RU2122166C1 - Тепловая труба космического аппарата - Google Patents
Тепловая труба космического аппарата Download PDFInfo
- Publication number
- RU2122166C1 RU2122166C1 RU95100369A RU95100369A RU2122166C1 RU 2122166 C1 RU2122166 C1 RU 2122166C1 RU 95100369 A RU95100369 A RU 95100369A RU 95100369 A RU95100369 A RU 95100369A RU 2122166 C1 RU2122166 C1 RU 2122166C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- grooves
- condensation zone
- tolerance
- groove
- cross
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Использование: в области теплотехники для термостатирования объектов на борту космических аппаратов. Сущность изобретения: тепловая труба выполнена с границей зоны конденсации, отстоящей от торца на расстоянии, не менее чем определяемом формулой
где l - расстояние от торца тепловой трубы до начала границы зоны конденсации, n - количество продольных канавок; LTT - длина тепловой трубы; Smax - площадь поперечного сечения одной канавки при отклонении размеров канавок в большую сторону в пределах допуска; Smin - площадь поперечного сечения одной канавки при отклонении размеров канавок в меньшую сторону в пределах допуска; dn, min - минимальный диаметр парового канала. При таком выполнении тепловой трубы излишек жидкого теплоносителя, возникающий из-за технологических разбросов размеров продольных канавок, гарантировано находится вне зоны конденсации тепловой трубы. 2 ил.
где l - расстояние от торца тепловой трубы до начала границы зоны конденсации, n - количество продольных канавок; LTT - длина тепловой трубы; Smax - площадь поперечного сечения одной канавки при отклонении размеров канавок в большую сторону в пределах допуска; Smin - площадь поперечного сечения одной канавки при отклонении размеров канавок в меньшую сторону в пределах допуска; dn, min - минимальный диаметр парового канала. При таком выполнении тепловой трубы излишек жидкого теплоносителя, возникающий из-за технологических разбросов размеров продольных канавок, гарантировано находится вне зоны конденсации тепловой трубы. 2 ил.
Description
Изобретение относится к области теплотехники и может быть использовано для термостатирования объектов на борту космических аппаратов (КА).
Известны тепловые трубы (ТТ), содержащие частично заполненный жидким теплоносителем герметичный корпус с капиллярно-пористой структурой в виде продольных канавок на внутренней поверхности корпуса, имеющие испарительную и конденсационные зоны (см. "Низкотемпературные тепловые трубы для летательных аппаратов" под ред. Воронина Г.И.- М.: Машиностроение, 1976, с. 104 - 109).
Известные ТТ работают следующим образом. При подводе тепла к зоне испарения происходит испарение жидкости в канавках. Пар перемещается по внутреннему пространству трубы к зоне конденсации, где тепло отводится, и там конденсируется. Конденсат по канавкам возвращается к зоне испарения, обеспечивая непрерывность процесса передачи тепла.
Аналогичные ТТ приведены в книгах:
1. "Технологические основы тепловых труб". Ивановский М.Н., Сорокин В.П. и др. - Атомиздат, 1980, с. 25-26.
1. "Технологические основы тепловых труб". Ивановский М.Н., Сорокин В.П. и др. - Атомиздат, 1980, с. 25-26.
2. Алексеев В.А., Арефьев В.А. Тепловые трубы для охлаждения и термостатирования радиоэлектронной аппаратуры - Энергия, 1979, с. 114-115.
Наиболее близким по технологической сути к предлагаемому изобретению (прототипом) являются ТТ описанные в книге Чи С. "Тепловые трубы: Теория и практика" перевод с англ. Сидорова В.Я. - М.: Машиностроение, 1981, с. 65.
К недостатку известных ТТ при использовании их на КА (т.е. при работе в условиях невесомости) следует отнести снижение эффективности (увеличение перепада температур между зонами испарения и конденсации), связанную с блокированием избыточным жидким теплоносителем части зоны конденсации. Это особенно характерно для ТТ, у которых общая длина значительно больше длины зоны конденсации.
Практически все ТТ, входящие в состав КА, перезаправлены, т.е. доза теплоносителя превышает необходимую для конкретных внутренних геометрических размеров профиля. Это связано с тем, что расчетная доза заправки теплоносителем определяется для профиля с максимальным отклонением размеров канавок в поперечном сечении от номинала. Такой подход к определению дозы заправки с одной стороны гарантировано не дает недозаправить ТТ, но с другой - приводит к тому, что практически все ТТ в той или иной степени перезаправляются. При работе в условиях силы тяжести незначительная перезаправка практически не сказывается на характеристиках ТТ, поскольку избыточная жидкость собирается в донной части и выводит из нормальной работы 2-3 канавки из 30-40. При работе в невесомости избыток теплоносителя собирается в конце зоны конденсации и образует жидкостную пробку, т.е. избыток жидкости блокирует зону конденсации и на последней возникает значительный градиент температур, аналогичный тому, который появляется в присутствии неконденсирующегося газа. В результате эффективная длина зоны конденсации уменьшается и тем самым ухудшаются характеристики ТТ (см. кн. Дан П.Д., Рей Д.А. "Тепловые трубы" пер. с англ.: - М.: Энергия, 1979 г., стр. 104).
Цель изобретения заключается в повышении эффективности ТТ путем уменьшения перепада температур в зоне конденсации.
Указанная цель достигается тем, что граница зоны конденсации отстоит от торца на расстоянии, не менее чем определяемое формулой
где l - расстояние от торца тепловой трубы до начала границы зоны конденсации;
n - количество продольных канавок;
LТТ - длина тепловой трубы;
Smax - площадь поперечного сечения одной канавки при отклонении размеров канавок в большую сторону в пределах допуска;
Smin - площадь поперечного сечения одной канавки при отклонении размеров канавок в меньшую сторону в пределах допуска;
dn,min - минимальный диаметр парового канала.
где l - расстояние от торца тепловой трубы до начала границы зоны конденсации;
n - количество продольных канавок;
LТТ - длина тепловой трубы;
Smax - площадь поперечного сечения одной канавки при отклонении размеров канавок в большую сторону в пределах допуска;
Smin - площадь поперечного сечения одной канавки при отклонении размеров канавок в меньшую сторону в пределах допуска;
dn,min - минимальный диаметр парового канала.
Это условие соответствует тому, что излишек жидкого теплоносителя, возникающий из-за технологических разбросов размеров продольных канавок, гарантировано находился вне зоны конденсации ТТ.
Из известных заявителю источников информации отличительные признаки заявленного объекта в подобных сочетаниях не обнаружены, а следовательно, не проявляет тех же свойств, что и в заявленном устройстве.
На фиг. 1 изображена ТТ; на фиг. 2 - поперечный разрез канавки (для примера прямоугольной).
ТТ содержит герметичный, частично заполненный жидким теплоносителем корпус 1, внутри которого располагается капиллярно-пористая структура в виде продольных канавок 2, зоны испарения 3, транспорта 4 и конденсации 5, которая расположена на расстоянии 6 от конца ТТ.
Предлагаемая ТТ работает следующим образом.
При подводе тепла к зоне испарения 3 происходят испарения жидкости в канавках. Пар перемещается по внутреннему пространству ТТ к зоне конденсации 5, где тепло отводится, и там конденсируется. Под давлением пара конденсат вытесняется за пределы зоны конденсации 5 в конец трубы 6, часть конденсата по канавкам 2 возвращается к зоне испарения 3, обеспечивая непрерывность процесса передачи тепла.
Однако канавки профиля, из которого изготавливают профили, имеют технологический разброс на размеры, достигающий до ±0,2 мм в зависимости от способа изготовления канавок (ТУ1-809-21-88). Поэтому ТТ заполняют жидким теплоносителем с небольшим избытком относительно количества, необходимого для насыщения фитиля (см. Дан П.Д., Рей Д.А. "Тепловые трубы" перевод с англ. - М. : Энергия, 1979, с. 104), т.к. недолив теплоносителя приводит к уменьшению передаваемой мощности (см. "Тепловые трубы: теория и практика", перевод с англ. Сидорова В.Я.- М.: Машиностроение, 1981, с. 177).
Как было уже сказано, чтобы избежать недолива теплоносителя, необходимо заправлять в ТТ столько жидкости, чтобы заполнить канавки при отклонении размеров канавок в большую сторону в пределах допуска.
Площадь поперечного сечения канавки при максимальном отклонении размеров в пределах допуска составляет (фиг. 2)
Smax = Amax • Hmax.
Smax = Amax • Hmax.
Площадь поперечного сечения канавки при минимальном отклонении размеров в пределах допуска составляет (фиг. 2)
Smin = Amin • Hmin
Разница этих проходных сечений определяет максимальный избыток жидкого теплоносителя, который собирается при работе ТТ в зоне конденсации. Объем этого избыточного теплоносителя (V) по всей длине ТТ (LТТ) с учетом количества (N) канавок составляет
4•V = (Smax-Smin) • N • LТТ.
Smin = Amin • Hmin
Разница этих проходных сечений определяет максимальный избыток жидкого теплоносителя, который собирается при работе ТТ в зоне конденсации. Объем этого избыточного теплоносителя (V) по всей длине ТТ (LТТ) с учетом количества (N) канавок составляет
4•V = (Smax-Smin) • N • LТТ.
Этот объем избыточного теплоносителя в цилиндрической ТТ может создать (при минимальном диаметре парового канала dn,min) жидкостную пробку, которая блокирует часть зоны конденсации длиной
или
Из приведенных рассуждений следует, что концевая часть ТТ в любом случае (кроме того, когда ТТ изготовлена из профиля с максимальными допусками на канавку) при работе в невесомости будет частично заблокирована жидким теплоносителем и выведена из процесса теплоотдачи.
или
Из приведенных рассуждений следует, что концевая часть ТТ в любом случае (кроме того, когда ТТ изготовлена из профиля с максимальными допусками на канавку) при работе в невесомости будет частично заблокирована жидким теплоносителем и выведена из процесса теплоотдачи.
Смещение зоны конденсации от конца ТТ на расстояние, определенное по предлагаемой формуле, гарантировано позволяет избежать блокирования зоны конденсации избытком жидкого теплоносителя при работе ТТ в невесомости, который возникает за счет технологических разбросов размеров канавок.
В обратимых ТТ (т.е. когда зона испарения и конденсации в процессе работы могут меняться местами) зона испарения по той же логике должна быть отодвинута от края на расстояние, определяемое по той же предлагаемой формуле.
В качестве примера приведена ТТ, изготовленная из профиля со следующими геометрическими размерами:
длина ТТ LТТ = 2,5 м;
длина зоны испарения Lи = 0,3 м;
длина зоны конденсации Lк = 0,3 м;
ширина канавки A = 0,6 ± 0,05 мм;
глубина канавки H = 1,0 ± 0,05 мм;
минимальный диаметр парового канала dn,min = 10 ± 0,05 мм;
количество продольных канавок n = 36.
длина ТТ LТТ = 2,5 м;
длина зоны испарения Lи = 0,3 м;
длина зоны конденсации Lк = 0,3 м;
ширина канавки A = 0,6 ± 0,05 мм;
глубина канавки H = 1,0 ± 0,05 мм;
минимальный диаметр парового канала dn,min = 10 ± 0,05 мм;
количество продольных канавок n = 36.
Smax = Amax • Hmax = 0,65 • 1,05 = 0,6825 мм2;
Smin = Amin • Hmin = 0,55 • 0,95 = 0,5225 мм2;
Анализ расчетов показывает, что если зону конденсации не сдвинуть на 185 мм, то при неблагоприятном стечении допусков 60% длины зоны конденсации будет заблокировано теплоносителем. При больших допусках на размеры канавок и внутреннего размера ТТ возможна полная блокировка зоны конденсации жидким теплоносителем и выход ТТ из строя.
Smin = Amin • Hmin = 0,55 • 0,95 = 0,5225 мм2;
Анализ расчетов показывает, что если зону конденсации не сдвинуть на 185 мм, то при неблагоприятном стечении допусков 60% длины зоны конденсации будет заблокировано теплоносителем. При больших допусках на размеры канавок и внутреннего размера ТТ возможна полная блокировка зоны конденсации жидким теплоносителем и выход ТТ из строя.
Таким образом, при реализации предлагаемого изобретения сохраняются все преимущества ТТ с продольными канавками на внутренней поверхности при значительном улучшении ее эффективности за счет удаления избытка жидкости из зоны конденсации.
Claims (1)
- Тепловая труба космического аппарата с зонами испарения и конденсации на концах, содержащая частично заполненный теплоносителем герметичный корпус с капиллярно-пористой структурой в виде продольных канавок на внутренней поверхности, отличающаяся тем, что, с целью повышения эффективности, граница зоны конденсации отстоит от торца на расстоянии, не менее чем определяемом формулой
где l - расстояние от торца тепловой трубы до начала границы зоны конденсации;
n - количество продольных канавок;
Lтт - длина тепловой трубы;
Smax - площадь поперечного сечения одной канавки при отклонении размеров канавок в большую сторону в пределах допуска;
Smin - площадь поперечного сечения одной канавки при отклонении размеров канавок в меньшую сторону в пределах допуска;
dn,min - минимальный диаметр парового канала.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU95100369A RU2122166C1 (ru) | 1995-01-11 | 1995-01-11 | Тепловая труба космического аппарата |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU95100369A RU2122166C1 (ru) | 1995-01-11 | 1995-01-11 | Тепловая труба космического аппарата |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU95100369A RU95100369A (ru) | 1996-11-10 |
RU2122166C1 true RU2122166C1 (ru) | 1998-11-20 |
Family
ID=20163888
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU95100369A RU2122166C1 (ru) | 1995-01-11 | 1995-01-11 | Тепловая труба космического аппарата |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2122166C1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US10225953B2 (en) | 2014-10-31 | 2019-03-05 | Thermal Corp. | Vehicle thermal management system |
-
1995
- 1995-01-11 RU RU95100369A patent/RU2122166C1/ru not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
1. Низкотемпературные тепловые трубы для летательных аппаратов /Под ред. Г.И.Воронина. - М.: Машиностроение, 1976, с.104-109. 2. Чи C. Тепловые трубы: теория и практика /Пер.с англ. В.Я.Сидорова: М.: Машиностроение, 1981, с.65. * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US10225953B2 (en) | 2014-10-31 | 2019-03-05 | Thermal Corp. | Vehicle thermal management system |
US10932392B2 (en) | 2014-10-31 | 2021-02-23 | Aavid Thermal Corp. | Vehicle thermal management system |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU95100369A (ru) | 1996-11-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US20070227703A1 (en) | Evaporatively cooled thermosiphon | |
US4674565A (en) | Heat pipe wick | |
US5465782A (en) | High-efficiency isothermal heat pipe | |
US3229759A (en) | Evaporation-condensation heat transfer device | |
US6293333B1 (en) | Micro channel heat pipe having wire cloth wick and method of fabrication | |
US4489777A (en) | Heat pipe having multiple integral wick structures | |
US20190154353A1 (en) | Heat pipe having a wick with a hybrid profile | |
US10514211B2 (en) | Vapor chamber | |
US20080078530A1 (en) | Loop heat pipe with flexible artery mesh | |
US3414475A (en) | Heat pipes | |
US20050077030A1 (en) | Transport line with grooved microchannels for two-phase heat dissipation on devices | |
US4573525A (en) | Thermally actuated heat exchange method and system | |
US20120227935A1 (en) | Interconnected heat pipe assembly and method for manufacturing the same | |
US20070240852A1 (en) | Heat pipe with heat reservoirs at both evaporating and condensing sections thereof | |
EP0316044A1 (en) | Heat pipe working liquid distribution system | |
US4394344A (en) | Heat pipes for use in a magnetic field | |
US3746081A (en) | Heat transfer device | |
US20150308750A1 (en) | Slug Pump Heat Pipe | |
US4058160A (en) | Heat transfer device | |
WO2006014288A1 (en) | Micro heat pipe with wedge capillaries | |
RU2122166C1 (ru) | Тепловая труба космического аппарата | |
US3955619A (en) | Heat transfer device | |
CA1264443A (en) | System for separating oil-water emulsion | |
SU800577A1 (ru) | Теплова труба | |
RU2079081C1 (ru) | Контурная тепловая труба |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20100112 |