RU2119845C1 - Gear to dry and heat up lining of metallurgical vessels - Google Patents
Gear to dry and heat up lining of metallurgical vessels Download PDFInfo
- Publication number
- RU2119845C1 RU2119845C1 RU97117267A RU97117267A RU2119845C1 RU 2119845 C1 RU2119845 C1 RU 2119845C1 RU 97117267 A RU97117267 A RU 97117267A RU 97117267 A RU97117267 A RU 97117267A RU 2119845 C1 RU2119845 C1 RU 2119845C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- nozzles
- tip
- peripheral
- diameter
- longitudinal axis
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
- Drying Of Solid Materials (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, а именно к устройствам для сушки и разогрева футеровки металлургических емкостей, преимущественно сталеразливочных и чугуновозных ковшей, предназначенных для жидкого металла, а также может быть использовано в нагревательных печах. The invention relates to metallurgy, and in particular to devices for drying and heating the lining of metallurgical tanks, mainly steel-pouring and cast-iron ladles, designed for liquid metal, and can also be used in heating furnaces.
Известна газовая горелка, содержащая цилиндрический T-образный воздухоподводящий корпус с выходными воздушными патрубками, соосно установленную в нем T-образную газовую трубу с выходными газовыми патрубками, на выходных концах которых установлены цилиндрические стабилизаторы с передними и задними торцами и периферийными отверстиями, при этом в стабилизаторах выполнены осевые каналы, имеющие входные конфузорные и выходные диффузорные участки, сопряженные между собой цилиндрическими участками, причем конфузорные участки выполнены в виде усеченных конусов с углом раскрытия 44 - 46o, передние торцы стабилизаторов выполнены в виде усеченных конусов с углом раскрытия, равным 44 - 46o, меньшие основания которых обращены к патрубкам, периферийные отверстия расположены под углом 29o - 31o к оси стабилизаторов по ходу движения потока, а суммарная площадь их проходного сечения цилиндрического участка, диаметры выходных патрубков воздухоподводящего корпуса и газовой трубы относятся как 2,5:1, а разность длин газового и воздушного выходных патрубков равна двум диаметрам газового патрубка. (RU, патент N 2016353 МПК F 23 D 14/20, приоритет 04.10.91.).A gas burner is known comprising a cylindrical T-shaped air supply housing with outlet air nozzles, a T-shaped gas pipe coaxially mounted therein with outlet gas nozzles, at the outlet ends of which are mounted cylindrical stabilizers with front and rear ends and peripheral holes, while in the stabilizers made axial channels having input confuser and output diffuser sections, interconnected by cylindrical sections, and confuser sections are made in ide truncated cone with an opening angle of 44 - 46 o, front edges of the stabilizers are in the form of truncated cones with an opening angle of 44 - 46 o, the smaller base turned towards the nozzles, the peripheral openings are at an angle 29 o - 31 o to the stabilizer axis the flow direction, and the total area of their bore of the cylindrical section, the diameters of the outlet pipes of the air supply housing and the gas pipe are 2.5: 1, and the difference between the lengths of the gas and air outlet pipes is two diameters of the gas cartridge wretch. (RU, patent N 2016353 IPC F 23 D 14/20, priority 04.10.91.).
К недостаткам известного решения относятся относительно низкий коэффициент полезного действия - КПД, обусловленный слабой устойчивостью горения факела и повышенным расходом топлива. The disadvantages of the known solutions include a relatively low efficiency - efficiency, due to the poor stability of the flame burning and increased fuel consumption.
Известно также устройство для сушки и разогрева футеровки сталеразливочных ковшей, содержащее наружную трубу и установленный с зазором относительно нее для образования кольцевого канала для подачи воздуха многосопловый наконечник с периферийно расположенными наклонными соплами и одним центральным соплом, расположенным коаксиально наконечнику для подачи газообразного топлива. (SU, патент N 1330408 МПК F 23 D 14/20, приоритет 31.03.86.). A device for drying and heating the lining of steel pouring ladles is also known. (SU, patent N 1330408 IPC F 23 D 14/20, priority 31.03.86.).
Известное устройство при использовании его применительно к оборудованию сушки и разогрева футеровки сталеразливочных ковшей, обеспечивая регулирование температуры в широком диапазоне, не обеспечивает полное сжигание топлива в режимах изменения соотношения газ-воздух от 1:4 до 1:9. Это приводит к снижению КПД ввиду увеличения времени сушки, сокращает объем теплоносителя, а также увеличивает содержание угарного газа в продуктах сгорания. The known device when used in relation to equipment for drying and heating the lining of steel pouring ladles, providing temperature control in a wide range, does not provide complete combustion of fuel in the regimes of changing the gas-air ratio from 1: 4 to 1: 9. This leads to a decrease in efficiency due to an increase in drying time, reduces the volume of coolant, and also increases the carbon monoxide content in the combustion products.
Задачей, на решение которой направлено настоящее изобретение, является повышение КПД за счет обеспечения эффективного сгорания топлива во всем диапазоне регулирования его подачи и устойчивой работы при изменении избытка окислителя. Технический результат заключается в обеспечении равномерного распространения температуры по всей рабочей поверхности металлургической емкости, в частности ковша, в обеспечении устойчивой работы горелки во всех диапазонах температуры теплоносителя, а также в обеспечении дробления топливной и окислительной струй. The problem to which the present invention is directed, is to increase efficiency by ensuring efficient combustion of fuel in the entire range of regulation of its supply and stable operation when changing the excess of oxidizing agent. The technical result is to ensure uniform temperature distribution across the entire working surface of the metallurgical tank, in particular the bucket, to ensure stable operation of the burner in all temperature ranges of the coolant, as well as to ensure crushing of the fuel and oxidizing jets.
Для достижения указанного выше технического результата в известном устройстве для сушки и разогрева футеровки металлургических емкостей, содержащем наружную трубу и установленный с зазором относительно нее для образования кольцевого канала для подачи окислителя многосопловый наконечник с периферийно расположенными наклонными соплами и одним центральным соплом, расположенным вдоль продольной оси наконечника и предназначенным для подачи топлива, наконечник выполнен с дополнительными соплами, расположенными по окружности вдоль продольной оси наконечника с возможностью сообщения с каналом для подачи окислителя, а периферийные наклонные сопла равномерно расположены по периметру наконечника, ось каждого из них наклонена к продольной оси наконечника под углом от 30 до 60o, площадь сечения центрального сопла составляет 1/5 - 1/7 от общего сечения периферийных сопел, диаметр дополнительных сопел, расположенных параллельно продольной оси наконечника, в 1,5 - 2,2 раза превышает диаметр периферийных сопел, диаметр окружности расположения в проекции осей периферийных сопел превышает диаметр окружности расположения в проекции осей дополнительных сопел в 1,5 - 1,7 раза, а суммарная площадь сечений дополнительных сопел составляет 20 - 40% от площади сечения кольцевого канала.To achieve the above technical result, in the known device for drying and heating the lining of metallurgical containers, containing an outer pipe and installed with a gap relative to it to form an annular channel for supplying an oxidizing agent, a multi-nozzle tip with peripherally located oblique nozzles and one central nozzle located along the longitudinal axis of the tip and designed to supply fuel, the tip is made with additional nozzles located around the circumference along the the longitudinal axis of the tip with the possibility of communication with the channel for feeding the oxidizing agent, and the peripheral inclined nozzles are evenly spaced around the perimeter of the tip, the axis of each of them is inclined to the longitudinal axis of the tip at an angle of 30 to 60 o , the cross-sectional area of the central nozzle is 1/5 - 1 / 7 from the total cross section of the peripheral nozzles, the diameter of the additional nozzles parallel to the longitudinal axis of the tip is 1.5 - 2.2 times greater than the diameter of the peripheral nozzles, the diameter of the circumference of the arrangement in the projection of the axes of the peripheral nozzles is creases diameter circumferential location in a projection of the axes of the additional nozzles is 1.5 - 1.7 times, and the total area of the cross sections of additional nozzles is 20 - 40% of the sectional area of the annular channel.
Кроме этого, периферийные наклонные сопла могут быть выполнены одинакового или разного диаметра. In addition, peripheral inclined nozzles can be made of the same or different diameters.
Кроме этого, наконечник может быть расположен внутри наружной трубы, при этом расстояние "H" между основанием нижнего усеченного конуса и торцем наружной трубы не определяются из диапазона 0,001 B < H < B, где B высота нижнего усеченного конуса. In addition, the tip can be located inside the outer pipe, and the distance "H" between the base of the lower truncated cone and the end of the outer pipe is not determined from the range 0.001 B <H <B, where B is the height of the lower truncated cone.
Кроме этого, наконечник может быть расположен частично вне наружной трубы, при этом расстояние "h" между основанием нижнего усеченного конуса и торцем наружной трубы определяется из диапазона 0,001 B < h < B, где B высота нижнего усеченного конуса. In addition, the tip can be located partially outside the outer pipe, and the distance "h" between the base of the lower truncated cone and the end of the outer pipe is determined from the range 0.001 B <h <B, where B is the height of the lower truncated cone.
Кроме этого, основание нижнего усеченного конуса и торец наружной трубы могут быть расположены на одном уровне. In addition, the base of the lower truncated cone and the end of the outer pipe can be located at the same level.
На фиг. 1 изображен продольный разрез устройства для термообработки футеровки сталеразливочных ковшей; на фиг. 2 - сечение А-А по фиг. 1. In FIG. 1 shows a longitudinal section of a device for heat treatment of the lining of steel pouring ladles; in FIG. 2 is a section AA in FIG. one.
Настоящее изобретение поясняется конкретным примером выполнения, который, однако, не является единственно возможным, но наглядно демонстрирует возможность достижения данной совокупностью признаков технического результата. The present invention is illustrated by a specific embodiment, which, however, is not the only possible, but clearly demonstrates the possibility of achieving this set of features of a technical result.
Устройство предназначено для сушки и разогрева футеровки ковшей металлургического и литейного производства, преимущественно сталеразливочных и чугуновозных ковшей, а также для применения в ряде других теплотехнических установок, например в камерах дожигания, камерных печах и т.п. The device is intended for drying and heating the lining of ladles of metallurgical and foundry production, mainly steel-casting and cast-iron ladles, as well as for use in a number of other heat engineering installations, such as afterburners, chamber furnaces, etc.
Согласно изобретению устройство для сушки и разогрева футеровки металлургических емкостей содержит наружную трубу 1 (фиг. 1, 2), являющуюся по существу корпусом устройства, и установленный с зазором "&" относительно трубы 1 с возможностью образования кольцевого канала 2 для подачи окислителя многосопловый наконечник 3. Наконечник 3 прикреплен к газовой трубе 4 посредством газоплотного, например, резьбового соединения и выполнен из жаростойкой стали, в то время как газовая труба 3 выполнена из "черного" металла. В наконечнике 3 топливный поток разделяется на семь потоков (фиг. 1, 2) посредством шести периферийно расположенных под углом 45o сопел 5 и одного центрального сопла 6, расположенного соосно продольной оси наконечника 3.According to the invention, a device for drying and heating the lining of metallurgical containers comprises an outer pipe 1 (Fig. 1, 2), which is essentially the device’s body and installed with a clearance “&” relative to the pipe 1 with the possibility of forming an
Для формирования окислительного потока факела наконечник 3 выполнен с дополнительными соплами 7, расположенными по окружности вдоль продольной оси наконечника 3 с возможностью сообщения с межтрубным пространством, связанным с коллектором подачи окислителя (на чертежах не показан). To form an oxidizing torch flow,
Периферийные наклонные сопла 5 равномерно расположены по периметру наконечника 3 и выполнены одинакового диаметра. Ось 8 каждого из них наклонена к продольной оси наконечника 3 под углом от 45o, определяемым из диапазона от 30 до 60o. Выполнение топливных сопел 5 под углом к оси наконечника более чем на 60o вызывает активизацию сжигания части топлива в периферийной зоне с локальным перегревом торца наконечника (приводящим к выходу из строя) при общем нарушении организованной аэродинамики факела и снижения коэффициента полезного использования топлива. Снижение угла наклона менее 30o вызывает удлинение факела за счет ухудшения условий смешения составляющих топлива от 5 до 30 %.The peripheral
Площадь сечения центрального сопла 6 составляет 1/5 - 1/7 от общего сечения периферийных сопел 5 с диаметром d1. При выполнении диаметра центрального сопла более 1/5 диаметра каждого из периферийных сопел 5 вызывает снижение выходной скорости центрального топливного потока, что влечет за собой уменьшение интенсивности смешения составляющих факела с локальным перегревом торца наконечника в связи с приближением ядра факела к торцу.The cross-sectional area of the
При выполнении диаметра центрального сопла менее 1/7 диаметра каждого из периферийных сопел 5 снижается импульс центрального потока топлива при снижении его расхода, что также нарушает структуру факела и его теплотехнические свойства. When the diameter of the central nozzle is less than 1/7 of the diameter of each of the
Диаметры d2 воздушных дополнительных сопел 7, расположенных параллельно оси наконечника 3, в 1,7 раза превышают диаметр d1 каждого из периферийных сопел 5. Величина диаметра d2 воздушного дополнительного сопла 7 определяется из диапазона: от 1,5 d1 до 2,2 d1. При этом величина нижнего предела диапазона, а именно выполнение воздушного сопла с диаметром d2 менее диаметра d1 сопла 5 в 1,5 раза, обусловлена образованием во внутренней полости факела недостатка окислителя за счет снижения его расхода через сопло, что в итоге приводит к недожогу топлива и может явиться причиной срыва факела.The diameters d 2 of the air
При использовании дополнительных сопел 7 с диаметром d2 > 2,2 d1 периферийных сопел 5 увеличивается доля окислителя, составляющая центральный поток, которая вызывает увеличение коэффициента избытка окислителя в центре факела, а также нарушает стабильность факела вплоть до срыва (затухания).When using
Диаметр D1 окружностей в проекции расположения осей 8 периферийных сопел 5 превышает диаметр D2 окружности в проекции расположения осей 9 дополнительных сопел 7 в 1,5 - 1,7 раза, а суммарная площадь сечений дополнительных сопел 7 составляет 20 - 40% от площади сечения кольцевого канала 2. В примере, изображенном на чертежах D1/D2 = 1,7. Уменьшение величины диаметра D1 окружности проекций осей периферийных сопел 5 наконечника за предел 1,5 диаметра D2 окружности проекций осей дополнительных сопел 7 приводит к сосредоточению составляющих центрального (дежурного) потока окислителя в устье факела (перенасыщенностью окислителем ядра факела) и тем самым создаются предпосылки для нарушения стабильности горения центрального факела, образуемого центральным соплом 6, при этом наблюдается "срыв" (затухание) центрального факела, определяющего стабильность горения в целом.The diameter D 1 of the circles in the projection of the arrangement of the axes 8 of the
Увеличение рассматриваемой величины более чем 1,7 раза вызывает удаление кольцевого фронта окислителя от центрального (дежурного) топливного потока, что также нарушает его теплотехнические свойства вследствие недостаточности окислительной среды. An increase in the magnitude under consideration by more than 1.7 times causes the annular front of the oxidizer to be removed from the central (standby) fuel flow, which also violates its thermotechnical properties due to the insufficiency of the oxidizing medium.
Обеспечение оптимальных условий по указанному параметру позволит снабдить периферийный топливный поток, образуемый периферийными соплами 5, достаточным для стабильного его сжигания окислительным потенциалом, позволяющим иметь требуемые характеристики факела в замкнутой системе (внутри полости ковша), имеющей преимущественно обедненную кислородом среду, образуемую продуктами сжигания факела ввиду выделения большого количества паров воды-окислителя. При этом продукты сжигания факела - восстановительная среда и она значительно больше водяной среды. Ensuring optimal conditions for the specified parameter will provide the peripheral fuel flow generated by the
Наконечник 3 выполнен по форме "юлы", образованной двумя обращенными друг к другу большими основаниями усеченными конусами. Нижний конус имеет угол при вершине 45o, определяемый из диапазона 35-60o. На боковую поверхность 10 нижнего конуса выходят периферийные сопла 5, а на его основание 11 - центральное сопло 6 и дополнительные сопла 7, входные отверстия которых расположены на боковой поверхности 12 верхнего конуса. Наконечник 3 горелки в зависимости от требуемых параметров нагрева и конструкции металлургической емкости может быть расположен ниже торца 13 наружной трубы 1 на расстоянии "h" или на расстоянии "H" выше его торца. Расположение основания 11 нижнего усеченного конуса наконечника 3 ниже торца 13 на величину "h" обеспечивает более полное использование подаваемого окислителя в процессе горения. Величина углубления "H" ограничена условием выхода раскрытия факела, организуемого периферийными соплами 5, т.е. продольная ось этих сопел 5 не должна пересекать торец 13 наружной трубы. Таким образом, максимальная величина "H" равна высоте нижнего усеченного конуса. Нарушение этого условия приводит к температурному перенапряжению наружной трубы 1 и, как следствие, к ее разрушению. Величина "H" выдвижения наконечника 3 за пределы торца 13 наружной трубы 1 определяется из условия необходимости сохранения зазора "&", который определяет расход окислителя. Величины "h" и "H" определяются из диапазона 0,001B < h < B и 0,001B < H < B, где B высота нижнего усеченного конуса.The
Сопла 5 и 7 внутри наконечника не пересекаются, т.к. расположены друг за другом поочередно (см. фиг. 2).
Организованный с помощью рассматриваемого наконечника 3 факел преимущественно обеспечивается с помощью составляющих наклонного топливного потока (периферийными соплами 5) и периферийного воздушного потока, поступающего из кольцевого канала 2 между наконечником 3 и трубой 1. Organized by means of the considered
Выполнение в наконечнике 3 параллельных продольной его оси дополнительных сопел 7 позволяет организовать дежурный факел (стабильно работающий), являющийся источником тепловой подпитки основного в постоянно изменяющихся условиях процесса сжигания топлива в процессе сушки футеровки, происходящей с дополнительным выделением влаги из массы футеровки. В практических условиях эти выделения происходят неравномерно, по существу они не могут быть проконтролированы и прогнозированы. Поэтому обеспечение оптимальной суммарной площади сечения воздушных сопел, питающих центральный (дежурный) поток в центре факела, является важным условием для стабилизации горения факела. The execution of
Уменьшение площади сечения до 20% от площади кольцевого зазора периферийного воздушного потока вызывает снижение объема окислителя, подаваемого в центральную часть факела, и нарушение тем самым свойств образования и горения факела в целом. Увеличение этого сечения более чем на 40% от площади кольцевого зазора периферийного воздушного потока приводит к перенасыщению ядра факела окислителем с вытекающими из этого негативными последствиями - затухает центральный (дежурный) поток. A decrease in the cross-sectional area to 20% of the area of the annular gap of the peripheral air flow causes a decrease in the amount of oxidant supplied to the central part of the flame, and thereby violate the properties of the formation and combustion of the flame as a whole. An increase in this cross section by more than 40% of the area of the annular gap of the peripheral air flow leads to a supersaturation of the flame nucleus with an oxidizing agent with the ensuing negative consequences — the central (standby) flow decays.
Устройство для термообработки футеровки металлургических емкостей работает следующим образом. A device for heat treatment of the lining of metallurgical containers works as follows.
Установленный на стенде сушки и разогрева футерованный огнеупорной массой (бетоном) или кирпичом металлораздаточный ковш накрыт практически газоплотно крышкой 14 с установленным в его центре топливовоздушным устройством для термообработки футеровки. При размещении горелки под крышкой 14 металлургической емкости тепловое излучение от факела распространяется равномерно по всему объему и не происходит локального перегрева ее футеровки. По воздушному коллектору (на чертежах не показан) в межтрубное пространство 15, образованное трубами 1 и 4, подается окислитель. Топливо подается по трубе 4, на конце которой закреплен наконечник 3 с соплами 5, 6 и 7. Перед выходом поток окислителя распределяется на две составляющие: основная часть окислителя проходит в зону горения через кольцевой канал 2, а другая часть направляется в факел горения в виде отдельных струй, сформированных равномерно расположенными по окружности дополнительными соплами 7, при этом выходная скорость составляющих практически одинакова и составляет около 40-60 м/с. При этом объем дополнительного потока окислителя составляет порядка 20-30% от основного потока. A metal ladle mounted on a drying and heating stand lined with refractory mass (concrete) or brick is covered with a gas tight cover 14 with a fuel-air device for heat treatment of the lining installed in its center. When placing the burner under the lid 14 of the metallurgical tank, thermal radiation from the torch spreads uniformly throughout the volume and there is no local overheating of its lining. An oxidizer is supplied through an air collector (not shown in the drawings) to the annulus 15 formed by
Таким образом, поток окислителя на выходе образует два кольцевых фронта, расположенных параллельно. Thus, the oxidizer stream at the outlet forms two ring fronts located in parallel.
Одновременно с окислителем в зону горения посредством трубы 4 подается топливо. В наконечнике 3 топливный поток распределяется на две составляющие: основной поток топлива со скоростью в оптимальных условиях 80-100 м/с сформирован струями, исходящими из шести периферийно расположенных под углом 45o к основному потоку окислителя сопел 5 (фиг. 1, 2). При горении факела наклонные струи образуют основной фронт горения и определяют интенсивность тепломассообмена. Другой поток топлива, сформированный центральным соплом 6, поступает в зону горения с той же скоростью, но ограничен сечением и составляет по объему около 15 - 20% от основного потока. Этот поток топлива поступает в зону горения в период изменяющегося по тепловой мощности процесса нагрева, при этом топливный поток захватывается потоком окислителя, исходящим из дополнительных сопел 7. За счет дробления топливного и окислительного потоков на отдельные струи происходит качественная и скоротечная подготовка топливовоздушной смеси. Кроме этого, поток топлива, истекающий из центрального отверстия, играет роль стабилизатора процесса горения.Simultaneously with the oxidizing agent, fuel is supplied to the combustion zone through the
Предлагаемое устройство позволяет обеспечить широкий диапазон излучения тепловой энергии факела в пределах регулирования подачи топлива от 1 до 10. При постоянном расходе окислителя конструкция горелки обеспечивает устойчивое горение факела без проскоков и его отрыва в условиях изменения топлива в вышеуказанном диапазоне с коэффициентом избытка воздуха, изменяемым в пределах от 6 до 0,5, т.е. при достаточно большом соотношении составляющих "воздух-топливо". The proposed device allows you to provide a wide range of radiation of thermal energy of the torch within the fuel supply regulation from 1 to 10. With a constant consumption of oxidizing agent, the burner design provides stable burning of the torch without breakthroughs and its separation in the conditions of fuel change in the above range with an excess air coefficient that varies within from 6 to 0.5, i.e. with a sufficiently large ratio of air-fuel components.
В начальный период сушки (при максимальном влагосодержании 5-7%) поддерживается минимальная тепловая нагрузка. Например, для 130-тонного сталеразливочного ковша, футерованного бетоном на основе Al2O3, достаточно обеспечить минимальную тепловую мощность факела с минимальным расходом топлива порядка 10 м3/ч. При этом в условиях заданного поперечного сечения периферийных сопел 5 скорость потока топлива резко снижается пропорционально его расходу. Практическое соотношение в несколько раз превышает стехиометрическое, что в существующих в практике условиях приводит к срыву факела. Согласно изобретению в указанных условиях основной поток топливовоздушной смеси является нерабочим, а исходящий из сопел 7 поток окислителя, создавая разряжение (до - 50Па) в "корне" факела (в начальное зоне образования факела) и засасывая топливо из центрального сопла 6, организует устойчивый "дежурный" факел.In the initial drying period (with a maximum moisture content of 5-7%), the minimum heat load is maintained. For example, for a 130-ton steel pouring ladle lined with concrete based on Al 2 O 3 , it is enough to provide the minimum thermal power of the torch with a minimum fuel consumption of about 10 m 3 / h. Moreover, under the conditions of a given cross section of the
Наиболее сложным периодом обеспечения стабильной работы факела является начальный период, когда температура кладки - минимальная, а влагосодержание - максимальное. В этот период целесообразно обеспечить минимальную тепловую нагрузку термообрабатываемого огнеупора. Это обеспечивается формированием факела с температурой порядка 80-100oC путем разбавления топливного потока окислителем, исходящим из дополнительных сопел 7.The most difficult period to ensure stable operation of the torch is the initial period, when the temperature of the masonry is minimum and the moisture content is maximum. During this period, it is advisable to ensure the minimum thermal load of the heat-treatable refractory. This is ensured by the formation of a flame with a temperature of the order of 80-100 o C by diluting the fuel flow with an oxidizing agent coming from
Таким образом, применение в процессе горения дробления топливного и воздушного потоков, использование эжекционного стабилизатора горения позволяет расширить пределы регулирования топлива в диапазоне 1:10, повысить стабильность работы устройства при коэффициенте расхода окислителя от 10 до 1,03, получить факел горения с температурой от 80 до 1300oC. Кроме этого, конструкция горелки 1 обеспечивает устойчивый и стабильный поток окислителя в зону горения в течение всего периода процесса термообработки.Thus, the use of crushing of fuel and air flows during the combustion process, the use of an ejection combustion stabilizer allows expanding the limits of fuel regulation in the range of 1:10, increasing the stability of the device with an oxidizer consumption coefficient of 10 to 1.03, and obtaining a combustion torch with a temperature of 80 up to 1300 o C. In addition, the design of burner 1 provides a steady and stable flow of oxidizing agent into the combustion zone during the entire period of the heat treatment process.
Изобретение соответствует критерию "промышленная применимость", поскольку изготовление устройства и рабочего органа возможно при использовании существующих средств производства с применением известных технологий. The invention meets the criterion of "industrial applicability", since the manufacture of the device and the working body is possible using existing means of production using known technologies.
Claims (5)
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU97117267A RU2119845C1 (en) | 1997-10-24 | 1997-10-24 | Gear to dry and heat up lining of metallurgical vessels |
| UA98105567A UA42102C2 (en) | 1997-10-24 | 1998-10-23 | Device for drying and warming-up of the lining of metallurgical containers |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU97117267A RU2119845C1 (en) | 1997-10-24 | 1997-10-24 | Gear to dry and heat up lining of metallurgical vessels |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2119845C1 true RU2119845C1 (en) | 1998-10-10 |
| RU97117267A RU97117267A (en) | 1999-01-10 |
Family
ID=20198171
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU97117267A RU2119845C1 (en) | 1997-10-24 | 1997-10-24 | Gear to dry and heat up lining of metallurgical vessels |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2119845C1 (en) |
| UA (1) | UA42102C2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111550774A (en) * | 2020-05-21 | 2020-08-18 | 江苏南若环保科技有限公司 | Positive pressure air system PID process control flow |
-
1997
- 1997-10-24 RU RU97117267A patent/RU2119845C1/en not_active IP Right Cessation
-
1998
- 1998-10-23 UA UA98105567A patent/UA42102C2/en unknown
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| SU 1330408 A, 1986, * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111550774A (en) * | 2020-05-21 | 2020-08-18 | 江苏南若环保科技有限公司 | Positive pressure air system PID process control flow |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| UA42102C2 (en) | 2001-10-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4556384A (en) | Burner for pulverized coal | |
| US4431403A (en) | Burner and method | |
| JP5336090B2 (en) | Multifunctional injector and associated combustion process for metallurgical processing in arc furnaces | |
| US6056538A (en) | Apparatus for suppressing flame/pressure pulsations in a furnace, particularly a gas turbine combustion chamber | |
| US4357134A (en) | Fuel combustion method and burner for furnace use | |
| US3459867A (en) | Direct arc furnace | |
| JP3404981B2 (en) | Gas heating device | |
| JP2016518576A (en) | Burner for submerged combustion melting | |
| JPH03186111A (en) | Burner device | |
| EA025696B1 (en) | Fluid cooled lance for top submerged injection | |
| KR100229964B1 (en) | Liquid fuel combustion method and combustion apparatus | |
| BR102012011489A2 (en) | Vessel heating method, vessels having confined spaces, and control of air ingress into confined spaces through a nozzle, and vessel heating equipment having a confined space and control of air ingress into the confined space. | |
| RU2119845C1 (en) | Gear to dry and heat up lining of metallurgical vessels | |
| JPH0579614A (en) | Burner contstruction for low calorific gas and burning method therefor | |
| JP2005188776A (en) | Hot air generating device and control method | |
| US4021191A (en) | Reduction of pollutants in gaseous hydrocarbon combustion products | |
| RU2084541C1 (en) | Tuyere for afterburning combustible gases in cavity of steel melting units | |
| SU920323A1 (en) | Apparatus for burning waste gases | |
| CN214745800U (en) | Mix wind type direct incinerator | |
| JP2000346318A (en) | Burner for manufacturing spherical particle | |
| SU1553789A1 (en) | Gas burner | |
| FI86470B (en) | GASBRAENNARE. | |
| SU844926A1 (en) | Radiation pipe burner | |
| RU2172895C1 (en) | Gas burner and process of burning of gaseous fuel | |
| RU213773U1 (en) | Device for burning natural gas and oxygen |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD4A | Correction of name of patent owner | ||
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20101025 |