RU2113699C1 - Device for diagnostics of rolling bearings - Google Patents
Device for diagnostics of rolling bearings Download PDFInfo
- Publication number
- RU2113699C1 RU2113699C1 RU96110054A RU96110054A RU2113699C1 RU 2113699 C1 RU2113699 C1 RU 2113699C1 RU 96110054 A RU96110054 A RU 96110054A RU 96110054 A RU96110054 A RU 96110054A RU 2113699 C1 RU2113699 C1 RU 2113699C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- bearing
- current
- current collector
- input
- integrator
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Изобретение относится к области измерительной техники и может быть использовано преимущественно в различных отраслях машиностроения для контроля и прогнозирования состояния подшипников качения в условиях, когда известен доминирующий вид износа. The invention relates to the field of measuring equipment and can be used mainly in various branches of mechanical engineering for monitoring and predicting the state of rolling bearings under conditions where the dominant type of wear is known.
Известны устройства, в которых кольца контролируемого подшипника включают в электрическую цепь последовательно с источником напряжения и измерительным устройством, определяющим параметры электрического тока через подшипник. В качестве диагностического параметра используется, например, нормированное интегральное время контактирования деталей, определяемое как относительная суммарная длительность импульсов тока. Known devices in which the rings of a controlled bearing are included in an electric circuit in series with a voltage source and a measuring device that determines the parameters of the electric current through the bearing. As a diagnostic parameter, for example, the normalized integral contact time of parts, defined as the relative total duration of the current pulses, is used.
Однако на интенсивность изнашивания оказывает влияние не только время, в течение которого происходит металлическое контактирование деталей подшипника, но и усилия в контактных зонах. В то же время, усилие в контакте определяет действительную площадь, а следовательно, электрическое сопротивление контакта и амплитуду тока через подшипник. Известное устройство не учитывает амплитуду тока, поэтому точность оценки состояния подшипника ограничена. However, the wear rate is affected not only by the time during which the metal contact of the bearing parts occurs, but also by the forces in the contact zones. At the same time, the force in the contact determines the actual area, and therefore the electrical resistance of the contact and the amplitude of the current through the bearing. The known device does not take into account the amplitude of the current, therefore, the accuracy of assessing the condition of the bearing is limited.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому можно считать устройство, содержащее выполненный с возможностью установки и крепления внутреннего кольца контролируемого подшипника приводной вал, два токосъемника, регистрирующую аппаратуру и источник электрического напряжения, один полюс которого через первый токосъемник связан с приводным валом, а другой полюс через регистрирующую аппаратуру связан со вторым токосъемником, который выполнен с возможностью подключения к наружному кольцу контролируемого подшипника. Данное устройство принято за прототип. The closest in technical essence to the proposed one can be considered a device containing a drive shaft made with the possibility of installing and fixing the inner ring of a monitored bearing, two current collectors, recording equipment and an electric voltage source, one pole of which is connected to the drive shaft through the first current collector and the other through the recording equipment is connected to a second current collector, which is configured to be connected to the outer ring of a monitored bearing. This device is taken as a prototype.
Регистрирующая аппаратура реагирует на значения тока в цепи, образованной последовательно соединенными источниками электрического напряжения, первым токосъемником приводным валом, подшипником, вторым токосъемником и регистрирующей аппаратурой. При этом учитывается как время микроконтактирования в подшипнике, так и усилия в контактных зонах. The recording equipment responds to current values in a circuit formed by series-connected voltage sources, a first current collector with a drive shaft, a bearing, a second current collector and recording equipment. In this case, both the microcontact time in the bearing and the forces in the contact zones are taken into account.
Однако функциональная зависимость между интенсивностью изнашивания и током через подшипник, приведенная ниже, нелинейна, а известное устройство реагирует на значение тока в первой степени, что ограничивает точность и достоверность оценки состояния подшипника. However, the functional relationship between the wear rate and the current through the bearing, shown below, is non-linear, and the known device responds to the current value in the first degree, which limits the accuracy and reliability of assessing the condition of the bearing.
Изобретение решает задачу повышения точности диагностирования. The invention solves the problem of improving the accuracy of diagnosis.
Это достигается тем, что известное устройство, содержащее выполненный с возможностью установки и крепления внутреннего кольца контролируемого подшипника приводной вал, два токосъемника, регистрирующую аппаратуру и источник электрического напряжения, один полюс которого через первый токосъемник связан с приводным валом, а второй токосъемник выполнен с возможностью подключения к наружному кольцу контролируемого подшипника, согласно изобретению дополнительно снабжено интегратором и степенным преобразователем, один вход которого соединен со вторым полюсом источника электрического напряжения, второй вход подключен ко второму токосъемнику, а выход связан со входом интегратора, к выходу которого подключена регистрирующая аппаратура. При этом степенной преобразователь выполнен с возможностью регулирования значения показателя степени N функции преобразования. This is achieved by the fact that the known device comprising a drive shaft configured to mount and fasten the inner ring of a controlled bearing, two current collectors, recording equipment and a voltage source, one pole of which is connected to the drive shaft through the first current collector and the second current collector is connected to the outer ring of the monitored bearing, according to the invention is additionally equipped with an integrator and a power converter, one input of which is is dined with the second pole of the voltage source, the second input is connected to the second current collector, and the output is connected to the integrator input, to the output of which the recording equipment is connected. Moreover, the power converter is configured to control the value of the exponent N of the conversion function.
На чертеже представлена схема устройства. The drawing shows a diagram of the device.
Внутренне кольцо контролируемого подшипника 1 установлено и закреплено на приводном валу 2, один полюс источника 3 электрического напряжения через токосъемник 4 связан с приводным валом 2, второй полюс связан с первым входом степенного преобразователя 5, второй вход которого через токосъемник 6 подключен к наружному кольцу контролируемого подшипника 1, а выход связан со входом интегратора 7, к выходу которого подключена регистрирующая аппаратура 8. Степенной преобразователь 5 может содержать, например, последовательно соединенные преобразователь 9 ток - напряжение, логарифмирующую цепь 10, усилитель 11 с регулируемым коэффициентом усиления N и антилогарифмирующий преобразователь 12. The inner ring of the monitored bearing 1 is mounted and fixed on the drive shaft 2, one pole of the voltage source 3 through a current collector 4 is connected to the drive shaft 2, the second pole is connected to the first input of the power converter 5, the second input of which is connected through the current collector 6 to the outer ring of the monitored bearing 1, and the output is connected to the input of the integrator 7, to the output of which the recording equipment is connected 8. The power converter 5 may contain, for example, a series-connected converter 9 Vatel current - voltage, a logarithmic circuit 10, an amplifier 11 with adjustable gain and N antilogarifmiruyuschy converter 12.
Устройство работает следующим образом. Внутреннее кольцо контролируемого подшипника 1 приводится во вращение с помощью приводного вала 2. При работе подшипника вследствие гидродинамического эффекта между его телами качения и кольцами возникает устойчивая пленка смазочного материала, препятствующая металлическому контактированию деталей. Толщина пленки в зонах трения непрерывно флуктуирует, возможны кратковременные местные разрушения пленки в контактах наиболее высоких микронеровностей - микроконтакты. Смазочный материал обладает, как правило, невысоким удельным электрическим сопротивлением, поэтому при микроконтактировании в подшипнике электрическое сопротивление между его кольцами резко уменьшается (на несколько порядков), а ток в цепи, содержащей последовательно соединенные подшипник 1, вал 2, токосъемник 4, источник напряжения 3, степенной преобразователь 5 и токосъемник 6, соответственно увеличивается. The device operates as follows. The inner ring of the monitored bearing 1 is rotated by means of the drive shaft 2. During the operation of the bearing, due to the hydrodynamic effect, a stable film of lubricant appears between its rolling bodies and rings, which prevents metal contact of the parts. The film thickness in the friction zones continuously fluctuates, short-term local destruction of the film in the contacts of the highest microroughnesses is possible - microcontacts. As a rule, a lubricant has a low electrical resistivity, therefore, when microcontacting in a bearing, the electrical resistance between its rings sharply decreases (by several orders of magnitude), and the current in a circuit containing a series-connected bearing 1, shaft 2, current collector 4, voltage source 3 , power converter 5 and current collector 6, respectively, increases.
Таким образом, металлическому контактированию деталей подшипника соответствует импульсы тока в цепи, длительность которых равняется времени микроконтактирования, а амплитуда определяется условиями контактирования, в частности величиной действительной площади контакта. Thus, the metal contacting of the bearing parts corresponds to current pulses in the circuit, the duration of which is equal to the time of microcontacting, and the amplitude is determined by the contacting conditions, in particular, the value of the actual contact area.
Степенной преобразователь 5 преобразует мгновенное значение тока в сигнал, пропорциональный току в выбранной степени N. При этом преобразование осуществляется следующим образом. Значение тока в цепи i(t) преобразуется блоком 9 в пропорциональное току напряжение U9(t) ~ i(t), а на выходе логарифмирующей цепи 10 имеет место напряжение U10(t) ~ lnU9(t) ~ lni(t). После усиления сигнала усилителем 11 в N раз и выполнения экспоненциального преобразования антилогарифмирующим преобразователем 12 на выходе степенного преобразователя 5 формируется напряжение
U5(t) = U12(t) ~ exp[N•U10(t)] ~ exp[N•lni(t)] ~ iN(t).Power converter 5 converts the instantaneous current value into a signal proportional to the current in the selected degree N. Moreover, the conversion is as follows. The current value in the circuit i (t) is converted by block 9 into a voltage proportional to the current U 9 (t) ~ i (t), and at the output of the logarithmic circuit 10, the voltage U 10 (t) ~ lnU 9 (t) ~ lni (t ) After amplifying the signal by the amplifier 11 N times and performing an exponential conversion by the anti-logarithmic converter 12, a voltage is generated at the output of the power converter 5
U 5 (t) = U 12 (t) ~ exp [N • U 10 (t)] ~ exp [N • lni (t)] ~ i N (t).
Изменяя коэффициент усиления N усилителя 11, можно, таким образом, регулировать значение показателя степени функции преобразования блока 5. Схемная реализация блоков 9-12 степенного преобразователя 5 может быть осуществлена, например, в соответствии с рекомендациями. By changing the gain N of the amplifier 11, it is thus possible to adjust the value of the exponent of the conversion function of block 5. The circuit implementation of blocks 9-12 of the power converter 5 can be carried out, for example, in accordance with the recommendations.
После интегрирования напряжения с выхода степенного преобразователя 5 интегратором 7, оно поступает на регистрирующую аппаратуру 8. Интегратор 7 может быть выполнен, например, в виде интегрирующей RC цепочки, а в качестве регистрирующей аппаратуры 8 может использоваться, например, самопишущий вольтметр Н-388-1П. After integrating the voltage from the output of the power converter 5 by the integrator 7, it enters the recording equipment 8. The integrator 7 can be made, for example, in the form of an integrating RC circuit, and as recording equipment 8, for example, an N-388-1P recording recorder can be used .
Таким образом, регистрирующая аппаратура 8 реагирует на значение диагностического параметра, пропорционального усредненному за время, соответствующее постоянной интегрирования блока 7, значению мгновенных токов через контролируемый подшипник, возведенных в степень N. Thus, the recording equipment 8 responds to the value of the diagnostic parameter, which is proportional to the average for the time corresponding to the integration constant of block 7, to the value of the instantaneous currents through the monitored bearing raised to the power N.
Значение показателя степени N выбирается с учетом типа подшипника и доминирующего вида его износа. Например, при диагностировании шарикоподшипников в условиях, когда доминирующим является фрикционный износ, принимается N=3. Требуемое значение N устанавливается путем регулировки степенного преобразователя 5 до выполнения диагностирования. The value of the exponent N is selected taking into account the type of bearing and the dominant type of wear. For example, when diagnosing ball bearings under conditions where frictional wear is dominant, N = 3 is assumed. The required value of N is set by adjusting the power converter 5 before performing the diagnosis.
Предложенное устройство выгодно отличается от прототипа более высокой точностью определения технического состояния подшипников. Установлено, что интенсивность изнашивания и ток в цепи находятся в функциональной зависимости, однако эта возможность нелинейная. Кроме того, условия контактирования непрерывно изменяются, поэтом амплитуда, форма, длительность отдельного импульса, а также частота следования импульсов тока в измерительной цепи - величины случайные. Известное устройство реагирует на значение тока в первой степени и, следовательно, обладает методической погрешностью. The proposed device compares favorably with the prototype with a higher accuracy in determining the technical condition of bearings. It was established that the wear rate and current in the circuit are in a functional relationship, however, this possibility is nonlinear. In addition, the contact conditions are constantly changing, therefore the amplitude, shape, duration of an individual pulse, as well as the repetition rate of current pulses in the measuring circuit are random values. The known device responds to the current value in the first degree and, therefore, has a methodological error.
Предложенное устройство лишено указанного недостатка. Техническое состояние подшипника определяется по параметру, пропорциональному среднему значению тока в степени, отличной от единицы, причем показатель степени выбирается в соответствии с зависимостью интенсивности доминирующего вида износа от тока в цепи. Так, например, если интенсивность фрикционного изнашивания шарикоподшипника пропорциональна кубу тока, то при диагностировании с целью последующего контроля и прогнозирования технического состояния шарикоподшипников по фрикционному износу устройство измеряет параметр с показателем степени - три. The proposed device is devoid of this drawback. The technical condition of the bearing is determined by a parameter proportional to the average current value to a degree other than unity, and the exponent is selected in accordance with the dependence of the intensity of the dominant type of wear on the current in the circuit. So, for example, if the intensity of frictional wear of a ball bearing is proportional to the cube of the current, then when diagnosing with the purpose of subsequent monitoring and predicting the technical condition of ball bearings by frictional wear, the device measures a parameter with an exponent of three.
Таким образом, предложенное устройство оценивает состояние подшипника по параметру, функционально связанному с интенсивностью доминирующего вида изнашивания, что повышает точность диагностирования. Thus, the proposed device evaluates the condition of the bearing by a parameter functionally related to the intensity of the dominant type of wear, which increases the accuracy of diagnosis.
Ниже приведено определение функциональной зависимости между интенсивностью фрикционного изнашивания и током через шарикоподшипник. The following is a definition of the functional relationship between the friction wear rate and the current through the ball bearing.
Фрикционный износ шарикоподшипника возникает за счет проскальзывания при контактировании по микровыступам рабочих поверхностей деталей подшипников. При наличии неразрывной смазочной пленки между контактируемыми поверхностями фрикционный износ не наблюдается. Frictional wear of the ball bearing occurs due to slipping when contacting on microprotrusions of the working surfaces of the bearing parts. In the presence of an indissoluble lubricating film between the contacted surfaces, frictional wear is not observed.
Рассмотрим случай, когда режим трения в подшипнике смешанный, близкий к гидродинамическому. При этом режиме работают большинство подшипников, он характеризуется тем, что основную нагрузку воспринимает устойчивый слой гидродинамической смазочной пленки, в то же время возможны кратковременные металлические контакты деталей. Consider the case when the friction mode in the bearing is mixed, close to hydrodynamic. In this mode, most bearings work, it is characterized by the fact that the main load is absorbed by a stable layer of hydrodynamic lubricating film, while at the same time short-term metal contacts of parts are possible.
Известно, что интенсивность фрикционного изнашивания шарикоподшипников пропорциональна давлению в контактной зоне в степени, отличной от единицы. Для упругого контакта [1]
Ih~ p
где In - интенсивность линейного изнашивания;
pc - контурное давление в зоне контакта;
t - параметр кривой фрикционной усталости (в общем случае t=3...12).It is known that the frictional wear of ball bearings is proportional to the pressure in the contact zone to a degree other than unity. For elastic contact [1]
I h ~ p
where I n is the intensity of linear wear;
p c - circuit pressure in the contact zone;
t is the parameter of the friction fatigue curve (in the general case, t = 3 ... 12).
В соответствии с теорией упругости контактируемое давление взаимосвязано с относительным сближением ε поверхностей при контактировании [2]
ε ~ p
Тогда относительному сближению ε поверхностей соответствует интенсивность изнашивания
Ih~ ε(26+t)/2 (3)
В то же время относительному сближению ε соответствует действительная площадь контакта Ar, состоящая из n проводящих пятен контакта [2]
Тогда ток через подшипник определится [3]
i ~ (Ar•n)1/2 ~ ε11/2 (6)
С учетом (6) и (3) интенсивность изнашивания
Ih~ i(26+t)/11 (7)
Значение параметра кривой фрикционной усталости может быть в пределах от 3 до 12. При этом показатель степени тока может иметь значение от 2,64 до 3,45. С учетом случайного характера контактирования различных деталей в подшипнике при отсутствии дополнительных сведений о значениях t для материалов деталей целесообразно принять среднее значение показателя степени. Тогда
In ~ i3 (8)
Выражение (8) показывает, что интенсивность фрикционного изнашивания шарикоподшипников пропорциональная кубу тока через подшипник.In accordance with the theory of elasticity, the contact pressure is interrelated with the relative approximation of ε of the surfaces during contact [2]
ε ~ p
Then the relative approach of ε surfaces corresponds to the wear rate
I h ~ ε (26 + t) / 2 (3)
At the same time, the relative proximity ε corresponds to the actual contact area A r , consisting of n conductive contact spots [2]
Then the current through the bearing is determined [3]
i ~ (Ar r • n) 1/2 ~ ε 11/2 (6)
Taking into account (6) and (3), the wear rate
I h ~ i (26 + t) / 11 (7)
The value of the parameter of the frictional fatigue curve can be in the range from 3 to 12. Moreover, the degree of current can have a value from 2.64 to 3.45. Given the random nature of the contact of various parts in the bearing in the absence of additional information about the values of t for the materials of the parts, it is advisable to take the average value of the exponent. Then
I n ~ i 3 (8)
Expression (8) shows that the intensity of frictional wear of ball bearings is proportional to the cube of current through the bearing.
При работе подшипника условия контактирования непрерывно изменяются, поэтому для оценки работоспособности подшипников по фрикционному износу целесообразно измерять параметр, определяемый как среднее значение куба тока. During operation of the bearing, the contact conditions are constantly changing, therefore, to assess the performance of bearings by frictional wear, it is advisable to measure a parameter defined as the average value of the current cube.
Литература
1. Крагельский И.В., Добычин М.Н., Комбалов В.С. Основы расчетов на трение и износ. -М.: Машиностроение, 1977.Literature
1. Kragelsky I.V., Dobychin M.N., Kombalov V.S. Basics of friction and wear calculations. -M.: Engineering, 1977.
2. Демкин Н. Б. Контактирование шероховатых поверхностей. -М.: Наука, 1970. 2. Demkin N. B. Contacting of rough surfaces. -M.: Science, 1970.
3. Хольм Р. Электрические контакты. -М.: Иностранная литература, 1961. 3. Holm R. Electrical contacts. -M .: Foreign literature, 1961.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU96110054A RU2113699C1 (en) | 1996-05-21 | 1996-05-21 | Device for diagnostics of rolling bearings |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU96110054A RU2113699C1 (en) | 1996-05-21 | 1996-05-21 | Device for diagnostics of rolling bearings |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2113699C1 true RU2113699C1 (en) | 1998-06-20 |
| RU96110054A RU96110054A (en) | 1998-08-10 |
Family
ID=20180817
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU96110054A RU2113699C1 (en) | 1996-05-21 | 1996-05-21 | Device for diagnostics of rolling bearings |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2113699C1 (en) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2534562C2 (en) * | 2009-03-05 | 2014-11-27 | Тетра Лаваль Холдингз Энд Файнэнс С.А. | Proactive maintenance of roller bearings |
| RU2550500C2 (en) * | 2010-03-01 | 2015-05-10 | Сименс Акциенгезелльшафт | System and method for advance detection of failure in bearing |
| RU2567086C1 (en) * | 2014-07-21 | 2015-10-27 | Федеральное Государственное Автономное Образовательное Учреждение Высшего Профессионального Образования "Сибирский Федеральный Университет" | Device for diagnostics of rolling bearings |
| RU2622493C1 (en) * | 2016-08-29 | 2017-06-15 | Федеральное государственное бюджетное научное учреждение "Федеральный научный агроинженерный центр ВИМ" (ФГБНУ ФНАЦ ВИМ) | Method of operational controlling technical condition and predicting resource of electric motor bearings |
| RU2708533C1 (en) * | 2019-05-31 | 2019-12-09 | Федеральное государственное бюджетное научное учреждение "Федеральный научный агроинженерный центр ВИМ" (ФГБНУ ФНАЦ ВИМ) | Method of operational control of technical state of bearings and stator winding of electric motor |
| RU2778874C2 (en) * | 2018-02-05 | 2022-08-26 | Циль-Абегг СЕ | Method for determination of operational conditions of fan |
| US11795958B2 (en) | 2018-02-05 | 2023-10-24 | Ziehl-Abegg Se | Method for determining operating states of a fan |
-
1996
- 1996-05-21 RU RU96110054A patent/RU2113699C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Корндорф С.Ф., Подмастерьев К.В. Оценка работоспособности неразборного по дшипника качения по флуктуациям его электросопротивления. Современные физи ческие методы неразрушающего контроля: Материалы семинары. - М.: МДНТП им. Ф.Э. Дзержинского, 1984, с. 148 - 151, 170, 236 - 237. SU, авторское свиде тельство, 195179, кл. G 01 M 13/04, 1967. * |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2534562C2 (en) * | 2009-03-05 | 2014-11-27 | Тетра Лаваль Холдингз Энд Файнэнс С.А. | Proactive maintenance of roller bearings |
| US9182316B2 (en) | 2009-03-05 | 2015-11-10 | Tetra Laval Holdings & Finance S.A. | Predictive rolling bearing maintenance |
| RU2550500C2 (en) * | 2010-03-01 | 2015-05-10 | Сименс Акциенгезелльшафт | System and method for advance detection of failure in bearing |
| US9605710B2 (en) | 2010-03-01 | 2017-03-28 | Siemens Aktiengesellschaft | Method and device for the early detection of the development of damage in a bearing |
| RU2567086C1 (en) * | 2014-07-21 | 2015-10-27 | Федеральное Государственное Автономное Образовательное Учреждение Высшего Профессионального Образования "Сибирский Федеральный Университет" | Device for diagnostics of rolling bearings |
| RU2622493C1 (en) * | 2016-08-29 | 2017-06-15 | Федеральное государственное бюджетное научное учреждение "Федеральный научный агроинженерный центр ВИМ" (ФГБНУ ФНАЦ ВИМ) | Method of operational controlling technical condition and predicting resource of electric motor bearings |
| RU2778874C2 (en) * | 2018-02-05 | 2022-08-26 | Циль-Абегг СЕ | Method for determination of operational conditions of fan |
| US11795958B2 (en) | 2018-02-05 | 2023-10-24 | Ziehl-Abegg Se | Method for determining operating states of a fan |
| RU2708533C1 (en) * | 2019-05-31 | 2019-12-09 | Федеральное государственное бюджетное научное учреждение "Федеральный научный агроинженерный центр ВИМ" (ФГБНУ ФНАЦ ВИМ) | Method of operational control of technical state of bearings and stator winding of electric motor |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5071527A (en) | Complete oil analysis technique | |
| CN102301149B (en) | Lubrication Condition Monitoring | |
| US4764258A (en) | Method for evaluating the remaining useful life of a hydrocarbon oil | |
| US6456045B1 (en) | Integrated conductance and load test based electronic battery tester | |
| US4029554A (en) | Oil test method | |
| RU2113699C1 (en) | Device for diagnostics of rolling bearings | |
| US5933016A (en) | Single electrode conductivity technique | |
| EP2952759A1 (en) | Rolling bearing and sensor assembly including the same | |
| EP0159742B1 (en) | Means for determining the state of lubrication in surfaces lubricated by a lubricant and rolling or sliding with respect to one another | |
| RU129235U1 (en) | DEVICE FOR QUALITY CONTROL OF WORKING SURFACES OF ROLLING BEARINGS | |
| SU822770A3 (en) | Crankshaft lubrication control device of piston internal combustion engine | |
| RU2435551C1 (en) | Method of diagnosing endoprosthesis of hip joints with metal pair of friction | |
| US3990960A (en) | Oil test apparatus | |
| Zhang et al. | A new measurement method of oil film thickness in the EHL condition: the RC oscillation technique | |
| SU888017A1 (en) | Method of rapid corrosion tests of articles | |
| Hill et al. | Enhanced resolution for rapid broadband battery impedance measurements | |
| SU934289A1 (en) | Device for monitoring friction mode of rolling-contact bearings | |
| SU1384995A1 (en) | Method of determining durability of gear transmissions | |
| JP4337215B2 (en) | How to evaluate the radio field intensity of a copier | |
| SU1707497A1 (en) | Method of quality control of rolling bearing surfaces | |
| CN217587036U (en) | Electrochemical impedance spectroscopy oil condition detection circuit and sensor | |
| SU892271A1 (en) | Boundary lubrication layer temperature stability determination method | |
| Sohoel | Shock pulses as a measure of the lubricant film thickness in rolling element bearings | |
| SU1613909A2 (en) | Method of inspecting the quality of ballbearings | |
| RU51215U1 (en) | ROLL BEARING DIAGNOSTIC DEVICE |