RU2111276C1 - Method of preparing base metals for aluminum alloys production - Google Patents
Method of preparing base metals for aluminum alloys production Download PDFInfo
- Publication number
- RU2111276C1 RU2111276C1 RU94015539A RU94015539A RU2111276C1 RU 2111276 C1 RU2111276 C1 RU 2111276C1 RU 94015539 A RU94015539 A RU 94015539A RU 94015539 A RU94015539 A RU 94015539A RU 2111276 C1 RU2111276 C1 RU 2111276C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- melt
- concentration
- alloy
- alloying elements
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к цветной металлургии и, в частности, касается технологии получения лигатур на основе алюминия, содержащих тугоплавкие металлы. The invention relates to non-ferrous metallurgy and, in particular, relates to a technology for producing aluminum-based alloys containing refractory metals.
Известны способы получения лигатуры, предусматривающие введение в расплавленный алюминий порошка простых и(или) комплексных фторидов титана, а также бора [1,2] или смешивание расплава с раствором диоксида титана и оксида бора в криолите [3]. Known methods for producing ligatures, involving the introduction of molten aluminum powder of simple and (or) complex titanium fluorides, as well as boron [1,2] or mixing the melt with a solution of titanium dioxide and boron oxide in cryolite [3].
Этим способам присущ один существенный недостаток: использование экологических вредных фтористых компонентов шихты. These methods have one significant drawback: the use of environmental harmful fluoride components of the charge.
Наиболее близок по технической сущности и достигаемому эффекту способ получения лигатур согласно [4]. Closest to the technical nature and the achieved effect, the method of obtaining ligatures according to [4].
Способ [4] получения лигатур для приготовления алюминиевых сплавов включает расплавление шихты, ее нагрев выше температуры плавления на 100-400oC, выдержку при этой температуре 15-60 мин и кристаллизацию под давлением 3-2000 кгс/см2 со скоростью 10-104 oC/с.The method [4] of obtaining alloys for the preparation of aluminum alloys involves melting the charge, heating it above the melting temperature by 100-400 o C, holding at this temperature for 15-60 minutes and crystallization under pressure of 3-2000 kgf / cm 2 at a speed of 10-10 4 o C / s.
Способ позволяет повысить однородность и усвояемость лигатуры, а также механические свойства легируемых сплавов. The method allows to increase the uniformity and assimilation of the ligature, as well as the mechanical properties of alloyed alloys.
Однако указанный способ также имеет существенные недостатки. Это, во-первых, длительная (15-60 мин) технологическая выдержка при температуре на 100-400oC выше температуры плавления, что отрицательно сказывается на производстве процесса приготовления лигатуры. Во-вторых, способ подразумевает разливку лигатурного сплава при температуре перегрева на 100-400oC выше температуры плавления, что диктует необходимость изготовления технологической оснастки (пресс-форм, кристаллизаторов) из дорогостоящих материалов повышенной жаропрочности. Сочетание высокой температуры кристаллизуемого расплава и высокого давления при кристаллизации будет сокращать срок службы технологической оснастки. Указанные недостатки будут удорожать себестоимость производства лигатуры.However, this method also has significant disadvantages. This is, firstly, a long (15-60 min) technological exposure at a temperature of 100-400 o C above the melting temperature, which negatively affects the production of the ligature preparation process. Secondly, the method involves casting a ligature alloy at a superheat temperature of 100-400 o C above the melting temperature, which necessitates the manufacture of technological equipment (molds, molds) from expensive materials with high heat resistance. The combination of high temperature of crystallized melt and high pressure during crystallization will shorten the life of the tooling. These shortcomings will increase the cost of ligature production.
Технический результат изобретения - повышение производительности и уменьшение себестоимости приготовленной лигатуры при обеспечении высокой степени измельчения тугоплавких интерметаллидных фаз. The technical result of the invention is to increase productivity and reduce the cost of cooked ligatures while ensuring a high degree of grinding of refractory intermetallic phases.
Результат достигается путем сокращения непроизводительных потерь времени - технологической выдержки на стадии перегрева и снижения температуры разлива лигатурного сплава. The result is achieved by reducing unproductive time losses - technological exposure at the stage of overheating and lowering the temperature of the spill of the alloy alloy.
При этом до температуры на 100-400oC выше температуры плавления нагревают расплав шихты с повышенной против расчетной концентрацией легирующих элементов, выдерживают при этой температуре в условиях интенсивного перемешивания 3-5 мин, а затем снижают до расчетной концентрации легирующих элементов при одновременном снижении температуры расплава до температуры литья лигатурного сплава.In this case, the batch melt is heated to a temperature of 100-400 o C above the melting temperature with an increased concentration of alloying elements compared to the calculated concentration, maintained at this temperature under conditions of vigorous stirring for 3-5 minutes, and then reduced to a calculated concentration of alloying elements while reducing the melt temperature to the casting temperature of the alloy alloy.
tл= ts+(0,8-1,5)Δtкр,
где ts - температура солидуса, oC; Δtкр - температурный интервал кристаллизации, oC.t l = t s + (0.8-1.5) Δt cr ,
where t s is the solidus temperature, o C; Δt cr - the temperature range of crystallization, o C.
Перегрев лигатурного сплава и технологическая выдержка при перегреве сплава предназначены для получения однородного раствора легирующих элементов в алюминии. На этом этапе плавки повышение концентрации легирующих элементов в определенных пределах при заявляемых степенях перегрева расплава над температурой плавление не оказывает влияния на однородность раствора легирующих элементов. Overheating of the alloy alloy and technological exposure during overheating of the alloy are intended to obtain a uniform solution of alloying elements in aluminum. At this stage of the melting, an increase in the concentration of alloying elements within certain limits at the claimed degrees of melt overheating above the melting temperature does not affect the uniformity of the solution of alloying elements.
Снижение концентрации легирующих элементов при одновременном понижении температуры расплава до температуры литья преследует цель сохранения термодинамической устойчивости раствора легирующих элементов в алюминии и предотвращения зарождения и роста тугоплавких интерметаллидных фаз в расплаве. Высокоскоростная кристаллизация в этом случае фиксирует микрогетерогенный распад расплава с образованием дисперсных кристаллов тугоплавких интерметаллидных фаз. The decrease in the concentration of alloying elements while lowering the melt temperature to the casting temperature is aimed at maintaining the thermodynamic stability of the solution of alloying elements in aluminum and preventing the nucleation and growth of refractory intermetallic phases in the melt. In this case, high-speed crystallization fixes microheterogeneous melt decomposition with the formation of dispersed crystals of refractory intermetallic phases.
Методами статистического анализа структурного состояния лигатур, содержащих кремний, медь, а также переходные металлы Ti; Zr; Ni и др., приготовленных с различной степенью изменения концентрации легирующих элементов в ходе плавки, было установлено, что оптимальная степень повышения концентрации в период нагрева выше температуры плавления и технологической выдержки составляет 1,2-2 раза в сравнении с расчетной. Повышение концентрации более чем в 2 раза нецелесообразно, т.к. в этом случае при быстром снижении концентрации до расчетной усиливается неоднородность расплава, для устранения которой требуется увеличение продолжительности перемешивания. Methods of statistical analysis of the structural state of ligatures containing silicon, copper, and also transition metals Ti; Zr; Ni et al., Prepared with varying degrees of change in the concentration of alloying elements during melting, it was found that the optimal degree of increase in concentration during heating above the melting temperature and technological exposure is 1.2-2 times in comparison with the calculated one. Increasing the concentration by more than 2 times is impractical, because in this case, with a rapid decrease in concentration to the calculated one, the heterogeneity of the melt increases, which requires an increase in the duration of mixing.
Изменение концентрации менее чем в 1,2 раза теряет смысл из-за незначительности достигаемого эффекта, особенно в тех случаях, когда расчетная концентрация легирующих элементов в лигатуре менее 4-6%. В этом случае расчетная и повышенная концентрация укладываются в пределы допускаемых отклонений химического состава лигатур. A change in concentration of less than 1.2 times makes no sense due to the insignificance of the effect achieved, especially in cases where the calculated concentration of alloying elements in the ligature is less than 4-6%. In this case, the calculated and increased concentration fall within the tolerance limits of the chemical composition of the ligatures.
Существенное повышение степени измельчения кристаллов тугоплавких интерметаллидных фаз достигается при кристаллизации лигатурного расплава, приготовленного по вышепредлагаемому способу, в силовом поле неравномерно распределенного давления центробежных сил, вектор которого совпадает с вектором теплового потока, отводимого от фронта кристаллизации. При этих условиях расплав вблизи фронта кристаллизации будет обогащаться постоянно более тяжелыми тугоплавкими металлами, перемещающимися в расплаве в радиальном направлении под действием центробежных сил. Такое обогащение вызовет сдвиг термодинамического равновесия в сторону гетерогенного распада обогащенного раствора, сопровождающегося выделением интерметаллидных тугоплавких фаз в дисперсной форме с равномерной плотностью распределения их по фронту кристаллизации. Плоский фронт кристаллизации перемещается перпендикулярно поверхности изложницы в направлении, обратном направлению действия центробежных сил. A significant increase in the degree of grinding of crystals of refractory intermetallic phases is achieved by crystallization of a ligature melt prepared according to the above proposed method in a force field of an unevenly distributed centrifugal force pressure, the vector of which coincides with the heat flux vector removed from the crystallization front. Under these conditions, the melt near the crystallization front will be constantly enriched with heavier refractory metals moving in the melt in the radial direction under the action of centrifugal forces. Such enrichment will cause a shift in thermodynamic equilibrium towards heterogeneous decomposition of the enriched solution, accompanied by the release of intermetallic refractory phases in dispersed form with a uniform distribution density along the crystallization front. The flat crystallization front moves perpendicular to the surface of the mold in the direction opposite to the direction of action of centrifugal forces.
Такие условия являются наиболее оптимальными для зарождения и роста в алюминиевой матрице тончайших строго ориентированных по вектору центробежных сил интерметаллидных волокон (например, NiAl3) при получении лигатур, склонных к формированию волокнистых эвтектик. При кристаллизации таких лигатур в поле равномерно распределенных давлений формируется эвтектика с разориентированными в пространстве волокнами.Such conditions are most optimal for the nucleation and growth in the aluminum matrix of the finest centrifugal forces strictly oriented along the vector of intermetallic fibers (for example, NiAl 3 ) upon receipt of ligatures prone to the formation of fibrous eutectics. During crystallization of such ligatures in the field of uniformly distributed pressures, a eutectic with fibers misoriented in space is formed.
Некоторая ориентированность их наблюдается в пределах микроблоков, причем в каждом блоке своя направленность роста. Волокна пересекаются и в целом интерметаллидные фазы приобретают ветвистый характер. При этом на стыке ветвей наблюдается резкое утолщение волокон. A certain orientation of them is observed within microblocks, and each block has its own growth orientation. The fibers intersect and, in general, the intermetallic phases acquire a branching character. At the same time, at the junction of the branches, a sharp thickening of the fibers is observed.
На основании вышеизложенного можно сделать вывод, что предлагаемое техническое решение позволяет реально сократить издержки производства за счет уменьшения технологической выдержки с 15-60 мин до 3-5 мин и снижения температуры разливки лигатурного сплава, что даст возможность использования более дешевых и менее дефицитных материалов для изготовления технологической оснастки. Все это в комплексе обеспечивает повышение производительности и уменьшение себестоимости приготовленной лигатуры. При этом сохраняется высокое качество лигатуры: обеспечивается высокая степень измельчения тугоплавких интерметаллидных фаз, т.к. определяющие температурно-концентрационные параметры оптимизированы. Based on the foregoing, we can conclude that the proposed technical solution can actually reduce production costs by reducing the technological exposure from 15-60 minutes to 3-5 minutes and lowering the casting temperature of the alloy alloy, which will make it possible to use cheaper and less scarce materials for manufacturing technological equipment. All this in combination provides an increase in productivity and a reduction in the cost of cooked ligatures. At the same time, the high quality of the ligature is maintained: a high degree of grinding of the refractory intermetallic phases is provided, because determining temperature and concentration parameters are optimized.
Сравнение предлагаемого технического решения с прототипами позволило установить соответствие его критерию "новизна". Comparison of the proposed technical solutions with prototypes made it possible to establish compliance with its criterion of "novelty."
При изучении других известных решений в данной области отличающих предлагаемое изобретение от прототипов признаков не было выявлено, что обеспечивает изобретению соответствие критерию "существенные отличия". When studying other known solutions in this field that distinguish the invention from prototypes, no signs have been identified, which ensures the invention meets the criterion of "significant differences".
Пример 1. Лигатуру алюминий-цирконий готовили в индукционной печи ИСТО16. В качестве шихты использовали алюминий марки A95 и деформированные отходы (прутки, трубы) циркониевых сплавов. Расчетное количество циркония в лигатуре 2,2%. Example 1. An aluminum-zirconium alloy was prepared in an ISTO16 induction furnace. A95 grade aluminum and deformed wastes (rods, tubes) of zirconium alloys were used as a charge. The estimated amount of zirconium in the ligature is 2.2%.
Лигатуру готовили по трем вариантам: по предлагаемому способу и по способам, описанным в [4]. The ligature was prepared according to three options: according to the proposed method and according to the methods described in [4].
Исходные данные для расчета параметров приготовления лигатуры:
температура солидуса, ts=660oC;
температура ликвидуса, tl=1050oC;
температурный интервал кристаллизации, Δtкр = 390oC.Initial data for calculating the preparation of the ligature:
solidus temperature, t s = 660 o C;
liquidus temperature, t l = 1050 o C;
temperature range of crystallization, Δt cr = 390 o C.
Температура нагрева лигатурного сплава согласно [4] и согласно предлагаемому способу:
tн=tL + (100-400)=1050 + (100-400)=(1150-1450)oC.The heating temperature of the ligature alloy according to [4] and according to the proposed method:
t n = t L + (100-400) = 1050 + (100-400) = (1150-1450) o C.
Температура разливки лигатурного сплава по предлагаемому способу:
Технологические параметры сравниваемых способов приготовления лигатуры показаны в табл. 1. Понижение концентрации циркония в лигатуре и снижение температуры перед разливкой достигалось введением расчетной навески алюминия.The temperature of the casting ligature alloy according to the proposed method:
The technological parameters of the compared methods for preparing the ligature are shown in table. 1. Lowering the concentration of zirconium in the ligature and lowering the temperature before casting was achieved by introducing a calculated sample of aluminum.
В табл. 2 приведены показатели качества сравниваемых лигатур и механические свойства сплава АМг6лч в состоянии Т4, определяемые на отдельно отлитых образцах ⌀ 10 мм. Введение циркония в сплав осуществлялось лигатурами, приготовленными по сравниваемым способам. In the table. Figure 2 shows the quality indicators of the compared alloys and the mechanical properties of the AMg6lch alloy in the T4 state, determined on separately cast samples ⌀ 10 mm. The introduction of zirconium into the alloy was carried out by ligatures prepared by the compared methods.
Из табл.1, 2 видно, что предлагаемый способ более производителен в сравнении со способом согласно а.с.N 920075, имеет более низкий температурный режим разливки и в то же время обеспечивает более высокие дисперсность интерметаллидных фаз ZrAl3 и модифицирующую способность при получении сплава АМг6лч.From table 1, 2 it is seen that the proposed method is more productive in comparison with the method according to A.S.
Пример 2. В индукционной печи ИСТ 016 была приготовлена лигатура алюминий-никель. В качестве шихты использовали алюминий марки А8 и никель марки H-1; H-0. Расчетное содержание никеля в лигатуре 20%. Example 2. In the induction furnace IST 016, an aluminum-nickel alloy was prepared. As the charge used aluminum grade A8 and Nickel grade H-1; H-0. The estimated nickel content in the ligature is 20%.
Лигатуру готовили по двум вариантам: предлагаемому, согласно [4]. The ligature was prepared according to two options: the proposed, according to [4].
Исходные данные для расчета параметров приготовления лигатуры:
температура солидуса, ts=640oC;
температура ликвидуса, tL=810oC;
температурный интервал кристаллизации, Δtкр =170oC.Initial data for calculating the preparation of the ligature:
solidus temperature, t s = 640 o C;
liquidus temperature, t L = 810 o C;
temperature range of crystallization, Δt cr = 170 o C.
Температура нагрева лигатурного сплава после расплавления шихты согласно [4] и по предлагаемому способу
tн=tL + (100oC400)=810 + (100-400) = (910-1210)oC
Температура разливки лигатурного сплава по предлагаемому способу:
Технологические параметры сравниваемых способов приготовления лигатур приведены в табл.3. Понижение концентрации никеля до расчетной в лигатуре и быстрое понижение температуры сплава до заданной температуры разливки осуществлялось введением в расплав специально расчитанной навески алюминия.The heating temperature of the ligature alloy after melting the charge according to [4] and according to the proposed method
t n = t L + (100 o C400) = 810 + (100-400) = (910-1210) o C
The temperature of the casting ligature alloy according to the proposed method:
The technological parameters of the compared methods for preparing ligatures are given in table.3. The nickel concentration was reduced to the calculated one in the ligature and the alloy temperature was rapidly reduced to the specified casting temperature by introducing a specially calculated aluminum sample into the melt.
Кристаллизацию лигатур, приготовленных согласно [4] , проводили в пресс-форме из жаропрочной специальной стали 3Х2В8Ф под поршневым давлением на гидравлическом прессе. The ligatures prepared according to [4] were crystallized in a mold from heat-resistant special steel 3X2B8F under piston pressure on a hydraulic press.
Кристаллизацию лигатуры, приготовленной согласно предлагаемому способу, проводили в чугунных и стальных изложницах на центробежной установке. Для достижения требуемой величины центробежного давления варьировали угловую скорость вращения изложниц и средний радиус вращения отливаемых слитков. Различных скоростей кристаллизации достигали за счет изменения толщины отливаемых слитков и интенсивности теплоотвода от рабочей поверхности изложниц. Crystallization of the ligature prepared according to the proposed method was carried out in cast iron and steel molds on a centrifugal installation. To achieve the required centrifugal pressure, the angular velocity of the molds and the average radius of rotation of the cast ingots were varied. Different crystallization rates were achieved by changing the thickness of the cast ingots and the intensity of heat removal from the working surface of the molds.
Качество полученных лигатур оценивали по результатам металлографических исследований. The quality of the obtained ligatures was evaluated according to the results of metallographic studies.
Результаты исследований показаны в табл.4. The research results are shown in table 4.
Использование полученных лигатур для приготовления сплава АК12М2МгН показало, что применение лигатуры, полученной по предлагаемому способу, обеспечило повышение жаропрочности сплава (σ100) при температурах испытания образцов 250-300oC на 10% по сравнению с образцами из сплава АК12М2МгН, приготовленного с применением лигатур, полученных по способам-прототипам.The use of the obtained ligatures for the preparation of the AK12M2MgN alloy showed that the use of the ligature obtained by the proposed method provided an increase in the heat resistance of the alloy (σ 100 ) at sample temperatures of 250-300 o C by 10% compared with samples of the AK12M2MgN alloy prepared using alloys obtained by the prototype methods.
Результаты, приведенные в табл.3, ,4 показывают, что предлагаемый способ обладает преимуществами в сравнении со способами-прототипами как с точки зрения производительности процесса, так и с точки зрения качества лигатуры. The results shown in tables 3, 4 show that the proposed method has advantages in comparison with prototype methods both in terms of process productivity and in terms of ligature quality.
И, кроме того, позволяет использовать дешевые материалы для изготовления технологической оснастки (чугун, углеродистую сталь) взамен дорогостоящих дефицитных (3Х2В8Ф). And, in addition, it allows the use of cheap materials for the manufacture of tooling (cast iron, carbon steel) instead of expensive scarce (3X2V8F).
Claims (3)
tл= ts+(0,8-1,5)Δtкр,
где ts - температура солидуса, oС;
Δtкр - температурный интервал кристаллизации, oС.1. A method of producing alloys for the preparation of aluminum alloys, including melting the charge, introducing alloying elements, heating the melt above the melting temperature by 100 - 400 o , holding at this temperature, casting and crystallization at a pressure of 0.1 - 200 MPa with a cooling rate of 10 - April 10 deg / s, characterized in that alloying components are added in an amount exceeding the calculated concentration of the melt at elevated temperature exposure is carried out with stirring for 3 - 5 minutes, and then the concentration of alloying elements in the p alloy to reduce the calculated and simultaneously reduce the temperature of the melt to a temperature determined from the expression
t l = t s + (0.8-1.5) Δt cr ,
where t s is the solidus temperature, o С;
Δt cr - the temperature range of crystallization, o C.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU94015539A RU2111276C1 (en) | 1994-04-27 | 1994-04-27 | Method of preparing base metals for aluminum alloys production |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU94015539A RU2111276C1 (en) | 1994-04-27 | 1994-04-27 | Method of preparing base metals for aluminum alloys production |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU94015539A RU94015539A (en) | 1996-02-27 |
| RU2111276C1 true RU2111276C1 (en) | 1998-05-20 |
Family
ID=20155324
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU94015539A RU2111276C1 (en) | 1994-04-27 | 1994-04-27 | Method of preparing base metals for aluminum alloys production |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2111276C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2486271C1 (en) * | 2012-04-03 | 2013-06-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Тольяттинский государственный университет" | Method to produce aluminium-copper alloys |
| RU2732809C1 (en) * | 2020-01-15 | 2020-09-22 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Тихоокеанский государственный университет" | Method of obtaining a ligature with aluminides of nickel and rare-earth metals for modifying aluminium alloys |
-
1994
- 1994-04-27 RU RU94015539A patent/RU2111276C1/en active
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2486271C1 (en) * | 2012-04-03 | 2013-06-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Тольяттинский государственный университет" | Method to produce aluminium-copper alloys |
| RU2732809C1 (en) * | 2020-01-15 | 2020-09-22 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Тихоокеанский государственный университет" | Method of obtaining a ligature with aluminides of nickel and rare-earth metals for modifying aluminium alloys |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5429796A (en) | TiAl intermetallic articles | |
| AU776295B2 (en) | Semi-solid concentration processing of metallic alloys | |
| EP0701002A1 (en) | Process for moulding aluminium- or magnesiumalloys in semi-solidified state | |
| KR101264219B1 (en) | Mg alloy and the manufacturing method of the same | |
| CN113564391B (en) | Method for eliminating primary silicon in hypereutectic aluminum-silicon alloy by utilizing melt circulation overheating | |
| Guo et al. | Microstructure characteristics and mechanical properties of rheoformed wrought aluminum alloy 2024 | |
| CN104942292B (en) | Manufacturing method of aluminum, titanium and boron alloy rod | |
| CN111636017A (en) | Semisolid forming aluminum alloy and preparation method thereof | |
| Hu et al. | Primary phase evolution of rheo-processed ADC12 aluminum alloy | |
| CN109825747A (en) | A kind of high Squeezing ground Cutting free bismuth-containing aluminium alloy of low cost and preparation method thereof | |
| CA2057373A1 (en) | Tia1 intermetallic articles and method of making same | |
| RU2111276C1 (en) | Method of preparing base metals for aluminum alloys production | |
| Benjunior et al. | Direct thermal method pouring temperature and holding time effect on aluminium alloy 6061 microstructure | |
| WO2003080881A1 (en) | Process for the production of al-fe-v-si alloys | |
| US3307978A (en) | Process for preparing high strength fabricated articles from aluminum-base alloys containing copper | |
| CN109280786B (en) | Aluminum-tungsten intermediate alloy and production method thereof | |
| RU2215059C2 (en) | Method of manufacturing products from refractory nickel alloy | |
| RU2068317C1 (en) | Monocrystalline castings production method | |
| RU2058996C1 (en) | Casting dispersion hardened nickel alloys production method | |
| SU1792997A1 (en) | Aluminium-base alloy | |
| JPS6283453A (en) | Manufacture of aluminum alloy ingot for extrusion | |
| CN115786793B (en) | Light medium-entropy alloy with excellent mechanical properties and preparation method thereof | |
| RU2778039C1 (en) | Method for modifying the structure of cast blanks from antifriction bronze for diffusion welding with steel (options) | |
| CN108396266A (en) | Spheroidizing method of the Eutectic Silicon in Al-Si Cast Alloys at liquidus temperature in a kind of transcocrystallized Al-Si alloy | |
| SU920075A1 (en) | Method of producing master alloy compositions for making aluminium alloys |