RU2106547C1 - Crankshaft and method of its manufacture - Google Patents
Crankshaft and method of its manufacture Download PDFInfo
- Publication number
- RU2106547C1 RU2106547C1 RU95105281A RU95105281A RU2106547C1 RU 2106547 C1 RU2106547 C1 RU 2106547C1 RU 95105281 A RU95105281 A RU 95105281A RU 95105281 A RU95105281 A RU 95105281A RU 2106547 C1 RU2106547 C1 RU 2106547C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- rings
- sleeve
- cheeks
- walled
- rolled
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Shafts, Cranks, Connecting Bars, And Related Bearings (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области машиностроения, в частности к двигателестроению, и может быть использовано в конструкциях коленчатых валов двигателей внутреннего сгорания и других машин и механизмов, содержащих коренные и шатунные шейки, сопряженные со щеками с помощью галтельных переходов. The invention relates to the field of mechanical engineering, in particular to engine building, and can be used in the construction of crankshafts of internal combustion engines and other machines and mechanisms containing root and connecting rod necks associated with the cheeks using fillet transitions.
Известен коленчатый вал (КВ), содержащий коренные и шатунные шейки, кольцевой элемент, изготовленный из стальной ленты с заданными триботехническими свойствами, установленный и зафиксированный на каждой шейке (см. авт. свид. СССР N 1796781, кл. F 16 C 3/04, 1993). Known crankshaft (CV), containing the main and connecting rod journals, an annular element made of steel tape with the specified tribological properties, mounted and fixed on each neck (see ed. Certificate of the USSR N 1796781, class F 16 C 3/04 , 1993).
Из вышеуказанного источника информации известен и способ изготовления коленчатого вала, включающий установку и фиксацию на каждой шейке кольцевого элемента, изготовленного из стальной ленты с заданными триботехническими свойствами. From the above source of information, there is also known a method for manufacturing a crankshaft, including mounting and fixing on each neck an annular element made of a steel tape with predetermined tribological properties.
Известное техническое решение не обладает достаточной надежностью, особенно применительно к коленчатым валам дизельных двигателей. Задача изобретения заключается в повышении надежности и эксплуатации. The known technical solution does not have sufficient reliability, especially in relation to the crankshafts of diesel engines. The objective of the invention is to increase reliability and operation.
Поставленная задача решается тем, что коленчатый вал содержит коренные и шатунные шейки, кольцевой элемент, изготовленный из стальной ленты с заданными триботехническими свойствами, установленный и зафиксированный на каждой шейке, причем кольцевой элемент выполнен в виде сменной тонкостенной свальцованной профилированной втулки с полированными поверхностями или в виде двух свальцованных тонкостенных полуколец, введен торцами в кольцевые круговые галтельные переходы, поднутренные в щеку, и закреплен стопорными полукольцами. Втулка может быть выполнена цилиндрической формы и закреплена увеличенными по ширине стопорными полукольцами, выступающими над опорной поверхностью щек; стык втулки может быть выполнен под углом γ к оси коленчатого вала, причем 0° ≤ γ ≤ 40°; стык может быть выполнен стрельчатой формы с углом при вершине δ = 80°-110°. Стопорные полукольца дополнительно могут быть прижаты по краям втулки стопорными винтами, поверхность стопорных полуколец, прилегающая к краям втулки, может быть выполнена в виде кругового конуса с углом при вершине α, 0° < α ≤ arctgf , где α - угол трения, f - коэффициент трения сухих поверхностей.The problem is solved in that the crankshaft contains root and connecting rods, an annular element made of steel tape with predetermined tribological properties, mounted and fixed on each neck, and the annular element is made in the form of a replaceable thin-walled rolled profiled sleeve with polished surfaces or in the form two rolled thin-walled half-rings, inserted end-faces into circular circular fillet transitions, undercut in the cheek, and secured by retaining half-rings. The sleeve can be made cylindrical in shape and secured with an increase in width retaining half rings protruding above the supporting surface of the cheeks; the joint of the sleeve can be made at an angle γ to the axis of the crankshaft, with 0 ° ≤ γ ≤ 40 ° ; the joint can be made lancet with an angle at the apex δ = 80 ° -110 ° . The locking half rings can additionally be pressed along the edges of the sleeve with locking screws, the surface of the locking half rings adjacent to the edges of the sleeve can be made in the form of a circular cone with an angle at the apex α, 0 ° <α ≤ arctgf, where α is the friction angle, f is the coefficient friction of dry surfaces.
Кроме того, поставленная задача может быть решена тем, что способ изготовления коленчатого вала, содержащего коренные и шатунные шейки, включает установку и фиксацию на каждой шейке кольцевого элемента, изготовленного из стальной ленты с заданными триботехническими свойствами, причем кольцевой элемент изготавливают в виде тонкостенной свальцованной профилированной втулки с полированными поверхностями, длина которой равна расстоянию между опорными поверхностями щек, или в виде двух свальцованных тонкостенных полуколец, и вводят торцами в кольцевые круговые галтельные переходы, поднутренные в щеку, и закрепляют стопорными полукольцами для плотного прижатия. Втулку могут изготавливать цилиндрической формы с высотой, равной расстоянию между опорными поверхностями щек, для закрепления ее могут изготавливать уширенные стопорные кольца, выступающие над опорной поверхностью щек; стопорные полукольца дополнительно могут прижиматься по краям втулки стопорными винтами, расположенными в зонах минимальной концентрации напряжений от галтелей, то есть вне зон перекрытия соответствующих коренных и шатунных шеек, а в щеках создаются специальные отверстия для облегчения демонтажа стопорных полуколец; на внутреннюю поверхность втулки или полуколец могут наносить слой клея. In addition, the task can be solved in that the method of manufacturing a crankshaft containing the main and connecting rod journals includes the installation and fixing on each neck of an annular element made of steel tape with predetermined tribological properties, and the annular element is made in the form of a thin-walled rolled profiled bushings with polished surfaces, the length of which is equal to the distance between the supporting surfaces of the cheeks, or in the form of two rolled thin-walled half-rings, and an end face is inserted into circular circular fillet transitions, undercuts in the cheek, and fix with retaining half rings for tight pressing. The sleeve can be made of a cylindrical shape with a height equal to the distance between the supporting surfaces of the cheeks, to secure it can be made broadened circlips protruding above the supporting surface of the cheeks; locking half rings can additionally be pressed along the edges of the sleeve with locking screws located in areas of minimum stress concentration from the fillets, that is, outside the overlapping zones of the corresponding main and connecting rod necks, and special holes are created in the cheeks to facilitate the dismantling of the locking half rings; a layer of glue can be applied to the inner surface of the sleeve or half rings.
Фиг. 1 изображает общий вид коленчатого вала и его галтельные переходы: 1 - шатунная шейка; 2 - коренная шейка; 3 - щека; фиг. 2 - простой круговой галтельный переход; фиг. 3 - простой круговой галтельный переход с дополнительным заглублением; фиг. 4 - двойной круговой галтельный переход; фиг. 5 - двойной круговой галтельный переход с дополнительным заглублением; фиг. 6 - цилиндрическую свальцованную втулку; фиг. 7 - профилированную свальцованную втулку; на фиг. 8 - прямой стык свальцованных втулок; фиг. 9 - косой стык свальцованных втулок; фиг. 10 - стрельчатый стык свальцованных втулок; фиг. 11, 12 - стопорные полукольца к галтелям без дополнительного заглубления; фиг. 13, 14 - стопорные полукольца к галтелям с дополнительным заглублением; фиг. 15 - узел крепления цилиндрической свальцованной втулки к шейке коленчатого вала с простой круговой галтелью: 1, 2 - шатунная или коренная шейка; 3 - щека; 4 - свальцованная втулка, 5 - стопорное кольцо; фиг. 16 - вид I фиг. 15; фиг. 17 - узел крепления цилиндрической свальцованной втулки к шейке коленчатого вала с двойной круговой галтелью (поз. 1, 2, 3, 4, 5, см. фиг. 15); фиг. 18 - вид I фиг. 17; фиг. 19 - узел крепления профилированной свальцованной втулки к шейке коленчатого вала с простой круговой галтелью при дополнительном заглублении; фиг. 20 - вид I фиг. 19; фиг. 21 - узел крепления профилированной свальцованной втулки к шейке коленчатого вала с двойной круговой галтелью при дополнительном заглублении; фиг. 22 - вид I фиг. 21; фиг. 23, 24 - установку стопорных полуколец; фиг. 25 - расположение стопорного винта, вид А-А фиг. 24; фиг. 26 - расположение отверстия для извлечения стопорного полукольца, вид Б-Б фиг. 24; фиг. 27 - геометрию двойного кругового галтельного перехода с дополнительным заглублением, его конструктивные особенности; фиг. 28 - схему построения двойного кругового галтельного перехода с дополнительным заглублением. FIG. 1 depicts a general view of the crankshaft and its fillet transitions: 1 - connecting rod journal; 2 - a radical neck; 3 - cheek; FIG. 2 - simple circular fillet transition; FIG. 3 - simple circular fillet transition with additional deepening; FIG. 4 - double circular fillet transition; FIG. 5 - double circular fillet transition with additional deepening; FIG. 6 - a cylindrical rolled sleeve; FIG. 7 - profiled rolled sleeve; in FIG. 8 - straight junction of rolled bushings; FIG. 9 - oblique joint rolled sleeves; FIG. 10 - lancet joint rolled sleeves; FIG. 11, 12 - retaining half rings to the fillets without additional deepening; FIG. 13, 14 - retaining half rings to fillets with additional deepening; FIG. 15 - attachment point of a cylindrical rolled sleeve to the neck of the crankshaft with a simple circular fillet: 1, 2 - connecting rod or root neck; 3 - cheek; 4 - rolled sleeve; 5 - circlip; FIG. 16 is a view I of FIG. 15; FIG. 17 - attachment point of a cylindrical rolled sleeve to the neck of the crankshaft with a double circular fillet (pos. 1, 2, 3, 4, 5, see Fig. 15); FIG. 18 is a view I of FIG. 17; FIG. 19 - attachment site of a profiled rolled sleeve to the neck of the crankshaft with a simple circular fillet with additional deepening; FIG. 20 is a view I of FIG. 19; FIG. 21 - mounting unit of a profiled rolled sleeve to the neck of the crankshaft with a double circular fillet with additional deepening; FIG. 22 is a view I of FIG. 21; FIG. 23, 24 - installation of retaining half rings; FIG. 25 is an arrangement of a locking screw, view AA of FIG. 24; FIG. 26 - location of the hole for removing the retaining half ring, view BB of FIG. 24; FIG. 27 - geometry of a double circular fillet transition with additional deepening, its design features; FIG. 28 is a diagram of a double circular fillet transition with additional deepening.
Галтельные переходы от шеек к щекам (фиг. 1) выполняются с поднутрением в щеки. На фиг. 2 - 5 представлены простые и двойные галтельные переходы (в том числе) и с дополнительным заглублением. Fillet transitions from necks to cheeks (Fig. 1) are performed with undercut in cheeks. In FIG. Figures 2–5 show simple and double fillet transitions (including) and with additional deepening.
Здесь: R и R1 - соответственно радиусы основной и дополнительной галтели;
длина l кольцевого углубления, радиус основной галтели R и длина шейки от опорных поверхностей смежных щек L связаны соотношением L - 2R≤l<L-R, (I), а радиус R1 = (0,5 - 0,6)R;
C - расстояние от точки пересечения галтельных переходов основного и дополнительного до плоскости щеки (фиг. 4).Here: R and R 1 are the radii of the primary and secondary fillets, respectively;
the length l of the annular recess, the radius of the main fillet R and the neck length from the supporting surfaces of adjacent cheeks L are related by the relation L - 2R≤l <LR, (I), and the radius R 1 = (0.5 - 0.6) R;
C is the distance from the point of intersection of the fillet transitions of the primary and secondary to the plane of the cheek (Fig. 4).
Из условия обеспечения оптимальной усталостной прочности для двойных галтельных переходов получены неравенства
0,5 R≤R1≤0,6R
0,4 R≤C≤0,5R
На фиг. 6 и 7 представлены тонкостенные свальцованные втулки толщиной δвт со стыком, параллельным оси шеек КВ. Изображены два типа втулок - цилиндрическая (фиг.6) и профилированная в виде круговой бочкообразной поверхности высотой H, равной расстоянию между опорными поверхностями смежных щек кривошипа КВ.From the condition for ensuring optimal fatigue strength for double fillet transitions, the inequalities
0.5 R≤R 1 ≤0.6R
0.4 R≤C≤0.5R
In FIG. Figures 6 and 7 show thin-walled rolled bushings with a thickness of δ w with a joint parallel to the axis of the neck of the HF. Two types of bushings are depicted - cylindrical (Fig. 6) and profiled in the form of a circular barrel-shaped surface of height H equal to the distance between the supporting surfaces of adjacent cheeks of the KB crank.
Длина образующей бочкообразной втулки:
l = H+2Δ (4)
Максимальный диаметр этой втулки равен dш+2h, где h - стрела прогиба образующей ее; dш - диаметр шейки вала.The length of the forming barrel-shaped sleeve:
l = H + 2Δ (4)
The maximum diameter of this sleeve is d w +2 h , where h is the deflection arrow of its generatrix; d W - the diameter of the neck of the shaft.
На фиг. 8 - 10 представлены разные варианты стыков свальцованных втулок: прямой (фиг. 8), косой (фиг. 9) и стрельчатый (фиг. 10). Применительно к цилиндрическим втулкам все варианты приемлемы, а для бочкообразных - приемлем только прямой. Наряду с разрезной втулкой могут быть использованы полукольца либо несколько сегментов. In FIG. 8 - 10 show different variants of joints of rolled bushings: straight (Fig. 8), oblique (Fig. 9) and lancet (Fig. 10). With regard to cylindrical bushings, all options are acceptable, and for barrel-shaped ones, only straight is acceptable. Along with a split sleeve, half rings or several segments can be used.
Толщина δвт втулки составляет:
0,4 ≤ δвт≤ 0,7 (5)
для коленчатых валов с диаметром dш (мм) соответственно равны:
50≤dш≤120 (6)
При использовании полуколец или отдельных сегментов толщина втулки может быть увеличена до 2,0 - 2,5 мм.Δ thickness W of the sleeve is:
0.4 ≤ δ W ≤ 0.7 (5)
for crankshafts with a diameter of d W (mm) are respectively equal:
50≤d w ≤120 (6)
When using half rings or individual segments, the thickness of the sleeve can be increased to 2.0 - 2.5 mm.
Стопорное кольцо (фиг. 11 - 14), разрезное или состоящее из полуколец, имеет тороидальную форму с размерами:
при этом для круговых галтельных переходов δвт*= 0, , а для двойных галтельных переходов оно больше нуля и определяется неравенством (9).The snap ring (Fig. 11-14), split or consisting of half rings, has a toroidal shape with dimensions:
in this case, for circular fillet transitions, δ W * = 0, and for double fillet transitions it is greater than zero and is determined by inequality (9).
Высота стопорного кольца равна:
R+Δк, (10)
где
Δк - ширина пояска, прижимающего втулку к шейке КВ.The height of the retaining ring is:
R + Δ k , (10)
Where
Δ to - the width of the belt, pressing the sleeve to the neck of the HF.
Внутренняя поверхность кольца выполнена конической с углом при вершине конуса α , где α подчиняется неравенству:
0 ≤ α ≤ arctgf, (11)
где
f - коэффициент трения сопряжения кольца и свернутой втулки.The inner surface of the ring is conical with an angle at the apex of the cone α, where α obeys the inequality:
0 ≤ α ≤ arctgf, (11)
Where
f is the friction coefficient of conjugation of the ring and the rolled sleeve.
На фиг. 15 - 22 представлены узлы крепления цилиндрических (фиг. 15 - 18) и профилированной втулок (фиг. 19 - 22) к шейкам КВ, где 12 - шейки (коренные и шатунные) КВ, 3 - щека КВ, 4 - свальцованная тонкостенная втулка, 5 - стопорное кольцо. In FIG. 15 - 22 show the attachment points of cylindrical (Fig. 15 - 18) and profiled bushings (Fig. 19 - 22) to the neck of the HF, where 12 are the necks (root and connecting rod) of the HF, 3 is the cheek of the HF, 4 is a rolled thin-walled sleeve, 5 - a lock ring.
На фиг. 23 - 26 представлены узлы дополнительного крепления стопорных колец специальными винтами и отверстия для извлечения стопорных колец из галтельных переходов. In FIG. 23 - 26 show the nodes of additional fastening of the locking rings with special screws and holes for removing the locking rings from the fillet transitions.
Для повышения надежности крепления стопорного кольца в галтельном переходе служат стопорные винты, а для извлечения стопорных колец из галтельных переходов служат сверления в щеках, наиболее удаленные от зоны перекрытия шеек, где имеет место максимальная концентрация напряжений в галтельных переходах. To increase the reliability of fastening the retaining ring in the fillet junction, locking screws are used, and to remove the lock rings from the fillet junctions, drill in the cheeks farthest from the neck overlap zone, where the maximum stress concentration in the fillet junctions takes place.
Восстановление работоспособности шатунных и коренных подшипников коленчатого вала в условиях их нормальной работы производится заменой изношенных разрезных свальцованных втулок и стопорных колец. Restoring the working capacity of the connecting rod and main bearings of the crankshaft in the conditions of their normal operation is carried out by replacing the worn split split rolled bushings and retaining rings.
Вследствие аварийных ситуаций могут возникнуть задиры на поверхности коренных и шатунных шеек. Восстановление работоспособности шатунных и коренных подшипников производится при этом шлифовкой шеек на ремонтные размеры с использованием разрезных свальцованных втулок большей толщины. При этом галтельный переход радиусом R механической обработке не подлежит. Обрабатывается галтельный переход только по радиусу R1.As a result of emergencies, seizures may occur on the surface of the main and connecting rod necks. The restoration of the working capacity of the connecting rod and main bearings is performed by grinding the necks for repair dimensions using split thickened bushings of greater thickness. In this case, the fillet transition of radius R is not subject to machining. The fillet transition is processed only along the radius R 1 .
Для увеличения надежности крепления тонкостенной свальцованной втулки или полуколец применительно к мощным дизельным двигателям на их внутреннюю поверхность наносится слой клея. To increase the reliability of fastening a thin-walled rolled sleeve or half rings with respect to powerful diesel engines, a layer of glue is applied to their inner surface.
В соответствии с данным техническим решением коленчатый вал превращается в сборочную единицу. Это изменяет требования к конструкции коленчатого вала. In accordance with this technical solution, the crankshaft is converted into an assembly unit. This changes the design requirements of the crankshaft.
Коленчатый вал может быть изготовлен и не из дорогих высокопрочных сталей или чугунов, а из более дешевых конструкционных материалов, обеспечивающих ресурс его только по усталостной прочности. Поверхностная твердость шатунных и коренных шеек и соединяющих их щек коленчатого вала может быть одинаковой - 200...220 НВ. Требования к чистоте поверхности шатунных и коренных шеек вала могут быть существенно снижены. The crankshaft can be made not of expensive high-strength steels or cast irons, but of cheaper structural materials that provide its resource only in terms of fatigue strength. The surface hardness of the connecting rod and root journals and the crankshaft cheeks connecting them can be the same - 200 ... 220 HB. Requirements for the cleanliness of the surface of the connecting rod and root journals of the shaft can be significantly reduced.
Разрезные свальцованные втулки или полукольца изготавливаются из калиброванной шлифованной и полированной термообработанной стандартной ленты, широко используемой в промышленности, толщиной 0,4...0,7 мм, твердостью 58... 62 НРС и чистотой поверхности Ra = 0,15...0,20 мкм.Split rolled sleeves or half rings are made of calibrated polished and polished heat-treated standard tape, widely used in industry, with a thickness of 0.4 ... 0.7 mm, a hardness of 58 ... 62 LDCs and a surface finish of R a = 0.15 .. .0.20 microns.
Стопорные кольца изготавливаются из углеродистой нормализованной стали с содержанием углерода 0,4-0,5% и чистотой обработки контактирующих поверхностей Ra=0,4...0,6 мкм.The snap rings are made of carbon normalized steel with a carbon content of 0.4-0.5% and a surface finish of contact surfaces R a = 0.4 ... 0.6 μm.
Достоинствами данного технического решения является следующее:
1. Независимость между собой ресурсов по усталостной прочности и износостойкости КВ, что обеспечивается использованием сменных изнашиваемых тонкостенных втулок и шлифовальных шеек КВ, при необходимости, не затрагивая основной галтели с радиусом R, а только по дополнительной галтели с радиусом R1, что к тому же только снижает концентрацию напряжений по основной галтели при переменном изгибе коленчатого вала в плоскости кривошипа, который является главным видом нагружения коленчатого вала, определяющим его усталостную прочность в условиях эксплуатации.The advantages of this technical solution is the following:
1. Independence of resources on fatigue strength and wear resistance of HF, which is ensured by the use of replaceable wear thin-walled bushings and HF grinding necks, if necessary, without affecting the main fillet with a radius R, but only on an additional fillet with a radius R 1 , which is also only reduces the stress concentration along the main fillet with a variable bending of the crankshaft in the plane of the crank, which is the main type of loading of the crankshaft, determining its fatigue strength under yah exploitation.
2. Чрезвычайная простота восстановления ресурса по износостойкости. 2. Extreme ease of resource recovery for wear resistance.
3. Отпадает необходимость в сложной термической обработке шеек (ТВЧ, азотирование и др.). 3. There is no need for complex heat treatment of the necks (HDTV, nitriding, etc.).
4. Выбор материала для коленчатого вала определяется только технологичностью обработки (литье, обработка давлением, термообработка, мехобработка и др.). 4. The choice of material for the crankshaft is determined only by the manufacturability of the processing (casting, pressure treatment, heat treatment, machining, etc.).
5. Простота демонтажа разрезных изношенных втулок при их замене. 5. Ease of dismantling split worn bushings when replacing them.
Величина радиуса галтельного перехода R диктуется необходимостью обеспечения усталостной прочности сравниваемых коленчатых валов и поэтому должна быть у них одинаковой. Предлагаемое техническое решение позволяет использовать тонкостенные элементы толщиной от 0,4 мм. Этим достигается экономия дорогостоящей легированной стали не менее чем на порядок. The value of the radius of the fillet transition R is dictated by the need to ensure the fatigue strength of the compared crankshafts and therefore should be the same for them. The proposed technical solution allows the use of thin-walled elements with a thickness of 0.4 mm or more. This ensures the saving of expensive alloy steel by at least an order of magnitude.
Наличие дополнительной галтели радиусом R1 позволяет повысить усталостную прочность коленчатого вала при ремонтных перешлифовках, не нарушая исходной геометрии основной поднутренней галтели радиусом R. Основная галтель радиусом R механической обработке при ремонте КВ не подлежит. Это позволяет пользоваться лентами как разной толщины, сохраняя толщину вкладышей, либо сохраняя постоянную толщину ленты, но используя вкладыши различных ремонтных размеров. При этом и стопорные кольца имеют несколько ремонтных размеров.The presence of an additional fillet with a radius of R 1 allows to increase the fatigue strength of the crankshaft during repair resurfacing, without violating the original geometry of the main undercut fillet with a radius R. This allows you to use tapes of different thicknesses, maintaining the thickness of the liners, or maintaining a constant thickness of the tape, but using liners of various repair sizes. At the same time, the retaining rings also have several repair sizes.
Представляется возможным использование для изготовления втулок (полуколец) из стандартной полированной закаленной ленты, не требующей дополнительной механической и термической обработки. It seems possible to use for the manufacture of bushings (half rings) from a standard polished hardened tape that does not require additional mechanical and heat treatment.
Представляется возможным использования цилиндрических свертных втулок. It seems possible to use cylindrical convoluted bushings.
Предлагаемое решение базируется на использовании наклонных элементов с прямыми торцами. The proposed solution is based on the use of inclined elements with straight ends.
Предлагаемое техническое решение не требует механической обработки по радиусу R даже при аварийных ситуациях. The proposed technical solution does not require machining along the radius R even in emergency situations.
Необходимость обработки галтельного перехода при ремонтной перешлифовке шеек КВ связана с большими затратами высококвалифицированного труда, необходимость использования сложного технологического оборудования ведет к росту основного радиуса R галтели и, как вследствие, к увеличению толщины наклона элемента. The need to handle the fillet transition during repair resurfacing of the neck of the HF is associated with the high cost of highly skilled labor, the need to use sophisticated technological equipment leads to an increase in the main radius R of the fillet and, as a result, to an increase in the thickness of the element.
Таким образом, предлагаемая конструкция КВ обладает более высокой надежностью и ведет к снижению затрат при изготовлении КВ, а также к экономии дорогостоящих материалов. Thus, the proposed design of the HF has a higher reliability and leads to lower costs in the manufacture of HF, as well as saving expensive materials.
Сведения, подтверждающие возможность осуществления изобретения. Information confirming the possibility of carrying out the invention.
Пусть даны применительно к шатунной шейке КВ следующие основные размеры: dш = 60 мм, R = 3 мм, Hшат = 30 мм (ширина шатуна в зоне его нижней головки), δвт = 0,4 мм, , Δшат= 0,2 мм (односторонний зазор между шатуном и опорной поверхностью щек).Let the following main dimensions be given with respect to the crank pin of the HF: d w = 60 mm, R = 3 mm, H shat = 30 mm (the width of the connecting rod in the area of its lower head), δ W = 0.4 mm ,, Δ shat = 0 , 2 mm (one-sided clearance between the connecting rod and the supporting surface of the cheeks).
Остальные геометрические параметры КВ устанавливаются следующим образом:
Hш= Hшат+2Δшт= 30+2x0,2 = 30,4 мм
R1 = 0,6R = 0,6 • 3 = 1,8 мм
C = 0,5R = 0,5 • 3 = 1,5 мм
Δ = 2 мм (из конструктивных сооружений)
lвт = Hш+2 Δ = 30,4+2•2=34,4 мм (длина профилированной втулки в рабочем состоянии)
Dвт=dш+2h=60+2•6,97=73,94 мм
δвт*≤ δвт , принимаем δвт*= δвт= 0,4
Обратимся к фиг. 27 - 28, где приведены дополнительные параметры сечения галтельного перехода:
АО = ОБ = ОВ = R = 3 мм
H w = H shat + 2Δ pcs = 30 + 2x0.2 = 30.4 mm
R 1 = 0.6R = 0.6 • 3 = 1.8 mm
C = 0.5R = 0.5 • 3 = 1.5 mm
Δ = 2 mm (from structural structures)
l W = H W +2 Δ = 30.4 + 2 • 2 = 34.4 mm (length of the profiled sleeve in working condition)
D W = d W + 2h = 60 + 2 • 6.97 = 73.94 mm
δ W * ≤ δ W , take δ W * = δ W = 0.4
Turning to FIG. 27 - 28, where additional parameters of the fillet transition cross section are given:
AO = OB = OB = R = 3 mm
Claims (8)
4. Вал по пп.1 и 2, отличающийся тем, что стык выполнен стрельчатой формы с углом при вершине δ = 80 ... 110°.
5. Вал по пп.1 и 2, отличающийся тем, что стопорные полукольца дополнительно прижаты по краям втулки стопорными винтами.3. The shaft according to claims 1 and 2, characterized in that the joint of the sleeve is made at an angle γ and the axis of the crankshaft, with 0 ≤ γ ≤ 40 ° .
4. The shaft according to claims 1 and 2, characterized in that the joint is lancet-shaped with an angle at the apex δ = 80 ... 110 ° .
5. The shaft according to claims 1 and 2, characterized in that the locking half rings are additionally pressed along the edges of the sleeve with locking screws.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU95105281A RU2106547C1 (en) | 1995-04-06 | 1995-04-06 | Crankshaft and method of its manufacture |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU95105281A RU2106547C1 (en) | 1995-04-06 | 1995-04-06 | Crankshaft and method of its manufacture |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU95105281A RU95105281A (en) | 1997-02-20 |
| RU2106547C1 true RU2106547C1 (en) | 1998-03-10 |
Family
ID=20166514
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU95105281A RU2106547C1 (en) | 1995-04-06 | 1995-04-06 | Crankshaft and method of its manufacture |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2106547C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103194586A (en) * | 2012-01-05 | 2013-07-10 | 广西玉柴机器股份有限公司 | Crankshaft quenching strengthening method |
-
1995
- 1995-04-06 RU RU95105281A patent/RU2106547C1/en active
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103194586A (en) * | 2012-01-05 | 2013-07-10 | 广西玉柴机器股份有限公司 | Crankshaft quenching strengthening method |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU95105281A (en) | 1997-02-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4872515A (en) | Drill rod for percussion drilling | |
| CA1222389A (en) | Connection between a first member and a bore in a second member | |
| US4917555A (en) | Joining element for two machine parts of components, such as a fit-stretch fastener and fit-stretch bolt | |
| SU1688793A3 (en) | Hollow shaft with drive members | |
| JPH0438930B2 (en) | ||
| US5737975A (en) | Built-up camshaft having induction-hardened cams and method of inductively hardening the cams | |
| US6390720B1 (en) | Method and apparatus for connecting a tube to a machine | |
| US20100083791A1 (en) | Crank drive | |
| KR19980080189A (en) | Second pressure ring for aluminum cylinder and manufacturing method thereof | |
| JP2003214442A (en) | Rolling bearing and bearing for crankshaft | |
| RU2106547C1 (en) | Crankshaft and method of its manufacture | |
| RU2011897C1 (en) | Built-up crankshaft and method of its manufacture | |
| US4819517A (en) | Selected bearing couple for a rock bit journal and method for making same | |
| RU2235009C2 (en) | Method for restoring crankshaft and restored crankshaft | |
| RU2007287C1 (en) | Method for reclaiming crankpins | |
| RU2080230C1 (en) | Method of repairing worn out crankpins and main journals | |
| JP2565374B2 (en) | Ductile cast iron crankshaft | |
| RU2064854C1 (en) | Worn roll neck repair method | |
| JPS62177357A (en) | Cam piece having oil port and manufacture thereof | |
| US3489033A (en) | Crankshafts | |
| RU2055714C1 (en) | Bearing unit repair method | |
| RU1792817C (en) | Method of reconditioning crankshafts | |
| RU2011499C1 (en) | Method for repairs of bearing assembly of boosted internal combustion engine crankshaft and sliding bearing shell for realization thereof | |
| RU2136981C1 (en) | Plain bearing | |
| JPH0738796U (en) | Assembly camshaft |