RU2100780C1 - Устройство для ультразвукового измерения расхода жидкости - Google Patents
Устройство для ультразвукового измерения расхода жидкости Download PDFInfo
- Publication number
- RU2100780C1 RU2100780C1 RU94040463A RU94040463A RU2100780C1 RU 2100780 C1 RU2100780 C1 RU 2100780C1 RU 94040463 A RU94040463 A RU 94040463A RU 94040463 A RU94040463 A RU 94040463A RU 2100780 C1 RU2100780 C1 RU 2100780C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- pipeline
- ultrasonic
- angle
- damper
- pipe
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Использование: в системах для измерения звукопроводящих текучих сред для контроля и учета мгновенного и накопленного расходов теплоносителя и тепла в магистралях систем водо- и теплоснабжения. Сущность изобретения: устройство содержит обратимые накладные ультразвуковые преобразователи, каждый из которых состоит из пьезоэлемента, звукопровода и демпфера, при этом звукопровод выполнен из полимерного материала, демпфер-коническим с углом между образующей конуса и основанием в 45o, в звукопроводе выполнено посадочное отверстие под пьезоэлемент и основание демпфера под углом 90°-β его продольной образующей к контактной поверхности трубопровода, где β - угол ввода продольной ультразвуковой волны в трубопровод, зависящий от скоростей распространения волны в жидкости, материала трубопровода и звукопровода. 1 з.п. ф-лы, 4 ил.
Description
Изобретение относится к ультразвуковым измерениям и может быть использовано для измерения расхода звукопроводящих жидких сред в различных отраслях народного хозяйства, в частности для контроля и учета мгновенного и накопленного расходов теплоносителя и тепла в магистралях систем водо- и теплоснабжения.
Современные устройства для измерения объемов производства и потребления тепловой энергии в системах централизованного теплоснабжения, устанавливаемые на производящие и распределительно-контрольные объекты систем водо- и теплоснабжения, в большинстве работают в автоматическом режиме, выполняя такие функции как измерение объемного расхода сетевой воды, определение тепловой мощности теплоносителя, расхода тепла, объемных потерь теплоносителя и т.п.
Известны ультразвуковые расходомеры, метод работы которых основан на принципе сопоставления времени распространения ультразвуковых колебаний по потоку контролируемой среды и против него. Расход текучей среды определяется по разности времени при известных параметрах измерительного участка и контролируемой среды. Измерение разницы во времени распространения ультразвуковых колебаний производится как с помощью встроенных в трубопровод, так и накладных наружных преобразователей. В наружных преобразователях с преломлением ультразвук вводится в поток с помощью специальных призм-звукопроводов, укрепленных на поверхности трубопровода, через слой смазки для акустического контакта. Основные преимущества таких накладных преобразователей в сохранении целостности трубопровода и возможности их установки на работающих системах водо- и теплоснабжения (А.Ш. Киясбейли, А.М.Измайлов, В.М.Гуревич "Частотно-временные ультразвуковые расходомеры и счетчик. М. Машиностроение, 1984, с. 44 46).
Известен акустический расходомер, в котором использован наружный преобразователь, связанный волноводом с чувствительным элементом, закрепленным между демпфирующими прокладками на трубопроводе. Демпфирующие прокладки закреплены с помощью прижимного приспособления, а чувствительный элемент закреплен с помощью перемычек между демпфирующими прокладками, которые в свою очередь закреплены на участке трубопровода. В чувствительном элементе создаются изгибные колебания, а на внутренней поверхности трубы образуется распределенный источник ультразвука, формирующий диаграмму направленности под углом к оси трубопровода. Преобразователь обладает обратимостью, т.е. может работать как в качестве излучателя, так и в качестве приемника (авт. св. N 1714371, МКИ G 01 F, 1/66).
Однако, данный расходомер обладает несколькими недостатками:
конструкция не обеспечивает необходимой точности ориентации оси диаграммы излучения на пересечение с осью трубопровода, из-за чего особенно на малых по диаметру условного прохода трубах будут возникать искажения приемного сигнала в сторону отсутствия явной выраженности первого импульса в пачке импульсов по максимуму амплитуды, что в свою очередь может приводить к сбоям в измерениях и снижению их точности;
соотношение, определяющее угол ввода акустической волны в контролируемый поток, является приближенным и не предусмотрено конструктивных мер по его оптимизации в зависимости от акустических характеристик сопрягаемых материалов конструкции по ходу ультразвукового луча, что также снижает точность измерения по причине ухудшения качества приемного сигнала;
конструктивное размещение пьезоэлемента в непосредственной близости к трубопроводу (или на трубопроводе) не создает условий надежной защиты элемента от механических воздействий при гидроударах и термических перегрузках.
конструкция не обеспечивает необходимой точности ориентации оси диаграммы излучения на пересечение с осью трубопровода, из-за чего особенно на малых по диаметру условного прохода трубах будут возникать искажения приемного сигнала в сторону отсутствия явной выраженности первого импульса в пачке импульсов по максимуму амплитуды, что в свою очередь может приводить к сбоям в измерениях и снижению их точности;
соотношение, определяющее угол ввода акустической волны в контролируемый поток, является приближенным и не предусмотрено конструктивных мер по его оптимизации в зависимости от акустических характеристик сопрягаемых материалов конструкции по ходу ультразвукового луча, что также снижает точность измерения по причине ухудшения качества приемного сигнала;
конструктивное размещение пьезоэлемента в непосредственной близости к трубопроводу (или на трубопроводе) не создает условий надежной защиты элемента от механических воздействий при гидроударах и термических перегрузках.
Наиболее близким аналогом данного изобретения в части точной фиксации пьезопреобразователей на трубопроводе является техническое решение по авт. св. N 769336, в котором крепление пьезопреобразователей производится с помощью накладок в виде призм с опорными кромками, стягиваемых гибкими тросиками. Однако, такой принцип крепления не лишен недостатков, а именно:
точность установки пьезопреобразователей относительно оси трубопровода недостаточно высока из-за возможности смещения накладок по цилиндрической поверхности трубы при затяжке тросиками;
конструкция громоздка и не обеспечивает автоматической, быстрой и точностной ориентации пьезопреобразователей, особенно в жестких температурных условиях без остановки теплообъекта;
конструкция не обеспечивает унифицированного подхода к креплению с точки зрения использования ее без изменения деталей для расширенного типоряда труб по диаметру условного прохода.
точность установки пьезопреобразователей относительно оси трубопровода недостаточно высока из-за возможности смещения накладок по цилиндрической поверхности трубы при затяжке тросиками;
конструкция громоздка и не обеспечивает автоматической, быстрой и точностной ориентации пьезопреобразователей, особенно в жестких температурных условиях без остановки теплообъекта;
конструкция не обеспечивает унифицированного подхода к креплению с точки зрения использования ее без изменения деталей для расширенного типоряда труб по диаметру условного прохода.
Целью изобретения является повышение точности измерения расхода текучей среды и возможность работы с широким типорядом труб по диаметру условного прохода (от 80 до 1200 мм) за счет улучшения качества принимаемого акустического сигнала без необходимости фокусировки, а также за счет обеспечения надежного крепления ультразвуковых пьезопреобразователей к трубопроводу.
На фиг. 1 представлена структурная схема устройства; на фиг. 2 - конструкция ультразвукового преобразователя вид спереди; на фиг. 3 - продольный разрез по А-А на фиг. 2; на фиг. 4 конструкция прижимного приспособления поперечный разрез.
Поставленная цель достигается тем, что в устройстве для ультразвукового измерения расхода жидкости, включающем обратимые по функциональному признаку накладные ультразвуковые преобразователи и прижимное приспособление для их крепления к трубе, каждый пьезопреобразователь состоит из чувствительного элемента (пьезоэлемента), звукопровода, демпфера, причем при формировании сигнала в чувствительном элементе создаются продольные акустические колебания, а образуемый на внутренней поверхности трубы источник поперечной ультразвуковой волны формирует диаграмму направленности под углом к оси трубопровода; в верхней части звукопровода из неметалла выполнено посадочное углубление под углом 90°-β к продольной образующей к контактной поверхности трубы из конструкционной стали, достаточное по своим размерам для размещения в нем пьезоэлемента и основания конического демпфера с углом под ≈ 45o к основанию, при этом оси головных лепестков диаграммы направленности излучающего и принимающего преобразователей совпадают, а общая ось лепестков диаграммы пересекается с осью трубы. Выбираемый угол ввода продольной ультразвуковой волны в трубопровод определяется соотношением
где Сж скорость распространения ультразвуковой волны в контролируемой жидкости,
См скорость распространения продольной ультразвуковой волны в материале трубопровода,
Сзв скорость распространения продольной ультразвуковой волны в материале трубопровода.
где Сж скорость распространения ультразвуковой волны в контролируемой жидкости,
См скорость распространения продольной ультразвуковой волны в материале трубопровода,
Сзв скорость распространения продольной ультразвуковой волны в материале трубопровода.
Расстояние L между центрами пьезоэлементов вдоль оси трубопровода определяется расчетным путем с учетом геометрических размеров и ультразвуковых свойств сопрягаемых материалов трубопровода, звукопровода и жидкости.
Приспособление для крепления пьезопреобразователей к трубе снабжено стяжными металлическими лентами одинаковой длины, одновременно наматывающимися на барабаны через механизм червячной передачи необратимого типа, причем максимальная ширина стяжных лент определяется из условия размещения пьезопреобразователей на трубах с минимальным диаметром условного прохода.
Устройство для ультразвукового измерения расхода текучей среды состоит из двух идентичных измерительных каналов (на фиг. показан один), обслуживающих подающую и обратную ветви тепломагистрали. Каждый измерительный канал работает со своим трубопроводом, представляет собой частотно-временной расходомер и содержит подсистему измерения температуры (термопреобразователь сопротивления).
На измерительном участке трубопровода 1 размещен ультразвуковой преобразователь 2 в корпусе 3, основным элементом преобразователя 2 является пьезокерамический элемент 4, выполненный в форме диска и имеющий на своих плоских гранях возбуждающие электроды. Пьезоэлемент 4 размещен в углублении звукопровода 5, имеющего в продольном сечении форму призмы, причем нижняя поверхность основания имеет овальную форму для плотного прилегания к трубе. С противоположной стороны звукопровода 5 к пьезоэлементу 4 примыкает демпфер 6 в форме конуса с углом под ≈ 45o к основанию, при этом основание демпфера 6 размещено вместе с пьезоэлементом 4 в углублении звукопровода 5. Заливочная масса 7 служит в качестве связки для пьезоэлемента 4, звукопровода 5 и демпфера 6 и представляет собой единый узел 8, подвижно закрепленный в корпусе 3. Заливочная масса, имеющая состав: эпоксидная смола с отвердителем плюс порошок вольфрама, окиси вольфрама либо порошковой смеси окисей вольфрама и кобальта, создает поглощающий слой для боковых паразитных акустических лучей, исключает переотражения от граней звукопровода, существенно влияющих на чистоту и качество предлагаемого и принимаемого сигналов, повышает соотношение "сигнал-шум".
В процессе установки преобразователя 2 на трубу 1 узел 8 имеет возможность перемещения внутри корпуса 3. Прилегание узла 8 к поверхности трубы 1 через акустический слой обеспечивается пружиной 9 через площадку 10. Гарантированное усилие прижима узла 8 к трубе выполняется винтом 11 с использованием тарированной отвертки.
В звукопроводе 5, выполненном из неметалла, например из эпоксидной смолы, установлены два контакта 12, на которые в нижней части распаяны выводы 13 пьезоэлемента 4, а в верхней кабеля 14.
В состав устройства входят четыре ультразвуковых преобразователя по два на каждую ветвь тепломагистрали. В каждой паре пьезоэлементы имеют отличную друг от друга распайку контактов соединительного разъема (на фиг. не показаны) и соответственно разную маркировку.
Корпус 3 преобразователя жестко закрепляется на поверхности трубы 1 с помощью прижимного преобразователя 15 (фиг. 2, 3), размещенного на трубе и связанного с корпусом 3 металлическими стяжными лентами одинаковой длины 16.
Прижимное приспособление 15 (фиг. 3) состоит из механизма червячной передачи 17 с двумя ведомыми зубчатыми колесами 18, на осях барабанов 19 которых закреплены концы стяжных лент 16. Механизм червячной передачи, зубчатые колеса и барабаны заключаются в корпус 20. Червяк 17 с одной стороны упирается в трубу 1, а с другой снабжен приспособлением для его вращения вручную (на фиг. не показан). Движение от червяка 17 через червячные колеса 18 передается на оси барабанов 19, и ленты 16 наматываются на них в противоположных направлениях.
Корпус 3 ультразвукового преобразователя 2, шарнирно соединенный со вторым концом стяжных лент 16, равномерно притягивается к трубопроводу 1, и при условии равенства длин лент строго ориентируется центром излучающей площадки в плоскости, проходящей через ось трубопровода. Длина стяжных лент 16 позволяет установить преобразователь на трубу любого диаметра в диапазоне 80 - 1200 мм (условный проход).
В конструкции применен необратимый тип червячной передачи с самоторможением колес, благодаря чему обеспечивается достаточно мощное по усилию натяжение лент, а также более надежная фиксация пьезопреобразователей в процессе эксплуатации. Такой тип червячной передачи с невозможностью передачи движения от колеса 18 к червяку 17 не позволяет стяжным лентам ослабиться в процессе работы.
На корпусе прижимного приспособления 15 (фиг. 3) устанавливается термопреобразователь сопротивления 21, электрические характеристики которого соответствуют медному термометру сопротивления с номинальной статической характеристикой 100 М.
Принцип действия устройства для измерения расхода основан на измерении разницы во времени распространения акустических волн, возбуждаемых в трубопроводе по и против направления перемещения теплоносителя. При наличии перемещения теплоносителя, т. е. акустической среды, время распространения волны по направлению перемещения меньше, чем время распространения волны в противоположном направлении. Путь распространения акустической волны от излучателя до приемника представляет ломаную линию, состоящую из нескольких отрезков. Пьезоэлемент при подаче на него электрического импульса возбуждает в соседствующих с ним средах продольную волну. От пьезоэлемента до наружной поверхности трубы акустическая волна распространяется в звукопроводе под углом β по отношению к нормали к поверхности трубы, т.е. и к направлению движения теплоносителя. На границе раздела "звукопровод-металл" в результате неравенства скоростей ультразвука в материал происходит трансформация продольной моды акустической волны в поперечную, а также преломление волны, в результате которого направление распространения волны в металле отклоняется от нормали (угол v больше угла b). На границе "металл-теплоноситель" акустическая волна вновь преломляется, при этом соотношение скоростей ультразвука в смежных материалах определяет то, что угол a меньше как угла v, так и угла b.
На оставшемся участке пути "теплоноситель-вторая стенка трубы" акустическая волна снова дважды преломляется, но приращение углов происходит с обратным знаком.
На внутренней поверхности трубопровода образуется распределенный источник ультразвука, формирующий диаграмму направленности, и ввод акустической волны в измеряемый поток производится под углом 90°-α к оси трубопровода, а диаграмма направленности излучения оказывается направленной по ходу акустической волны.
Указанные углы a,β и Φ (углы ввода-вывода акустической волны) определяют конструктивную форму исполнения и взаиморасположения звукопровода, пьезоэлемента и демпфера, а также расстояние L между акустическими осями ультразвукового преобразователя, так называемую измерительную базу пьезопреобразователей. Акустическая волна излучается в обоих направлениях поочередно, при этом ультразвуковой преобразователь служит попеременно излучателем и приемником акустического сигнала.
Ультразвуковые преобразователи размещают на трубе относительно друг друга при расчетном расстоянии между ними L. Расстояние между геометрическими центрами пьезоэлементов вдоль оси трубопровода определяется расчетным путем с учетом геометрических размеров и ультразвуковых свойств сопрягаемых материалов трубопровода, звукопровода и жидкости по формуле:
L = 04Ду+2,82γt+27,5,
где Dу условный проход трубы,
γt толщина стенки трубы.
L = 04Ду+2,82γt+27,5,
где Dу условный проход трубы,
γt толщина стенки трубы.
Константы определены расчетно, исходя из геометрических и ультразвуковых характеристик сопрягаемых материалов и жидкости.
Таким образом достигается тот эффект, что углы ввода и вывода акустической волны обеспечивают встречное направление головных лепестков диаграмм излучения и приема сигнала, а общая ось лепестков диаграммы пересекается с осью трубы. Конструктивно это решается взаиморазмещением ультразвуковых преобразователей на трубопроводе, как описано выше. Тем самым достигается получение достаточно мощного сигнала без применения фокусировки и сохранение мощности сигнала при приеме даже в условиях значительных перепадов температуры теплоносителя.
Более того, размещение пьезоэлемента в углублении звукопровода обеспечивает его надежную фиксацию и предотвращает его смещение.
Расчет расхода теплоносителя для каждой ветви магистрали ведется по формуле:
где Q мгновенный расход теплоносителя, м. куб./ч,
Kx масштабный корректирующий коэффициент,
Dу условный проход (внутренний диаметр) трубопровода,
m гидродинамический коэффициент, учитывающий динамические характеристики потока теплоносителя в трубопроводе,
V усредненное мгновенное значение (по сечению трубопровода) скорости потока теплоносителя с учетом поправок на изменение скорости ультразвука в измеряемой среде в зависимости от ее температуры.
где Q мгновенный расход теплоносителя, м. куб./ч,
Kx масштабный корректирующий коэффициент,
Dу условный проход (внутренний диаметр) трубопровода,
m гидродинамический коэффициент, учитывающий динамические характеристики потока теплоносителя в трубопроводе,
V усредненное мгновенное значение (по сечению трубопровода) скорости потока теплоносителя с учетом поправок на изменение скорости ультразвука в измеряемой среде в зависимости от ее температуры.
3600 коэффициент, обеспечивающий получение результата с размерностью м. куб./ч.
Учет мгновенного расхода тепла производится по формуле:
Qт Q1•K1•t1 - Q2•K2•t2,
где Qт мгновенный расход тепла в ГДж/ч,
Q1 и Q2 объемные расходы теплоносителя в подающей и обратной ветвях тепломагистрали, м3/ч,
K1 и K2 коэффициенты энтальпии теплоносителя в подающей и обратной ветвях тепломагистралей при соответствующих температурах t1 и t2,
t1 и t2 мгновенные значения температур теплоносителя в подающей и обратной ветвях тепломагистрали, oC.
Qт Q1•K1•t1 - Q2•K2•t2,
где Qт мгновенный расход тепла в ГДж/ч,
Q1 и Q2 объемные расходы теплоносителя в подающей и обратной ветвях тепломагистрали, м3/ч,
K1 и K2 коэффициенты энтальпии теплоносителя в подающей и обратной ветвях тепломагистралей при соответствующих температурах t1 и t2,
t1 и t2 мгновенные значения температур теплоносителя в подающей и обратной ветвях тепломагистрали, oC.
Накопленные расходы тепла и теплоносителя определяются как сумма мгновенных значений соответствующих расходов за интересующий период времени.
Claims (2)
1. Устройство для ультразвукового измерения расхода жидкости, содержащее обратимые накладные ультразвуковые преобразователи, каждый из которых размещен в корпусе и выполнен в виде пьезоэлемента, звуковода и демпфера, и прижимное приспособление для закрепления ультразвукового преобразователя на трубопроводе, отличающееся тем, что в каждом преобразователе звукопровод выполнен из полимерного материала, демпфер коническим с углом между образующей конуса и основанием около 45o, с противоположной от трубопровода стороны звукопровода выполнено центральное посадочное углубление под углом его продольной образующей к контактной поверхности трубопровода, равным 90°-β, где β - угол ввода продольной ультразвуковой волны в трубопровод, определяемый по формуле
где Сж, См, Сз в скорости распространения ультразвуковой волны соответственно в жидкости, материалах трубопровода и звукопровода,
причем пьезоэлемент и основание конического демпфера размещены в посадочном углублении, а расстояние между центрами пьезоэлементов ультразвуковых преобразователей вдоль оси трубопровода определяют с учетом геометрических размеров и ультразвуковых характеристик сопрягаемых материалов.
где Сж, См, Сз в скорости распространения ультразвуковой волны соответственно в жидкости, материалах трубопровода и звукопровода,
причем пьезоэлемент и основание конического демпфера размещены в посадочном углублении, а расстояние между центрами пьезоэлементов ультразвуковых преобразователей вдоль оси трубопровода определяют с учетом геометрических размеров и ультразвуковых характеристик сопрягаемых материалов.
2. Устройство по п.1, отличающееся тем, что прижимное приспособление выполнено в виде механизма червячной самотормозящейся передачи, на барабанах двух червячных колес которого закреплены концы стяжных металлических лент одинаковой длины.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU94040463A RU2100780C1 (ru) | 1994-11-04 | 1994-11-04 | Устройство для ультразвукового измерения расхода жидкости |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU94040463A RU2100780C1 (ru) | 1994-11-04 | 1994-11-04 | Устройство для ультразвукового измерения расхода жидкости |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU94040463A RU94040463A (ru) | 1996-09-27 |
RU2100780C1 true RU2100780C1 (ru) | 1997-12-27 |
Family
ID=20162249
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU94040463A RU2100780C1 (ru) | 1994-11-04 | 1994-11-04 | Устройство для ультразвукового измерения расхода жидкости |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2100780C1 (ru) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2473049C2 (ru) * | 2008-07-08 | 2013-01-20 | Дэниел Мэжэмэнт энд Кэнтроул, Инк. | Способ и система (варианты) определения наличия жидкости в нижней части корпуса расходомера, машиночитаемый носитель информации |
RU2488836C2 (ru) * | 2010-10-19 | 2013-07-27 | ЗИК Энджиниринг ГмбХ | Ультразвуковое измерительное устройство и способ ультразвукового измерения скорости потока |
RU169297U1 (ru) * | 2016-11-25 | 2017-03-14 | Андрей Борисович Пименов | Накладной преобразователь электроакустический к ультразвуковым расходомерам |
WO2020072868A1 (en) * | 2018-10-05 | 2020-04-09 | Honeywell International Inc. | Ultrasonic flow meter with lens combination |
-
1994
- 1994-11-04 RU RU94040463A patent/RU2100780C1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Киясбейли А.Ш. и др. Частотно-временные ультразвуковые расходомеры и счетчики. - М.: Машиностроение, 1984, с.44 - 46. SU, авторское свидетельство, 1714371, кл. G 01 F 1/66, 1992. SU, авторское свидетельство, 769336, кл. G 01 F 1/66, 1980. * |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2473049C2 (ru) * | 2008-07-08 | 2013-01-20 | Дэниел Мэжэмэнт энд Кэнтроул, Инк. | Способ и система (варианты) определения наличия жидкости в нижней части корпуса расходомера, машиночитаемый носитель информации |
RU2488836C2 (ru) * | 2010-10-19 | 2013-07-27 | ЗИК Энджиниринг ГмбХ | Ультразвуковое измерительное устройство и способ ультразвукового измерения скорости потока |
RU169297U1 (ru) * | 2016-11-25 | 2017-03-14 | Андрей Борисович Пименов | Накладной преобразователь электроакустический к ультразвуковым расходомерам |
WO2020072868A1 (en) * | 2018-10-05 | 2020-04-09 | Honeywell International Inc. | Ultrasonic flow meter with lens combination |
CN112912698A (zh) * | 2018-10-05 | 2021-06-04 | 霍尼韦尔国际公司 | 具有透镜组合的超声流量计 |
US11137275B2 (en) | 2018-10-05 | 2021-10-05 | Honeywell International Inc. | Ultrasonic flow meter with lens combination |
RU2760517C1 (ru) * | 2018-10-05 | 2021-11-25 | Ханивелл Интернэшнл Инк. | Ультразвуковой расходомер с комбинацией линз |
AU2019355045B2 (en) * | 2018-10-05 | 2022-02-17 | Honeywell International Inc. | Ultrasonic flow meter with lens combination |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU94040463A (ru) | 1996-09-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4610167A (en) | Apparatus for measuring flow velocity of fluids | |
US5131278A (en) | Mounting structure for transducers with sonic-energy absorbing means | |
JP3246851B2 (ja) | 超音波流量計用検出器 | |
EP0681685B1 (en) | Fluid flow meter | |
US5437194A (en) | Ultrasonic transducer system with temporal crosstalk isolation | |
US5179862A (en) | Snap-on flow measurement system | |
US8590397B2 (en) | Ultrasonic flow meter including a transducer having conical face | |
JPS6238355A (ja) | 面発生の容積探索信号をもちいて流体流量を測定するための方法および装置 | |
US5001936A (en) | Mounting structure for transducers | |
EP0536313A1 (en) | Improved flow measurement system | |
EP1742024B1 (en) | Ultrasonic flowmeter with triangular cross section | |
US7412902B2 (en) | Device for determination and/or monitoring of the volumetric and/or mass flow of a medium and having coupling element including two element portions | |
US7185547B2 (en) | Extreme temperature clamp-on ultrasonic flowmeter transducer | |
RU2100780C1 (ru) | Устройство для ультразвукового измерения расхода жидкости | |
EP1439377A2 (en) | Ultrasound flow meter using a parabolic reflecting surface | |
US6854339B2 (en) | Single-body dual-chip orthogonal sensing transit-time flow device using a parabolic reflecting surface | |
JP2956805B2 (ja) | 超音波流量計 | |
JP2005180988A (ja) | 超音波流量計 | |
JP2007178244A (ja) | 超音波流量計および超音波流量計に用いるくさび | |
SU1714371A1 (ru) | Преобразователь акустического расходомера | |
KR101119998B1 (ko) | 다회선 외벽부착식 초음파 트랜스듀서 | |
KR100460258B1 (ko) | 초음파 유량측정 방법 및 장치 | |
JPH1144561A (ja) | 超音波式流量・流速計 | |
KR101043344B1 (ko) | 다회선 외벽부착식 초음파 트랜스듀서 제조방법 | |
JPS60262015A (ja) | 超音波式ドツプラ−流量計 |