RU2100407C1 - Method for cracking heavy petroleum residues (alternatives) - Google Patents
Method for cracking heavy petroleum residues (alternatives) Download PDFInfo
- Publication number
- RU2100407C1 RU2100407C1 RU96106362A RU96106362A RU2100407C1 RU 2100407 C1 RU2100407 C1 RU 2100407C1 RU 96106362 A RU96106362 A RU 96106362A RU 96106362 A RU96106362 A RU 96106362A RU 2100407 C1 RU2100407 C1 RU 2100407C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- cracking
- mixture
- gas oil
- donor
- diesel fuel
- Prior art date
Links
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к нефтеперерабатывающей промышленности, в частности к процессу донорного термического крекинга тяжелого остаточного нефтяного сырья. The invention relates to the refining industry, in particular to the process of donor thermal cracking of heavy residual crude oil.
Известен способ термодеструктивной переработки нагретого углеводородного сырья в присутствии индивидуальных углеводородов в качестве донора водорода без катализатора [1] и с применением катализатора для ускорения донорного крекинга [2]
Недостатком известных способов термической переработки углеводородного сырья (тяжелых углеводородов "масел" и нефтяных остатков) в присутствии доноров водорода на основе индивидуальных углеводородов и химических соединений является дефицитность и дороговизна указанных доноров, что не позволяет использовать их в промышленных условиях. Использование катализаторов, например, сульфида аммония, содержащего серу и азот, совместно с донорами водорода [2] в процессе термодеструктивной переработки нефтяного остаточного сырья, приводит к снижению эффективности действия донора и увеличению его расхода. Кроме того, катализатор необходимо выделять из продуктов донорного крекинга, что в целом усложняет процесс.A known method of thermodestructive processing of heated hydrocarbon materials in the presence of individual hydrocarbons as a hydrogen donor without a catalyst [1] and using a catalyst to accelerate donor cracking [2]
A disadvantage of the known methods for the thermal processing of hydrocarbon feedstocks (heavy hydrocarbon oils and oil residues) in the presence of hydrogen donors based on individual hydrocarbons and chemical compounds is the scarcity and high cost of these donors, which does not allow their use in an industrial environment. The use of catalysts, for example, ammonium sulfide containing sulfur and nitrogen, together with hydrogen donors [2] in the process of thermo-destructive processing of oil residual raw materials, reduces the efficiency of the donor and increases its consumption. In addition, the catalyst must be isolated from donor cracking products, which generally complicates the process.
Наиболее близким по технической сущности к изобретению является способ термической переработки битумов [3] с применением донора водорода (процесс ДРБ донорная переработка битумов) [3] при температурах 410-460oC (давлении 3,5 5,5 МПа при продолжительности до 1 ч. При этом свойства сырья, донора водорода, расход донора, выход продуктов в известном способе приводится при двух степенях превращения (конверсии) сырья.The closest in technical essence to the invention is a method for the thermal processing of bitumen [3] using a hydrogen donor (DRB process, donor processing of bitumen) [3] at temperatures 410-460 o C (pressure 3.5 5.5 MPa for a duration of up to 1 h In this case, the properties of the feedstock, the hydrogen donor, the flow rate of the donor, the yield of products in the known method is given at two degrees of conversion (conversion) of the feedstock.
Так при переработке вакуумного остатка плотностью 0,985; коксуемостью 18,4% содержанием меры 0,92% и при 65 мас. конверсии получено газа 6,6, бензина (C4.190oC) 20,1, газойля (360.504oC) 34,8, остатка (выше 504oC) 32,5. Расход свежего донора водорода составил 21% а количество циркулирующего в системе донора водорода к сырью составляет от 20 до 33,3% [3]
Бензиновая фракция, полученная по известному способу, имеет пониженное бромное число, равное 20 ед. дизельная фракция может быть использована в качестве компонента моторного топлива после дополнительной гидроочистки. Однако, в указанном процессе переработки нефтяных остатков донор водорода получают на основе каталитического газойля путем его селективного гидрирования. Для этого в известном способе предусмотрен специальный блок выделения определенной фракции, подготовки ее (например, экстракция донорной фракции) и каталитическое гидрирование выделенной донорной фракции. Расходы на выделение, подготовку и гидрирование донора значительные и могут составлять половину эксплуатационных расходов всего процесса донорного крекинга остаточного сырья.So when processing a vacuum residue with a density of 0.985; coking ability of 18.4% of the content of the measure of 0.92% and at 65 wt. The conversion obtained is 6.6 gas, gasoline (C 4 .190 o C) 20.1, gas oil (360.504 o C) 34.8, residue (above 504 o C) 32.5. The consumption of fresh hydrogen donor was 21% and the amount of hydrogen donor to the feed circulating in the system is from 20 to 33.3% [3]
The gasoline fraction obtained by a known method has a reduced bromine number equal to 20 units. the diesel fraction can be used as a component of motor fuel after additional hydrotreatment. However, in the indicated process for processing oil residues, a hydrogen donor is obtained on the basis of catalytic gas oil by selective hydrogenation. To do this, in the known method provides a special unit for the allocation of a specific fraction, its preparation (for example, extraction of a donor fraction) and catalytic hydrogenation of the selected donor fraction. The costs of isolating, preparing and hydrogenating the donor are significant and may account for half of the operating costs of the entire process of donor cracking of residual raw materials.
Изобретение решает задачу удешевления процесса и увеличения выхода дистиллятных фракций за счет использования дешевых доноров водорода. The invention solves the problem of reducing the cost of the process and increasing the yield of distillate fractions through the use of cheap hydrogen donors.
Сущность изобретения заключается в том, что в способе крекинга тяжелых нефтяных остатков, включающем смешение исходного сырья с донором водорода на основе газойлевой фракции, нагрев смеси, крекинг и разделение продуктов на фракции, согласно изобретения в качестве донора водорода используют смесь каталитического газойля с концентратом ароматических углеводородов С9+ или гидроочищенным дизельным топливом при следующих соотношениях компонентов, мас.The essence of the invention lies in the fact that in the method of cracking heavy oil residues, comprising mixing the feedstock with a hydrogen donor based on the gas oil fraction, heating the mixture, cracking and separating the products into fractions, according to the invention, a mixture of catalytic gas oil with an aromatic hydrocarbon concentrate is used as a hydrogen donor With 9+ or hydrotreated diesel fuel in the following ratios of components, wt.
Каталитический газойль 50 90
Концентрат ароматических углеводородов С9+ или гидроочищенное дизельное топливо 10 50
Согласно второму варианту изобретения в качестве донора водорода используют смесь газойлевой фракции термического крекинга дистиллятного сырья с концентратом ароматических углеводородов С9+ или гидроочищенным дизельным топливом при следующих соотношениях компонентов, мас.Catalytic gas oil 50 90
C 9+ aromatic hydrocarbon concentrate or hydrotreated diesel fuel 10 50
According to a second embodiment of the invention, a mixture of the gas oil fraction of thermal cracking of distillate feedstock with a concentrate of aromatic hydrocarbons C 9+ or hydrotreated diesel fuel is used as a hydrogen donor in the following ratios of components, wt.
Газойлевая фракция термического крекинга дистиллятного сырья 50 80
Концентрат ароматических углеводородов С9+ или гидроочищенное дизельное топливо 20 50
Согласно третьему варианту изобретения в качестве донора водорода используют смесь гидроочищенного дизельного топлива и концентрата ароматических углеводородов С9+ при следующем соотношении компонентов, мас.Gas oil fraction of thermal cracking of distillate feedstock 50 80
C 9+ aromatic hydrocarbon concentrate or hydrotreated diesel fuel 20 50
According to a third embodiment of the invention, a mixture of hydrotreated diesel fuel and C 9+ aromatic hydrocarbon concentrate is used as a hydrogen donor in the following ratio of components, wt.
Гидроочищенное дизельное топливо 50 80
Концентрат ароматических углеводородов С9+ 20 50
Причем содержание донора водорода в смеси с исходным сырьем по всем трем вариантам изобретения составляет 9 25 мас.Hydrotreated diesel fuel 50 80
Aromatic hydrocarbon concentrate C 9+ 20 50
Moreover, the content of the hydrogen donor in the mixture with the feedstock for all three variants of the invention is 9 to 25 wt.
В табл. 1 представлены состав и свойства компонентов доноров в предлагаемом способе. Концентрат ароматических углеводородов С9+ (КАУ) представляет собой остаток производства бензола, толуола и ксилолов. Гидроочищенное дизельное топливо (ГДТ) это продукт процесса совместной гидроочистки при обычном режиме работы промышленной установке смеси прямогонной дизельной фракции с легкой газойлевой фракцией крекинга.In the table. 1 presents the composition and properties of donor components in the proposed method. C 9+ aromatic hydrocarbon concentrate (KAU) is the remainder of the production of benzene, toluene and xylenes. Hydrotreated diesel fuel (GDT) is a product of the joint hydrotreating process during normal operation of an industrial installation of a mixture of straight-run diesel fraction with a light gas oil cracking fraction.
В табл. 2 представлены свойства двух видов сырья (гудрон и асфальт), которые использованы в предлагаемом способе донорного крекинга в сравнении с сырьем прототипа. In the table. 2 presents the properties of two types of raw materials (tar and asphalt), which are used in the proposed method of donor cracking in comparison with the raw materials of the prototype.
Процесс донорного крекинга осуществляют на проточной пилотной установке по одинаковой методике и при одинаковых условиях. Условия крекинга: температура от 450 до 470oC, давление 2 4 МПа. Продолжительность крекинга поддерживалась величиной объемной скорости подачи сырьевой смеси, таким образом, чтобы обеспечивалась степень превращения сырья (конверсия) 65 мас. Расход донора водорода составил от 9,0 до 25%
Подогретое до 120 130oC остаточное сырье (гудрон или асфальт) смешивается с донором в заданном соотношении и направляется в трубчатую печь. В трубчатой печи осуществляют нагрев смеси сырья и донора водорода до заданной температуры и крекинг. Продукты крекинга из печи направляются на разделение на жидкую и паровую фазы. Паровая фаза проходит конденсатор и сепаратор. В последнем аппарате разделяются газы крекинга и бензин (конденсат). Часть бензиновой фракции с концом кипения 200oC при крекинге гудрона и 185oC при крекинге асфальта отгоняются от жидких продуктов крекинга при атмосферном давлении. Отбензиненный крекинг-остаток в дальнейшем подвергают вакуумной разгонке с выделением двух фракций: легкой газойлевой фракции 200 350oC или 185 350oC и тяжелой газойлевой фракции 350 500oC. Свойства бензина, тяжелой газойлевой фракции и вакуумного крекинг-остатка, выкипающего выше 500oC представлены в табл. 3.The donor cracking process is carried out on a flow pilot installation using the same method and under the same conditions. Cracking conditions: temperature from 450 to 470 o C, pressure 2 4 MPa. The cracking duration was supported by the volumetric feed rate of the raw material mixture, so that the degree of conversion of the feed (conversion) of 65 wt. The consumption of hydrogen donor ranged from 9.0 to 25%
Heated to 120 130 o C residual raw materials (tar or asphalt) is mixed with the donor in a predetermined ratio and sent to a tube furnace. In a tube furnace, a mixture of raw materials and a hydrogen donor is heated to a predetermined temperature and cracked. Cracked products from the furnace are sent for separation into liquid and vapor phases. The vapor phase passes through a condenser and a separator. In the last apparatus, cracking gases and gasoline (condensate) are separated. Part of the gasoline fraction with a boiling point of 200 o C during tar cracking and 185 o C during asphalt cracking is distilled off from the liquid cracking products at atmospheric pressure. The cracked topping residue is subsequently subjected to vacuum distillation with separation of two fractions: a light gas oil fraction of 200 350 o C or 185 350 o C and a heavy gas oil fraction of 350 500 o C. Properties of gasoline, a heavy gas oil fraction and a vacuum cracked residue boiling above 500 o C are presented in table. 3.
Выход продуктов крекинга гудрона и асфальта в присутствии доноров водорода дан в табл. 3 и 4. Выход продуктов рассчитан на исходное остаточное сырье (гудрон, асфальт). The yield of tar and asphalt cracking products in the presence of hydrogen donors is given in table. 3 and 4. The yield of products is calculated on the initial residual raw materials (tar, asphalt).
Видно, что при увеличении количества донора до 33,3% в смеси с гудроном (пример 1) уменьшается выход дистиллятных фракций крекинга, особенно газойлевой фракции 200 350oC. При небольших количествах донора (пример 5) менее 9% влияние донора на результаты крекинга гудрона небольшое, так как выход продуктов незначительно отличается от результата крекинга гудрона в отсутствии донора водорода (табл. 3).It is seen that with an increase in the amount of donor to 33.3% in a mixture with tar (example 1), the yield of distillate fractions of cracking decreases, especially the gas oil fraction of 200 350 o C. With small amounts of donor (example 5) less than 9%, the influence of the donor on the results of cracking the tar is small, since the yield of products is slightly different from the result of cracking the tar in the absence of a hydrogen donor (Table 3).
Из данных табл. 3 видно, что количество донора и его компонентный состав оказывают существенное влияние на выход и качество продуктов донорного крекинга гудрона (примеры 1 7). Для каждого состава донора водорода, состоящего из двух компонентов, имеется наиболее оптимальное соотношение компонентов и оптимальное количество донора в смеси с гудроном при крекинге, когда выход дистиллятных фракций, выкипающих до 500oC, (т.е. суммы бензина и газойлевых фракций) наибольший. Так для донорной смеси ГКК+КАУ наибольший выход суммы дистиллятных фракций, равный 62% наблюдается при количестве донора в сырье крекинга равной 12,5% и соотношении компонентов донора 60:40 (пример 2).From the data table. 3 shows that the amount of donor and its component composition have a significant impact on the yield and quality of the products of tar donor cracking (examples 1 to 7). For each composition of the hydrogen donor, consisting of two components, there is the most optimal ratio of components and the optimal amount of donor mixed with tar during cracking, when the yield of distillate fractions boiling up to 500 o C (i.e., the sum of gasoline and gas oil fractions) is greatest . So for the GKK + KAU donor mixture, the highest yield of the sum of distillate fractions, equal to 62%, is observed when the amount of the donor in the cracking feed is 12.5% and the donor component ratio is 60:40 (Example 2).
Ниже приведены составы донора и количественное содержание его в сырьевой смеси при крекинге гудрона, когда наблюдались наибольшие выхода суммы дистиллятных фракций, выкипающих до 500oC в сравнении с прототипом (процесс ДРБ).Below are the compositions of the donor and its quantitative content in the feed mixture during tar cracking, when the highest yields of the sum of distillate fractions boiling up to 500 o C were observed in comparison with the prototype (DRB process).
Из приведенных данных видно, что выход дистиллятов при крекинге гудрона с предлагаемыми донорами очень высокой от 59.0 до 62.2% (примеры 2, 4, 7), а количество вакуумного крекинг-остатка, выкипающего выше 500oC, находится на уровне показателя ДРБ (прототип). Таким образом способ крекинга с предложенным составом для доноров водорода не уступает по своим показателям от специально подготовленного донора процесса ДРБ. Этот вывод подтверждается и при анализе качества продуктов донорного крекинга (примеры 2, 3, 4, 6, 7).From the above data it is seen that the yield of distillates in the cracking of tar with the proposed donors is very high from 59.0 to 62.2% (examples 2, 4, 7), and the amount of vacuum cracking residue boiling above 500 o C is at the level of DRB (prototype ) Thus, the cracking method with the proposed composition for hydrogen donors is not inferior in performance to a specially prepared donor of the DRB process. This conclusion is confirmed by the analysis of the quality of donor cracking products (examples 2, 3, 4, 6, 7).
Выход дистиллятных фракций крекинга и их качество при донорном крекинге гудрона (примеры 2, 3, 4, 6, 7) значительно выше, чем крекинга гудрона в отсутствии донора водорода (табл. 3). The yield of distillate fractions of cracking and their quality during donor cracking of tar (examples 2, 3, 4, 6, 7) are significantly higher than the cracking of tar in the absence of a hydrogen donor (Table 3).
Для процесса крекинга гудрона оптимальное соотношение компонентов предлагаемых доноров следующее:
Донор 1 ГКК от 50 до 80 КАУ от 20 до 50
Донор 2 ГКК от 70 до 90 ГДТ от 10 до 30
Донор 3 КАУ от 20 до 50 ГДТ от 50 до 80
При донорном крекинге асфальта (табл. 4) испытаны в качестве доноров водорода смеси термофлегмы с КАУ и термофлегмы с ГДТ. Наиболее подходящим донором оказалась первая смесь, состоящая из 80% термофлегмы и 20% КАУ (пример 10). Здесь выход суммы фракций до 500oC равнялся 63oC. Количество донора в смеси в этом случае составило 20%
Результаты опытов донорного крекинга асфальта являются положительными при содержании донора в сырьевой смеси от 16,6 до 25% (примеры 9 11, табл. 4).For the tar cracking process, the optimal ratio of the components of the proposed donors is as follows:
Donor 1 GKK from 50 to 80 KAU from 20 to 50
Donor 2 GKK from 70 to 90 GDT from 10 to 30
Donor 3 KAU from 20 to 50 GDT from 50 to 80
In the donor cracking of asphalt (Table 4), mixtures of thermal reflux with KAU and thermal reflux with HDT were tested as hydrogen donors. The most suitable donor was the first mixture, consisting of 80% thermophlegia and 20% KAU (example 10). Here, the yield of the sum of fractions up to 500 o C was 63 o C. The amount of donor in the mixture in this case was 20%
The results of experiments on donor cracking of asphalt are positive when the donor content in the feed mixture is from 16.6 to 25% (examples 9 to 11, table. 4).
Соотношение компонентов в составе донора водорода при крекинге асфальта следующее:
Донор 4 Термофлегма 60 80 КАУ 20 40
Донор 5 Термофлегма 50 70 ГДТ 30 50
Таким образом, предлагаемый способ донорного крекинга тяжелых нефтяных остатков с использованием в качестве доноров водорода газойлевых фракций каталитического и термического крекинга, концентрата ароматических углеводородов С9+, гидроочищенного дизельного топлива является дешевым, так как отпадает необходимость в специальном блоке подготовки донора и не уступает по своим показателям процессу ДРБ (прототип) со специально подготовленным донором.The ratio of components in the composition of the hydrogen donor during cracking of asphalt is as follows:
Donor 4 Thermophlegm 60 80 KAU 20 40
Donor 5 Thermophlegm 50 70 GDT 30 50
Thus, the proposed method for donor cracking of heavy oil residues using gas oil fractions of catalytic and thermal cracking, C 9+ aromatic hydrocarbon concentrate, hydrotreated diesel fuel as hydrogen donors is cheap, as there is no need for a special donor preparation unit and is not inferior in its performance indicators for DRR (prototype) with a specially trained donor.
Claims (1)
Концентрат ароматических углеводородов C9+ или гидроочищенное дизельное топливо 10 50
2. Способ крекинга тяжелых нефтяных остатков, включающий смешение исходного сырья с донором водорода на основе газойлевой фракции, нагрев смеси до температуры крекинга, крекинг и разделение продуктов на фракции, отличающийся тем, что в качестве донора водорода используют смесь газойлевой фракции термического крекинга дистиллятного сырья с концентратом ароматических углеводородов C9+ или гидроочищенным дизельным топливом при следующих соотношениях компонентов, мас.Catalytic gas oil 50 90
Aromatic hydrocarbon concentrate C 9+ or hydrotreated diesel fuel 10 50
2. A method for cracking heavy oil residues, comprising mixing the feedstock with a hydrogen donor based on the gas oil fraction, heating the mixture to a cracking temperature, cracking and fractionating the products, characterized in that a mixture of gas oil fraction thermal distillate cracking gas oil is used as a hydrogen donor aromatic hydrocarbon concentrate C 9+ or hydrotreated diesel fuel in the following ratios of components, wt.
Концентрат ароматических углеводородов C9+ или гидроочищенное дизельное топливо 20 50
3. Способ крекинга тяжелых нефтяных остатков, включающий смешение исходного сырья с донором водорода на основе газойлевой фракции, нагрев смеси до температуры крекинга, крекинг и разделение продуктов на фракции, отличающийся тем, что в качестве донора водорода используют смесь гидроочищенного дизельного топлива и концентрата ароматических углеводородов C9+ при следующем соотношении компонентов, мас.Gas oil fraction of thermal cracking of distillate feedstock 50 80
C 9+ aromatic hydrocarbon concentrate or hydrotreated diesel fuel 20 50
3. A method for cracking heavy oil residues, including mixing the feedstock with a hydrogen donor based on the gas oil fraction, heating the mixture to a cracking temperature, cracking and separating the products into fractions, characterized in that a mixture of hydrotreated diesel fuel and aromatic hydrocarbon concentrate is used as a hydrogen donor C 9+ in the following ratio of components, wt.
Концентрат ароматических углеводородов C9+ 20 50
4. Способ по пп. 1 3, отличающийся тем, что содержание донора водорода в смеси с исходным сырьем составляет 9 25 мас.Hydrotreated diesel fuel 50 80
Aromatic hydrocarbon concentrate C 9+ 20 50
4. The method according to PP. 1 to 3, characterized in that the content of the hydrogen donor in the mixture with the feedstock is 9 to 25 wt.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU96106362A RU2100407C1 (en) | 1996-04-02 | 1996-04-02 | Method for cracking heavy petroleum residues (alternatives) |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU96106362A RU2100407C1 (en) | 1996-04-02 | 1996-04-02 | Method for cracking heavy petroleum residues (alternatives) |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2100407C1 true RU2100407C1 (en) | 1997-12-27 |
| RU96106362A RU96106362A (en) | 1998-04-27 |
Family
ID=20178812
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU96106362A RU2100407C1 (en) | 1996-04-02 | 1996-04-02 | Method for cracking heavy petroleum residues (alternatives) |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2100407C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008024016A1 (en) * | 2006-08-18 | 2008-02-28 | Aleksey Anatolievich Ozerenko | Hydrocarbon processing method |
-
1996
- 1996-04-02 RU RU96106362A patent/RU2100407C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 1. P. Le Perchec, B. Fixari, V. Abi-Khers "Petrol de Technegues", 1984, N 311, с. 23 - 28 (см. Экспресс информация сер. Переработка нефти 1985, N 12, реф. 135). 2. ЕР, патент, 0309178, кл. C 10 G 47/34, 1989. 3. Simpson E.at al "Energy Progress", 1984, v. 4, N 1, p. 59 - 63. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008024016A1 (en) * | 2006-08-18 | 2008-02-28 | Aleksey Anatolievich Ozerenko | Hydrocarbon processing method |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5059303A (en) | Oil stabilization | |
| US10023815B2 (en) | Process for producing high octane gasoline component from renewable raw material | |
| KR102339046B1 (en) | Process and installation for the conversion of crude oil to petrochemicals having an improved ethylene yield | |
| EP0040018B1 (en) | Catalytic hydroconversion of residual stocks | |
| US6726832B1 (en) | Multiple stage catalyst bed hydrocracking with interstage feeds | |
| RU2661875C2 (en) | Increased production of fuels by integration of vacuum distillation with solvent deasphalting | |
| CA1254529A (en) | Process for visbreaking resids in the presence of hydrogen-donor materials | |
| EP0005643A2 (en) | Process for producing premium coke and electrode produced by graphitising such coke | |
| RU2634721C2 (en) | Combining deaspaltization stages and hydraulic processing of resin and slow coking in one process | |
| RU2700710C1 (en) | Method of processing crude oil into light olefins, aromatic compounds and synthetic gas | |
| KR20160025512A (en) | Process for upgrading refinery heavy residues to petrochemicals | |
| US11046898B1 (en) | Systems and processes for separating and upgrading hydrocarbons integrating a refinery system with steam cracking of an aromatic bottoms stream | |
| US4310409A (en) | Thermal cracking of heavy fraction of hydrocarbon hydrogenate | |
| NO20181501A1 (en) | Preparation of a fuel blend | |
| US2792336A (en) | Production of lighter hydrocarbons from petroleum oils involving hydrogenation and catalytic cracking | |
| WO2011115718A1 (en) | High quality middle distillate production process | |
| RU2100407C1 (en) | Method for cracking heavy petroleum residues (alternatives) | |
| EA019489B1 (en) | System and process for producing high quality gasoline by hydrogenation and recombination of oil refining hydrocarbon component | |
| US11359148B2 (en) | Methods and systems to produce needle coke from aromatic recovery complex bottoms | |
| US4009094A (en) | Stabilizing pyrolysis naphtha | |
| US10774276B2 (en) | Multi-stage fractionation of FCC naphtha with post treatment and recovery of aromatics and gasoline fractions | |
| Tsaneva et al. | Is It Possible to Upgrade the Waste Tyre Pyrolysis Oil to Finished Marketable Fuels? | |
| RU2792881C2 (en) | Optimization of the integrated production of high-quality chemical products and combustible materials from heavy hydrocarbons | |
| US11473022B2 (en) | Distillate hydrocracking process with an n-paraffins separation step to produce a high octane number isomerate stream and a steam pyrolysis feedstock | |
| SU1033532A1 (en) | Method for preparing boiler fuel |