RU2092271C1 - Method of in-line steel degassing in continuous casting and device for its embodiment - Google Patents
Method of in-line steel degassing in continuous casting and device for its embodiment Download PDFInfo
- Publication number
- RU2092271C1 RU2092271C1 RU95117221A RU95117221A RU2092271C1 RU 2092271 C1 RU2092271 C1 RU 2092271C1 RU 95117221 A RU95117221 A RU 95117221A RU 95117221 A RU95117221 A RU 95117221A RU 2092271 C1 RU2092271 C1 RU 2092271C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- level
- tundish
- ladle
- slag
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, конкретнее, к непрерывной разливке стали. The invention relates to metallurgy, and more particularly, to continuous casting of steel.
Наиболее близким по технической сущности к изобретению является способ поточного вакуумирования стали при непрерывной разливке, включающий подачу стали из разливочного ковша в вакуумную камеру, создание в ней остаточного давления, обработку стали в вакуумкамере, ее подачу в промежуточный ковш через патрубок, разделение промежуточного ковша поперечными перегородками на среднюю и крайние зоны, подачу стали в среднюю зону промежуточного ковша, раскисление и легирование стали в средней зоне алюминием, подачу в крайние зоны инертного газа через пористые пробки, подачу на мениск металла в промежуточном ковше и кристаллизаторах шлаковой смеси, а также микролегирование стали в промежуточном ковше посредством ввода добавок, подачу металла из промежуточного ковша в кристаллизаторы и вытягивание из них слитков. В промежуточном ковше поддерживают уровень металла и шлака постоянными. Closest to the technical nature of the invention is a method of continuous evacuation of steel during continuous casting, comprising supplying steel from a casting ladle to a vacuum chamber, creating residual pressure therein, treating the steel in a vacuum chamber, feeding it to an intermediate ladle through a nozzle, separating the intermediate ladle by transverse partitions to the middle and extreme zones, the supply of steel to the middle zone of the intermediate ladle, deoxidation and alloying of steel in the middle zone with aluminum, the supply of inert gas to the extreme zones through porous plugs, supplying slag mixture to the meniscus in the intermediate ladle and molds, and also microalloying the steel in the intermediate ladle by introducing additives, supplying metal from the intermediate ladle to the molds and drawing ingots from them. In the tundish, the metal and slag levels are kept constant.
Устройство для осуществления способа содержит разливочный ковш, вакуумную камеру и промежуточный ковш. Промежуточный ковш разделен на три зоны двумя поперечными перегородками. Зоны сообщены между собой через щели, расположенные между нижними торцами перегородок и днищем промежуточного ковша. A device for implementing the method comprises a casting ladle, a vacuum chamber and an intermediate ladle. The bucket is divided into three zones by two transverse partitions. The zones are interconnected through slots located between the lower ends of the partitions and the bottom of the intermediate bucket.
Недостатком известного способа и устройства является недостаточная стабильность процесса непрерывной разливки и неудовлетворительное качество непрерывнолитых слитков. Это объясняется постоянным уровнем шлака на мениске металла в промежуточном ковше в его средней зоне. В этих условиях невозможно регулировать толщину слоя образующегося шлака при легировании стали алюминием в средней зоне промежуточного ковша, а также интенсивность его обновления, что приводит к невозможности регулирования интенсивности ассимиляции всплывающих неметаллических включений и их удаление с мениска металла в промежуточном ковше. В результате изменяется качество макроструктуры по длине непрерывнолитых слитков по количеству неметаллических включений в них, что приводит к необходимости отбраковки отлитых слитков и заготовок из них. The disadvantage of this method and device is the lack of stability of the continuous casting process and the unsatisfactory quality of continuously cast ingots. This is due to the constant level of slag on the meniscus of the metal in the intermediate ladle in its middle zone. Under these conditions, it is impossible to control the thickness of the layer of slag formed when alloying steel with aluminum in the middle zone of the intermediate ladle, as well as the intensity of its renewal, which makes it impossible to control the intensity of assimilation of pop-up non-metallic inclusions and their removal from the meniscus of the metal in the intermediate ladle. As a result, the quality of the macrostructure varies along the length of continuously cast ingots by the number of non-metallic inclusions in them, which leads to the need to reject cast ingots and blanks from them.
Технический эффект при использовании изобретения заключается в повышении качества непрерывнолитых слитков. The technical effect when using the invention is to improve the quality of continuously cast ingots.
Указанный технический эффект достигается тем, что способ поточного вакуумирования стали при непрерывной разливке включает подачу стали из разливочного ковша в вакуумную камеру, создание в ней остаточного давления, обработку стали в вакуумкамере, ее подачу в промежуточный ковш через патрубок, разделение промежуточного ковша поперечными перегородками на среднюю и крайние зоны, подачу стали в среднюю зону промежуточного ковша, раскиление и легирование стали в средней зоне алюминием, подачу в крайние зоны инертного газа через пористые пробки, подачу на мениск металла в промежуточном ковше и в кристаллизаторах шлаковой смеси, а также микролегирование стали в промежуточном ковше посредством ввода добавок, при этом в средней зоне промковша осуществляют слив шлака по желобу. The specified technical effect is achieved by the fact that the method of continuous steel evacuation during continuous casting involves supplying steel from the casting ladle to the vacuum chamber, creating residual pressure in it, treating the steel in a vacuum chamber, feeding it to the intermediate ladle through the nozzle, dividing the intermediate ladle by transverse partitions into the middle and extreme zones, the supply of steel to the middle zone of the intermediate ladle, the cleavage and alloying of steel in the middle zone with aluminum, the supply of inert gas to the extreme zones through porous bki, supply to the meniscus of the metal in the tundish and the slag mixture in molds, as well as micro-alloying of steel in the tundish by inputting additives, wherein the middle zone is carried tundish slag drain launder.
В процессе непрерывной разливки уровень шлака в промежуточном ковше устанавливают выше уровня слива по дну желоба, а рабочий уровень стали устанавливают ниже уровня слива по дну желоба на величину, 0,01-0,05 высоты рабочего уровня металла в промежуточном ковше, при этом изменяют по высоте уровень слива шлака над уровнем дна желоба на величину, равную 0,005-0,2 высоты рабочего уровня стали в промежуточном ковше. During continuous casting, the slag level in the tundish is set higher than the drain level at the bottom of the trough, and the steel working level is set lower than the drain level at the trough bottom by 0.01-0.05 of the working level of the metal in the tundish, while changing according to height, the level of slag discharge above the level of the bottom of the trench by an amount equal to 0.005-0.2 the height of the working level of steel in the intermediate ladle.
Устройство для осуществления способа поточного вакуумирования стали при непрерывной разливке включает разливочный ковш, вакуумкамеру с патрубком и футерованный промежуточный ковш, разделенный на три зоны двумя поперечными перегородками, сообщенные между собой через щели, расположенные между нижними торцами перегородок и днищем промежуточного ковша, а также сливной желоб, расположенный в средней зоне на боковой стенке промежуточного ковша. На дне сливного желоба установлены съемные фасонные огнеупорные пластины. A device for implementing the method of continuous steel evacuation of steel during continuous casting includes a casting ladle, a vacuum chamber with a nozzle, and a lined intermediate ladle, divided into three zones by two transverse partitions, interconnected through slots located between the lower ends of the partitions and the bottom of the intermediate ladle, as well as a drain chute located in the middle zone on the side wall of the intermediate bucket. At the bottom of the drain trough, removable shaped refractory plates are installed.
Улучшение качества непрерывнолитых слитков будет происходить вследствие обеспечения необходимой толщины слоя шлака в средней зоне промежуточного ковша, в которой производят раскисление стали и ее легирование алюминием. При этом обеспечивается необходимая интенсивность всплывания образующихся в средней зоне неметаллических включений и их удаление с мениска стали, а также обновление шлака. В этих условиях будет обеспечиваться постоянство распределения оставшихся неметаллических включений по длине непрерывнолитых слитков. Improving the quality of continuously cast ingots will occur due to the provision of the required slag layer thickness in the middle zone of the intermediate ladle, in which steel is deoxidized and alloyed with aluminum. This ensures the necessary intensity of the emergence of non-metallic inclusions formed in the middle zone and their removal from the meniscus of steel, as well as slag renewal. Under these conditions, a constant distribution of the remaining non-metallic inclusions along the length of continuously cast ingots will be ensured.
Диапазон значений величины разницы в положениях рабочего уровня мениска металла в промежуточном ковше и уровня слива расплава из средней зоны ковша по дну желоба в пределах 0,01-0,05 высоты рабочего уровня мениска металла объясняется физико-химическими закономерностями ассимиляции всплывающих неметаллических включений слоем шлака в средней зоне промежуточного ковша. При меньших значениях не будет обеспечиваться необходимая интенсивность ассимиляции неметаллических включений слоем шлака. При больших значениях будет происходить обратное возвращение неметаллических включений из слоя шлака в металл в средней зоне из-за его перемешивания под действием струи металла, вытекающего из славного патрубка вакуумкамеры. The range of values of the difference in the positions of the working level of the meniscus of the metal in the intermediate ladle and the level of melt discharge from the middle zone of the ladle along the bottom of the trough within the range of 0.01-0.05 of the working level of the meniscus of the metal is explained by the physicochemical laws of the assimilation of non-metallic inclusions in the slag layer in middle zone of the bucket. At lower values, the necessary intensity of assimilation of non-metallic inclusions by the slag layer will not be provided. At large values, non-metallic inclusions will return back from the slag layer to the metal in the middle zone due to its mixing under the action of a metal jet flowing from the glorious nozzle of the vacuum chamber.
Указанный диапазон устанавливают в прямой зависимости от рабочего значения уровня мениска металла в промежуточном ковше. The specified range is set in direct proportion to the operating value of the level of the meniscus of the metal in the tundish.
Диапазон значений величины изменения высоты уровня слива расплава по поверхности съемных огнеупорных пластин, расположенных на дне сливного желоба, над поверхностью дна сливного желоба в пределах 0,005-0,2 рабочего уровня мениска металла в промежуточном ковше объясняется физико-химическими закономерностями образования и всплывания неметаллических включений, образующихся в процессе раскисления и легирования стали алюминием в средней зоне промежуточного ковша, а также гидравлическими закономерностями течения расплава из средней зоны промежуточного ковша по сливному желобу. При меньших значениях не будет обеспечиваться необходимая интенсивность удаления шлака с мениска металла в средней зоне промежуточного ковша. При больших значениях будет происходить процесс обратного возврата неметаллических включений в сталь из слоя шлака в средней зоне промежуточного ковша под действием перемешивания струей металла из сливного патрубка вакуумкамеры. The range of values of the change in height of the melt drain level on the surface of removable refractory plates located at the bottom of the drain trough, above the bottom of the drain trough within the range of 0.005-0.2 of the working level of the meniscus of the metal in the tundish is explained by the physicochemical laws of the formation and emergence of non-metallic inclusions, formed in the process of deoxidation and alloying of steel with aluminum in the middle zone of the intermediate ladle, as well as hydraulic patterns of melt flow from the middle zone omezhutochnogo bucket of the drainage gutter. At lower values, the necessary intensity of slag removal from the meniscus of the metal in the middle zone of the intermediate ladle will not be provided. At high values, the process of the reverse return of non-metallic inclusions to steel from the slag layer in the middle zone of the intermediate ladle under the action of mixing with a metal stream from the drain chamber of the vacuum chamber will occur.
Указанный диапазон устанавливают в прямой зависимости от весового расхода металла из промежуточного ковша. The specified range is set in direct proportion to the weight flow of metal from the tundish.
Расположение на дне сливного желоба нескольких фасонных огнеупорных пластин необходимо для изменения высоты положения уровня слива шлака из средней зоны промежуточного ковша. The location at the bottom of the drain trough of several shaped refractory plates is necessary to change the height of the slag discharge level from the middle zone of the intermediate ladle.
Ниже дан вариант осуществления изобретения, не исключающий другие варианты в пределах формулы изобретения, со ссылкой на чертеж, на котором показана схема устройства для осуществления способа поточного вакуумирования стали при непрерывной разливке, продольный разрез по оси средней зоны промежуточного ковша. The following is an embodiment of the invention, not excluding other options within the scope of the claims, with reference to the drawing, which shows a diagram of a device for implementing the method of continuous steel evacuation during continuous casting, a longitudinal section along the axis of the middle zone of the bucket.
Устройство для осуществления способа поточного вакуумирования стали при непрерывной разливке стали состоит из разливочного ковша 1, вакуумкамеры 2, уплотнения 3, вакуумпровода 4, сливного патрубка 5, промежуточного ковша 6 со сливным желобом 7, огнеупорных пластин 8, шлаковни 9, трайбаппаратов 10, разливочных стаканов 11, перегородок 12 со щелями 13, кристаллизаторов 14. Позицией 15 обозначен металл, 16 шлак, 17 алюминиевая проволока, 18 - уровень металла, 19 уровень шлака, 20 уровень слива шлака, 21 дно сливного желоба, 22 непрерывнолитые слитки, H высота рабочего уровня мениска металла, ΔH разница в уровнях мениска металла и уровнем дна желоба, h величина изменения уровня слива расплава из промежуточного ковша. A device for implementing the method of continuous steel evacuation of steel during continuous casting of steel consists of a
Способ поточного вакуумирования стали при непрерывной разливке осуществляют и устройство работает следующим образом. The method of continuous degassing of steel during continuous casting is carried out and the device operates as follows.
Пример. В конвертере емкостью 300 т выплавляют автолистовую сталь типа IF без атомов внедрения с содержанием C≅0,1% Si≅0, 01% Mn 0,1-0,2% S≅0,015% P≅0,015% N≅0,006% Температура металла в конвертере перед выпуском составляет 1660-1680oC. После выпуска металла из конвертера в сталеразливочный ковш емкостью 300 т сталь раскисляют посредством ввода алюминиевой проволоки. При этом содержание остаточного кислорода в стали после раскисления устанавливают в пределах 0,030-0,050% в прямой зависимости от содержания углерода в стали. Также после выпуска сталь в ковше подвергают продувке аргоном с объемным расходом газа не менее 30 м3/час и с давлением не менее 8 кг/см2. Температура металла в ковше после продувки аргоном и раскисления составляет 1600-1610oC. После выпуска металла из конвертера в сталеразливочный ковш емкостью 300 т сталь раскисляют посредством ввода алюминиевой проволоки. При этом содержание остаточного кислорода в стали после раскисления устанавливают в пределах 0,030-0,050% в прямой зависимости от содержания углерода в стали. Также после выпуска сталь в ковше подвергают продувке аргоном с объемным расходом газа не менее 30 м3/час и с давлением не менее 8 кг/см2. Температура металла в ковше после продувки аргоном и раскисления составляет 1600o-1610o. После операции продувки и раскисления сталь подвергают процессу поточного струйного вакуумирования.Example. In a converter with a capacity of 300 tons, autowheel steel of type IF is melted without interstitial atoms with a content of C %0.1% Si≅0.01% Mn 0.1-0.2% S≅0.015% P≅0.015% N≅0.006% Metal temperature in the converter before the release is 1660-1680 o C. After the release of metal from the converter into a steel-pouring ladle with a capacity of 300 tons, the steel is deoxidized by introducing aluminum wire. The residual oxygen content in the steel after deoxidation is set within 0.030-0.050% in direct proportion to the carbon content in the steel. Also, after the release, the steel in the ladle is subjected to argon purging with a gas volume flow of at least 30 m 3 / h and a pressure of at least 8 kg / cm 2 . The temperature of the metal in the ladle after purging with argon and deoxidation is 1600-1610 o C. After the metal is released from the converter into a steel pouring ladle with a capacity of 300 tons, the steel is deoxidized by introducing aluminum wire. The residual oxygen content in the steel after deoxidation is set within 0.030-0.050% in direct proportion to the carbon content in the steel. Also, after the release, the steel in the ladle is subjected to argon purging with a gas volume flow of at least 30 m 3 / h and a pressure of at least 8 kg / cm 2 . The temperature of the metal in the bucket after purging with argon and deoxidation is 1600 o -1610 o . After the operation of purging and deoxidation, the steel is subjected to a stream jet evacuation process.
В процессе поточного вакуумирования сталь 15 из разливочного ковша 1 подают в вакуумкамеру 2 и создают в ней остаточное давление в пределах 0,2-3,0 кПа при помощи вакуумпровода 4, соединенного с вакуумнасосом. Герметизация стыка сталеразливочного ковша 1 и вакуумкамеры 2 обеспечивается за счет уплотнения 3. Сталь 15 обрабатывают в вакуумкамере 2, подают металл в промежуточный ковш 6 из вакуумкамеры через сливной патрубок 5, установленный в ее днище и далее в кристаллизаторы 14 через удлиненные разливочные стаканы 11 вод уровень металла, из которых вытягивают слитки 22. In the process of in-line evacuation, steel 15 from the
Металл 15 из вакуумкамеры 2 подают в среднюю зону в промежуточном ковше 6, разделенного поперечными перегородками 12 на три зоны: две крайние и одну среднюю. Разливочные стаканы 11 устанавливают в крайних зонах. Поперечные перегородки 12 ограничивают объем металла в средней зоне, где происходит интенсивное перемешивание металла под действием подводимой струи металла из сливного патрубка 5, а также производится раскисление и легирование стали алюминием посредством ввода алюминиевой проволоки 17 при помощи трайбаппаратов 10. Через щели 13, выполненные между днищем промежуточного ковша и нижним торцом перегородок 12, металл 15 перетекает из средней зоны промежуточного ковша 6 в крайние зоны. Metal 15 from the
На мениск 18 металла в промежуточном ковше и в кристаллизаторах 14 подают шлаковую смесь с содержанием углерода в пределах 0,1-0,5% в обратной зависимости от температуры разливаемого металла. Шлаковую смесь подают следующего состава, мас. шлакопортландцемент 30-32, график литейный (аморфный) 0,5-6,0, плавиковый шпат 33-36, нефелиновый концентрат 19-22, силикатная глыба 5-8. В крайних зонах промежуточного ковша на участках между разливочными стаканами и поперечными вертикальными перегородками через пористые пробки, установленные в днище промежуточного ковша, подают инертный газ с расходом в пределах 1-3 м3/час через каждую пористую пробку. Сталь с температурой 1550-1570oC подают из промежуточного ковша в два кристаллизатора 14, из которых вытягивают слитки 22.On the meniscus 18 of the metal in the intermediate ladle and in the molds 14 serves a slag mixture with a carbon content in the range of 0.1-0.5% in inverse proportion to the temperature of the cast metal. Slag mixture serves the following composition, wt. slag Portland cement 30-32, foundry (amorphous) schedule 0.5-6.0, fluorspar 33-36, nepheline concentrate 19-22, silicate block 5-8. In the extreme zones of the intermediate ladle, in the areas between the pouring nozzles and the transverse vertical partitions, inert gas is supplied through porous plugs installed in the bottom of the intermediate ladle with a flow rate of 1-3 m 3 / hour through each porous plug. Steel with a temperature of 1550-1570 o C is fed from an intermediate ladle into two molds 14, from which ingots 22 are drawn.
В процессе непрерывной разливки уровень 19 шлака 16 устанавливают выше уровня слива по дну 21 желоба 7, а рабочий уровень 18 стали 15 устанавливают ниже уровня слива по дну 21 желоба 7 на величину ΔHравную 0,01-0,05 высоты H рабочего уровня 18 металла в промежуточном ковше. При этом изменяют по высоте уровень 20 слива шлака 16 над уровнем дна 21 желоба 7 на величину h, равную 0,005-0,2 высоты H рабочего уровня 18 стали 15 в промежуточном ковше. During continuous casting, the level 19 of slag 16 is set above the drain level on the bottom 21 of the
На дне 21 желоба 7, расположенного в средней зоне на боковой стенке промежуточного ковша, установлено несколько съемных фасонных Г-образных огнеупорных пластин 8, которые вытачиваются, например, из огнеупорных кирпичей. При изменении числа или толщины пластин 8 производится изменение величины h положения по высоте уровня 20 слива шлака 16. Установка пластин 8 производится, например, вручную. Ширина пластины 8 равна ширине желоба 7. At the bottom 21 of the
При таком положении уровня 19 шлака 16 относительно уровня его слива 20 обеспечивается процесс его постоянного слива из промежуточного ковша и обновления. При этом интенсифицируется процесс ассимиляции всплывающих неметаллических включений и их удаление из стали, расположенной в средней зоне промежуточного ковша. Расход шлаковой смеси в средней зоне устанавливают в 1,2-2,5 раза больше расхода шлаковой смеси в крайних зонах промежуточного ковша. With this position, the level 19 of the slag 16 relative to the level of its discharge 20 provides the process of its constant discharge from the intermediate ladle and update. At the same time, the process of assimilation of pop-up non-metallic inclusions and their removal from steel located in the middle zone of the intermediate ladle is intensified. The flow rate of the slag mixture in the middle zone is 1.2-2.5 times higher than the flow rate of the slag mixture in the extreme zones of the intermediate ladle.
В таблице приведены примеры осуществления способа поточного вакуумирования стали при непрерывной разливке с различными технологическими параметрами. The table below shows examples of the method of flow evacuation of steel during continuous casting with various technological parameters.
В первом примере вследствие малого значения величин ΔH и h не обеспечивается необходимая интенсивность удаления неметаллических включений и обновления шлака. In the first example, due to the small values of ΔH and h, the necessary rate of removal of non-metallic inclusions and slag renewal is not provided.
В пятом примере вследствие большого значения величин ΔH и h происходит возврат неметаллических включений обратно в сталь из отработанной шлаковой смеси под действием потоков металла. In the fifth example, due to the large values of ΔH and h, nonmetallic inclusions return to the steel from the spent slag mixture under the action of metal flows.
В шестом примере, прототипе, вследствие отсутствия постоянного удаления и обновления отработанного шлака из промежуточного ковша не обеспечивается необходимая интенсивность ассимиляции и удаления из стали неметаллических включений. In the sixth example, the prototype, due to the lack of constant removal and updating of waste slag from the intermediate ladle, the necessary intensity of assimilation and removal of non-metallic inclusions from steel is not provided.
В оптимальных примерах 2 4 вследствие необходимого расположения уровней стали и шлака относительно уровня слива из промежуточного ковша обеспечивается достаточная интенсивность ассимиляции и удаления неметаллических включений, а также обновления отработанного шлака. In the optimal examples 2 to 4, due to the necessary location of the levels of steel and slag relative to the level of discharge from the tundish, a sufficient rate of assimilation and removal of non-metallic inclusions, as well as updating the waste slag, is provided.
Применение способа и устройства позволяет повысить качество непрерывнолитых слитком по количеству неметаллических включений и качеству их мароструктуры на 6-8% The use of the method and device can improve the quality of continuously cast ingot by the number of non-metallic inclusions and the quality of their marostructure by 6-8%
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU95117221A RU2092271C1 (en) | 1995-10-09 | 1995-10-09 | Method of in-line steel degassing in continuous casting and device for its embodiment |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU95117221A RU2092271C1 (en) | 1995-10-09 | 1995-10-09 | Method of in-line steel degassing in continuous casting and device for its embodiment |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU95117221A RU95117221A (en) | 1997-07-27 |
| RU2092271C1 true RU2092271C1 (en) | 1997-10-10 |
Family
ID=20172689
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU95117221A RU2092271C1 (en) | 1995-10-09 | 1995-10-09 | Method of in-line steel degassing in continuous casting and device for its embodiment |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2092271C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111715858A (en) * | 2020-06-30 | 2020-09-29 | 南阳汉冶特钢有限公司 | Production method for realizing low-superheat-degree continuous casting |
| CN113351843A (en) * | 2021-06-03 | 2021-09-07 | 钢铁研究总院淮安有限公司 | Continuous casting method and device for iron-chromium-aluminum alloy |
-
1995
- 1995-10-09 RU RU95117221A patent/RU2092271C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Патент РФ N 2031755, кл. B 22 D 11/10, 1995. * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111715858A (en) * | 2020-06-30 | 2020-09-29 | 南阳汉冶特钢有限公司 | Production method for realizing low-superheat-degree continuous casting |
| CN113351843A (en) * | 2021-06-03 | 2021-09-07 | 钢铁研究总院淮安有限公司 | Continuous casting method and device for iron-chromium-aluminum alloy |
| CN113351843B (en) * | 2021-06-03 | 2023-11-03 | 钢铁研究总院淮安有限公司 | Continuous casting method and device for iron-chromium-aluminum alloy |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| WO1995006534A1 (en) | Purifying molten metal | |
| EP0576212B1 (en) | Purifying molten metal | |
| US4619443A (en) | Gas distributing tundish barrier | |
| RU2092271C1 (en) | Method of in-line steel degassing in continuous casting and device for its embodiment | |
| US4186791A (en) | Process and apparatus for horizontal continuous casting of metal | |
| RU2092273C1 (en) | Method of in-line steel degassing in continuous casting | |
| RU2085332C1 (en) | Apparatus for in-line vacuumizing of steel during continuous pouring process | |
| US4723763A (en) | Device for continuous injection under low pressure of a powdered additive into a stream of molten metal | |
| RU2067910C1 (en) | Apparatus for flow-type evacuating the metal upon continuous casting | |
| RU2100138C1 (en) | Gear treating metal in process of continuous casting | |
| RU2066591C1 (en) | Apparatus for line vacuum treatment of metal under continuous casting | |
| RU2043842C1 (en) | Method of the metal continuous casting | |
| RU95117221A (en) | METHOD FOR FLOW VACUUMING OF STEEL AT CONTINUOUS CASTING AND DEVICE FOR ITS IMPLEMENTATION | |
| RU2037367C1 (en) | Method and device for continuous vacuumizing of continuously-cast metal | |
| JP3558815B2 (en) | High cleanliness steel continuous casting method with tundish equipped with fixed weir with closed bottom | |
| RU2101125C1 (en) | Steel tapping launder for mixing steel with refinery slag | |
| RU2048246C1 (en) | Method for in-line evacuation of metal in the process of continuous casting | |
| RU2066589C1 (en) | Method of metal treatment under continuous casting | |
| RU2031755C1 (en) | Method to apply vacuum treatment to a steel containing too small amount of carbon at continuous casting in a flow line | |
| RU2037365C1 (en) | Method of flow-type metal vacuumizing at continuous casting | |
| RU2060101C1 (en) | Method of treatment of metal in process of continuous casting | |
| RU2021077C1 (en) | Method for flow vacuum treatment of low-carbonic steel at continuous pouring | |
| RU1786096C (en) | Method of gas-dynamic separation of slag from molten metal | |
| JPS6264461A (en) | Device for accelerating flotation of inclusion in molten steel | |
| RU2086354C1 (en) | Casting ladle |