RU2088565C1 - Способ неполного окисления низших углеводородов в электрическом разряде и устройство для его осуществления - Google Patents
Способ неполного окисления низших углеводородов в электрическом разряде и устройство для его осуществления Download PDFInfo
- Publication number
- RU2088565C1 RU2088565C1 RU95120052A RU95120052A RU2088565C1 RU 2088565 C1 RU2088565 C1 RU 2088565C1 RU 95120052 A RU95120052 A RU 95120052A RU 95120052 A RU95120052 A RU 95120052A RU 2088565 C1 RU2088565 C1 RU 2088565C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- discharge
- oxygen
- reaction products
- products
- gas
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области нефтехимической и нефтеперерабатывающей промышленности и может использоваться на нефте- и газопромыслах, для утилизации и переработки природного газа, продуктов неполного сжигания каменного угля и отходов. Изобретение решает задачу переработки природного газа в кислородсодержащие продукты (спирты, альдегиды, эфиры и т.д.). Сущность изобретения заключается в использовании в разрядной зоне плазмохимического реактора стимулированного фазового перехода газообразных продуктов реакции в жидкость, например, посредством охлаждения одного или обоих электродов реактора ниже точки кипения продуктов реакции. 2 с. и 3 з.п. ф-лы, 2 ил., 7 табл.
Description
Изобретение относится к области нефтехимической и нефтеперерабатывающей промышленности и может быть использовано при утилизации и переработке природного газа, биогаза, продуктов неполного сжигания каменного угля и отходов. Известны различные способы переработки и утилизации природного газа (Чернышкова Ф. А. Последние достижения в области разработки новых процессов переработки метана и этана. Обзор. Журнал прикладной химии, 1994, т. 87, в. 4, с. 542-549). Одним из направлений переработки низших углеводородов является процесс их неполного (парциального) окисления с получением кислородсодержащих продуктов. В частности, они могут быть получены либо с помощью каталитической окислительной конденсации метана, либо посредством прямого окисления метана без катализатора. Вместе с тем, известны способы переработки низших углеводородов в полезные продукты в плазмохимических реакторах с использованием различных электрических разрядов: (патент США N 5.205.912, кл. C 01 C 1/00, Конверсия метана с использованием импульсного микроволнового излучения), (патент Австралия, АИ-В-558882/90, кл. C 97 CO 27/20, C 07 CO 47/02, B 01 JO 19/08, C 07 CO 67/36. Процесс синтеза "ОКСО" продуктов с помощью плазмы и установка), содержащая плазменный реактор, используемый в этом процессе.
Природный газ превращается в плазмохимическом реакторе в ацетилен и этилен, а при добавлении кислорода, появляются кислородсодержащие продукты. Однако, селективность такого процесса и выход кислородсодержащих продуктов весьма малы. Причина этого в том, что продукты неполного окисления углеводородов: спирты, перекиси, альдегиды, эфиры и т.д. имеют более низкий энергетический порог диссоциации молекул, чем исходные углеводороды и конечные продукты их полного окисления диоксид углерода и вода. Поэтому они в первую очередь подвергаются окислительной деструкции в разряде. Словецкий Д.И. Разложение углеводородов в тлеющем разряде. Химия плазмы, М. Энергоиздат, 1981, т. 8, с. 189-229).
Наиболее близким прототипом является патент РСТ WO 93/16021 кл. C 07 C 2/76 Процесс переработки природного газа в полезные продукты, преимущественно ацетилен и устройство для проведения указанного процесса. Здесь используется газоразрядная кислородная плазма, полученная в микроволновом разряде, которая контактирует с природным газом. Однако, при таком способе переработки природного газа мала эффективность процесса конверсии, а выход кислородсодержащих продуктов чрезвычайно мал.
Задача изобретения осуществление неполного прямого окисления низших углеводородов с образованием преимущественно кислородсодержащих продуктов с помощью газоразрядной плазмы, созданной в результате ионизации смеси природного газа с кислородом или воздухом.
Цель достигается в плазмохимическом реакторе с электрическим разрядом, которые могут создавать низкотемпературную неравновесную плазму, где газ имеет температуру близкую к комнатной, а электроны в плазме обладают энергией (2-5 эВ), достаточной для химической активации молекул природного газа и кислорода, или воздуха. Такими разрядами, как известно, являются: барьерный, коронно-стримерный, высокочастотный, тлеющий и другие.
Окисление углеводородов в разрядной зоне реактора специально замедляется путем осуществления стимулированного фазового перехода газообразных продуктов реакции (спирты, альдегиды, кетоны и т.д.) в жидкость, например, путем охлаждения одного или обоих электродов и газа ниже точки кипения продуктов реакции.
Для электрического питания разряда в реакторе возможно использование как переменного (синусоидального напряжения), так и импульсного, когда за импульсом тока следует пауза. Последний вид напряжения применяется для повышения эффективности процесса конверсии. Экспериментально установлено, что выход продукта зависит от вида разряда, величины энерговклада в единицу объема газовой смеси и соотношения между длительностью импульса тока и паузы в разряде. Оптимальные величины лежат в интервале значений: минимальная величина паузы тока при использовании импульсного электрического разряда на порядок превышает длительность импульса тока, а максимальная равна периоду смены газа в реакторе.
Устройство, с помощью которого реализуется предложенный способ (фиг. 1), представляет из себя: плазмохимический реактор 1 с системой газового питания, содержащей баллон с природным газом 2 и баллон с кислородом 3, запорными вентилями 4 и тройником 5 для получения смеси газов. Отвод 6 служит для соединения с газовым хроматографом.
В плазмохимическом реакторе с барьерным разрядом, выбранном нами в качестве примера, разряд возникает в разрядной зоне 7, величина которой ограничена размерами заземленного электрода 8 и высоковольтного электрода 9. Для получения разряда, распределенного по большой площади электродов используется диэлектрический барьер 10. Высоковольтный электрод 9 плотно прижат к поверхности диэлектрического барьера 10. В качестве барьера использовано стекло или другие диэлектрики с диэлектрической проницаемостью ε=4-10. Заземленный электрод 8 представляет собой металлическую пластину, снабженную системой охлаждения 11, выполненную, например, в виде внутренних, последовательно соединенных пазов (змеевик), по которым протекает хладагент (охлаждающая жидкость или газ). Сконденсированные на охлажденном электроде 8 продукты реакции стекают с его поверхности в наклонный паз-коллектор 12, а затем попадают в продуктоприемник 13. Изолятор 14 разделяет высоковольтный 9 и заземленный 8 электроды, одновременно выполняя роль стенок реактора.
Высоковольтный генератор 16 представляет из себя источник переменного напряжения с частотой 1 3 кГц и амплитудой напряжения 10 кВ. При импульсном режиме питания реактора применялся высоковольтный генератор 16 с длительностью импульсов 60 100 мкс с амплитудой до 10 кВ и частотой повторения 1 3 кГц.
Когда для неполного окисления низших углеводородов вместо барьерного применяется коронно-стримерный разряд, устройство имело отличия (фиг. 2). Оба электрода 8 и 9 идентичны и выполнены металлическими. Их поверхности имеют острые выступы 10, например, в виде гребней, покрывающих рабочую площадь электрода, в разрядной зоне канавки 11, разделяющие соседние гребни, направлены в этом случае по направлению стока продуктов и служат каналами, по которым продукт стекает в наклонный паз-коллектор 12, откуда он попадает в продуктоприемник 13. В качестве высоковольтного генератора 16 в этом случае применялся генератор высоковольтных импульсов с параметрами: амплитуда напряжения 100 кВ, длительность импульсов 60 нс, частота повторения импульсов 100 Гц.
Получение жидкого продукта в предлагаемых устройствах происходит следующим образом. Регулировкой вентилей 4 на баллонах природного газа 2 и кислорода 3 добиваются нужного состава смеси (например, 70 об. природного газа и 30 об. кислорода). Смешиваясь в тройнике 5, газовая смесь поступает в плазмохимический реактор 1 и после конверсии может выходить из него через трубопровод 15. При подаче напряжения на высоковольтный электрод 9 от высоковольтного генератора 16 в разрядной зоне 7 реактора возникает газовый разряд.
В барьерном разряде, используемом нами в качестве примера, плазма образуется в результате протекания тока через множество самогасящихся и повторяющихся микроразрядов с длительностью 10-8 с и плотностью тока до 100 А/см2. Характерная температура электронов в плазме 4-5 эВ, при этом газ не подвергается существенному нагреву.
В разрядной плазме происходит образование атомарного кислорода, который взаимодействуя с метаном, образует различные радикалы, в процессе взаимодействия которых между собой и с молекулами метана образуются кислородсодержащие продукты (спирты, альдегиды, кетоны и т.д.). Последние возникают в виде паров, парциальное давление которых растет по мере их наработки и достигает насыщения. Наличие ионов в плазме способствует образованию зародышей конденсации кластеров, из которых могут образоваться капли путем слияния кластеров. Эти капли могут быть образованы как в разрядной зоне, так и при соприкосновении с охлажденным электродом, имеющим температуру, например, +12oC, что ниже точки кипения большинства образующихся кислородсодержащих продуктов.
Пример 1. Способ неполного окисления низших углеводородов в барьерном разряде.
Процесс проводят в плазмохимическом реакторе фиг. 1 с барьерным разрядом при атмосферном давлении при воздействии переменным напряжением. Разряд возбуждается в смеси природного газа с кислородом, пропускаемой через реактор. Измеряется расход газа, состав продуктов реакции, выход продуктов реакции в единицу времени и с учетом электрических характеристик разряда оценивается энергетическая цена продукта в кВт•ч/кг.
Условие и результаты процесса:
Состав смеси: 30 об. O2 + 70% природного газа
Амплитуда переменного напряжения 9 кВ
Частота 1 кГц
Мощность 7 Вт
Температура реактора 12oC
Расход газовой смеси 0,96 г/ч (0,8 л/ч)
Скорость образования жидкого продукта 0,285 г/ч
Массовая конверсия смеси в жидкие продукты 30%
Энергетическая цена безводного продукта 55 кВт•ч/кг
Состав жидких продуктов,
Вода 55
Муравьиная кислота 14
Метанол 10
Метилформиат 6
Этанол 7
Эфиры 7
Формальдегид 1
Пример 2. Доказательство роли стимулированного фазового перехода газообразных продуктов реакции в жидкие при охлаждении электрода
Условия процесса идентичны примеру 1 за исключением температуры электрода.
Состав смеси: 30 об. O2 + 70% природного газа
Амплитуда переменного напряжения 9 кВ
Частота 1 кГц
Мощность 7 Вт
Температура реактора 12oC
Расход газовой смеси 0,96 г/ч (0,8 л/ч)
Скорость образования жидкого продукта 0,285 г/ч
Массовая конверсия смеси в жидкие продукты 30%
Энергетическая цена безводного продукта 55 кВт•ч/кг
Состав жидких продуктов,
Вода 55
Муравьиная кислота 14
Метанол 10
Метилформиат 6
Этанол 7
Эфиры 7
Формальдегид 1
Пример 2. Доказательство роли стимулированного фазового перехода газообразных продуктов реакции в жидкие при охлаждении электрода
Условия процесса идентичны примеру 1 за исключением температуры электрода.
Условия и результаты процесса:
Смесь состава: 30 об. O2 + 70% природного газа
Частота 1 кГц
Амплитуда напряжения 8 кВ
Мощность в разряде 8 Вт
Температура электрода 110oC
Расход газовой смеси 2,2 г/ч (1,8 л/ч)
Скорость образования жидкого продукта 0,08 г/ч
Конверсия смеси в жидкие продукты 3,6%
Энергетическая цена безводного продукта 500 кВт•ч/кг
Состав жидких продуктов,
Вода 81
Метанол 18
Формальдегид 1
Сравнение величин энергетической цены обезвоженного продукта реакции, полученной в примерах 1 и 2, свидетельствует о роли стимулированного фазового перехода.
Смесь состава: 30 об. O2 + 70% природного газа
Частота 1 кГц
Амплитуда напряжения 8 кВ
Мощность в разряде 8 Вт
Температура электрода 110oC
Расход газовой смеси 2,2 г/ч (1,8 л/ч)
Скорость образования жидкого продукта 0,08 г/ч
Конверсия смеси в жидкие продукты 3,6%
Энергетическая цена безводного продукта 500 кВт•ч/кг
Состав жидких продуктов,
Вода 81
Метанол 18
Формальдегид 1
Сравнение величин энергетической цены обезвоженного продукта реакции, полученной в примерах 1 и 2, свидетельствует о роли стимулированного фазового перехода.
Пример 3. Влияние длительности паузы между последовательными импульсами тока разряда на эффективность процесса неполного окисления низших углеводородов.
Процесс проводят так же, как в примере 1, но в отличие от синусоидальной формы напряжения, между импульсами имеется пауза. Длительность этой паузы превышает длительность импульса напряжения в 15 раз.
Условия и результаты процесса:
Состав смеси: 30 об. O2 + 70% природного газа
Амплитуда импульса напряжения 8-9 кВ
Длительность импульса напряжения 60 мкс
Частота повторения импульсов 1 кГц
Мощность в разряде 12,5 Вт
Температура реактора 12oC
Расход газовой смеси 1,7 г/ч (1,4 л/ч)
Скорость образования жидкого продукта 0,92 г/ч
Массовая конверсия смеси в жидкие продукты 55%
Энергетическая цена безводного продукта 27 кВт•ч/кг
Состав жидких продуктов,
Вода 50
Муравьиная кислота 15
Метанол 11
Метилформиат 7
Этанол 8
Эфиры 8
Формальдегид 1
Вывод: Энергетическая цена безводного продукта снизилась в 2 раза вследствие оптимизации между энерговкладом и скоростью движения газа.
Состав смеси: 30 об. O2 + 70% природного газа
Амплитуда импульса напряжения 8-9 кВ
Длительность импульса напряжения 60 мкс
Частота повторения импульсов 1 кГц
Мощность в разряде 12,5 Вт
Температура реактора 12oC
Расход газовой смеси 1,7 г/ч (1,4 л/ч)
Скорость образования жидкого продукта 0,92 г/ч
Массовая конверсия смеси в жидкие продукты 55%
Энергетическая цена безводного продукта 27 кВт•ч/кг
Состав жидких продуктов,
Вода 50
Муравьиная кислота 15
Метанол 11
Метилформиат 7
Этанол 8
Эфиры 8
Формальдегид 1
Вывод: Энергетическая цена безводного продукта снизилась в 2 раза вследствие оптимизации между энерговкладом и скоростью движения газа.
Пример 4. Использование воздуха вместо кислорода для окисления низших углеводородов.
Процесс проводят так же, как и в примере 3, но вместо кислорода используют воздух.
Условия и результаты процесса:
Состав смеси: 73% воздуха + 27% природного газа или 58% N2 + 14,5% O2 + 27,5% природного газа или 34 об. O2 без учета балластного газа
Амплитуда импульсов напряжения 9 кВ
Длительность импульсов 60 мкс
Частота повторения импульсов 1 кГц
Мощность в разряде 12,5 Вт
Температура реактора 12oC
Расход газовой смеси (без учета балластного газа) 1,7 г/ч (1,4 л/ч)
Скорость образования жидкого продукта 0,42 г/ч
Массовая конверсия смеси в жидкие продукты 25%
Энергетическая цена безводного продукта 60 кВт•ч/кг
Состав жидких продуктов,
Вода 50
Муравьиная кислота 15
Метанол 11
Метилформиат 7
Этанол 8
Эфиры 8
Формальдегид 1
Вывод. При использовании воздуха вместо кислорода, эффективность процесса неполного окисления остается достаточно высокой.
Состав смеси: 73% воздуха + 27% природного газа или 58% N2 + 14,5% O2 + 27,5% природного газа или 34 об. O2 без учета балластного газа
Амплитуда импульсов напряжения 9 кВ
Длительность импульсов 60 мкс
Частота повторения импульсов 1 кГц
Мощность в разряде 12,5 Вт
Температура реактора 12oC
Расход газовой смеси (без учета балластного газа) 1,7 г/ч (1,4 л/ч)
Скорость образования жидкого продукта 0,42 г/ч
Массовая конверсия смеси в жидкие продукты 25%
Энергетическая цена безводного продукта 60 кВт•ч/кг
Состав жидких продуктов,
Вода 50
Муравьиная кислота 15
Метанол 11
Метилформиат 7
Этанол 8
Эфиры 8
Формальдегид 1
Вывод. При использовании воздуха вместо кислорода, эффективность процесса неполного окисления остается достаточно высокой.
Пример 5. Использование импульсного коронно-стримерного разряда в процессе неполного окисления низших углеводородов.
Процесс проводят в плазмохимическом реакторе, показанном на фиг. 2. Разряд возбуждается в охлаждаемом реакторе. Система электродов: острие-острие.
Условия и результаты процесса:
Состав смеси: 30 об. О2 + 70% природного газа
Длительность импульса напряжения 60 нс
Частота повторения импульсов 100 Гц
Амплитуда импульсов напряжения 110 кВ
Мощность, поглощаемая в разряде 16 Вт
Температура реактора 12oC
Расход газовой смеси 2,4 г/ч (2 л/ч)
Скорость образования жидкого продукта 0,43 г/ч
Массовая конверсия смеси в жидкие продукты 18
Энергетическая цена безводного продукта 70 кВт•ч/кг
Состав жидких продуктов,
Вода 46
Муравьиная кислота 15
Метанол 12
Метилформиат 9
Этанол 8
Эфиры 9
Формальдегид 1
Вывод. Процесс неполного окисления низших углеводородов может осуществляться не только в барьерном разряде, но и в других видах разряда с неравновесной низкотемпературной плазмой, например, в импульсном коронно-стримерном разряде. При этом пауза тока подбирается в зависимости от величины энерговклада в конвертируемую смесь.
Состав смеси: 30 об. О2 + 70% природного газа
Длительность импульса напряжения 60 нс
Частота повторения импульсов 100 Гц
Амплитуда импульсов напряжения 110 кВ
Мощность, поглощаемая в разряде 16 Вт
Температура реактора 12oC
Расход газовой смеси 2,4 г/ч (2 л/ч)
Скорость образования жидкого продукта 0,43 г/ч
Массовая конверсия смеси в жидкие продукты 18
Энергетическая цена безводного продукта 70 кВт•ч/кг
Состав жидких продуктов,
Вода 46
Муравьиная кислота 15
Метанол 12
Метилформиат 9
Этанол 8
Эфиры 9
Формальдегид 1
Вывод. Процесс неполного окисления низших углеводородов может осуществляться не только в барьерном разряде, но и в других видах разряда с неравновесной низкотемпературной плазмой, например, в импульсном коронно-стримерном разряде. При этом пауза тока подбирается в зависимости от величины энерговклада в конвертируемую смесь.
Наиболее целесообразным представляется использование данного способа переработки низших углеводородов непосредственно в местах добычи нефти и газа, где попутный нефтяной газ и природный газ могут быть переработаны в метанол и другие кислородсодержащие продукты, используемые для предотвращения образования гидратов, забивающих устья скважин и газопроводов.
Для удешевления этих продуктов электроэнергия для питания реакторов может вырабатываться непосредственно у скважин в мотор-генераторах, работающих на природном газе.
Claims (5)
1. Способ неполного окисления низших углеводородов в электрическом разряде, заключающийся в образовании кислородсодержащих продуктов в среде неравновесной низкотемпературной плазмы, созданной разрядом в смеси низших углеводородов с кислородом или воздухом, а также в постоянном удалении продуктов реакции, отличающийся тем, что непосредственно в зоне разряда осуществляют стимулированный фазовый переход газообразных продуктов реакции в жидкость посредством охлаждения одного или обоих электродов и газа в реакторе ниже точки кипения продуктов реакции.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что минимальная величина паузы тока при использовании импульсного электрического разряда на порядок превышает длительность импульса тока, а максимальная равна периоду смены газа в реакторе.
3. Устройство для осуществления неполного окисления низших углеводородов в электрическом разряде, содержащее плазмохимический реактор с электродами, систему подвода смеси природного газа с кислородом или воздухом, систему вывода продуктов реакции, отличающееся тем, что один или оба электрода снабжены системой охлаждения.
4. Устройство по п.3, отличающееся тем, что система охлаждения выполнена в виде расположенных внутри электрода последовательно соединенных пазов, образующих змеевик, с возможностью протекания по нему хладагента, в нижней части охлаждаемый электрод имеет наклонный паз-коллектор для сбора жидких продуктов реакции и их стока.
5. Устройство по п.3, отличающееся тем, что поверхности электродов имеют острые выступы, не препятствующие стеканию жидких продуктов в паз-коллектор.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU95120052A RU2088565C1 (ru) | 1995-11-27 | 1995-11-27 | Способ неполного окисления низших углеводородов в электрическом разряде и устройство для его осуществления |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU95120052A RU2088565C1 (ru) | 1995-11-27 | 1995-11-27 | Способ неполного окисления низших углеводородов в электрическом разряде и устройство для его осуществления |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2088565C1 true RU2088565C1 (ru) | 1997-08-27 |
RU95120052A RU95120052A (ru) | 1997-09-20 |
Family
ID=20174188
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU95120052A RU2088565C1 (ru) | 1995-11-27 | 1995-11-27 | Способ неполного окисления низших углеводородов в электрическом разряде и устройство для его осуществления |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2088565C1 (ru) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2008002197A1 (fr) * | 2006-06-20 | 2008-01-03 | Obschestvo S Ogranichennoi Otvetstvennostju 'ksm-Engineering' | Procédé de production de chlore |
WO2011093736A1 (en) * | 2010-01-29 | 2011-08-04 | EVOenergy, LLC | Plasma reactor for gas to liquid fuel conversion |
RU2533506C1 (ru) * | 2013-09-02 | 2014-11-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский государственный строительный университет" (ФГБОУ ВПО "МГСУ") | Способ активации воды затворения композитов на основе цемента |
US9393543B2 (en) | 2012-03-09 | 2016-07-19 | EVOenergy, LLC | Plasma chemical device for conversion of hydrocarbon gases to liquid fuel |
-
1995
- 1995-11-27 RU RU95120052A patent/RU2088565C1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Заявка РСТ N 93/16021, кл. C 07 C 2/76, 1993. * |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2008002197A1 (fr) * | 2006-06-20 | 2008-01-03 | Obschestvo S Ogranichennoi Otvetstvennostju 'ksm-Engineering' | Procédé de production de chlore |
WO2011093736A1 (en) * | 2010-01-29 | 2011-08-04 | EVOenergy, LLC | Plasma reactor for gas to liquid fuel conversion |
US8784617B2 (en) | 2010-01-29 | 2014-07-22 | EVOenergy, LLC | Process of converting gaseous hydrocarbons to a liquid hydrocarbon composition |
US9393543B2 (en) | 2012-03-09 | 2016-07-19 | EVOenergy, LLC | Plasma chemical device for conversion of hydrocarbon gases to liquid fuel |
RU2533506C1 (ru) * | 2013-09-02 | 2014-11-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский государственный строительный университет" (ФГБОУ ВПО "МГСУ") | Способ активации воды затворения композитов на основе цемента |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2530110C2 (ru) | Плазменный реактор для преобразования газа в жидкое топливо | |
Qin et al. | Status of CO2 conversion using microwave plasma | |
Brock et al. | Plasma decomposition of CO2in the presence of metal catalysts | |
CN109206296A (zh) | 低温等离子双电场辅助处理含甲烷气体合成化合物的方法 | |
US20090038933A1 (en) | Decomposition of Natural Gas or Methane Using Cold Arc Discharge | |
CN104071747A (zh) | 一种等离子体甲烷重整制备合成气的方法 | |
EP1038942A1 (en) | Fuel synthesis process by dielectric barrier discharge of a gaseous composition, fuel thus obtained and apparatus therefore | |
Aghamir et al. | Conversion of methane to methanol in an ac dielectric barrier discharge | |
CA2621749A1 (en) | Decomposition of natural gas or methane using cold arc discharge | |
AU2015358565A1 (en) | Direct incorporation of natural gas into hydrocarbon liquid fuels | |
Bugaev et al. | Plasma-chemical conversion of lower alkanes with stimulated condensation of incomplete oxidation products | |
CN102993053A (zh) | 负电性等离子体辅助的二氧化碳减排加工方法与设备 | |
Futamura et al. | Effects of reactor type and voltage properties in methanol reforming with nonthermal plasma | |
RU2088565C1 (ru) | Способ неполного окисления низших углеводородов в электрическом разряде и устройство для его осуществления | |
Goujard et al. | Influence of the plasma power supply nature on the plasma–catalyst synergism for the carbon dioxide reforming of methane | |
US6326407B1 (en) | Hydrocarbon synthesis | |
CN113694701B (zh) | 一种提高介质阻挡放电co2分解转化性能的装置及其方法 | |
El-Shafie et al. | Comprehensive analysis of hydrogen production from various water types using plasma: Water vapour decomposition in the presence of ammonia and novel reaction kinetics analysis | |
RU2417250C1 (ru) | Способ переработки природного газа в жидкие углеводороды | |
Wang et al. | Hydrocracking of n-hexadecane via liquid or gaseous water assisted pulsed spark discharge in liquid | |
Huang et al. | A comparative study of ozone generation using pulsed and continuous AC dielectric barrier discharges | |
US20080289494A1 (en) | Decomposition of natural gas or methane using cold arc discharge | |
Pourali et al. | Nonoxidative methane coupling in a micro‐DBD with enhanced secondary electron emission | |
RU2780263C1 (ru) | Способ получения тепловой и электрической энергии, водорода и устройство для его реализации | |
RU2788267C1 (ru) | Способ получения тепловой энергии, извлечения водорода и устройство для его реализации. |