RU2082669C1 - Method for production of concentrated nitric acid - Google Patents
Method for production of concentrated nitric acid Download PDFInfo
- Publication number
- RU2082669C1 RU2082669C1 SU4832264A RU2082669C1 RU 2082669 C1 RU2082669 C1 RU 2082669C1 SU 4832264 A SU4832264 A SU 4832264A RU 2082669 C1 RU2082669 C1 RU 2082669C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- acid
- concentration
- nitric acid
- stage
- diluted
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к химической технологии, в частности к способам получения концентрированной азотной кислоты. The invention relates to chemical technology, in particular to methods for producing concentrated nitric acid.
Наиболее близким к предлагаемому является способ получения концентрированной HNO3 (авт. св. СССР N 165681, кл. C 01 B 21/44, 1964).Closest to the proposed is a method of obtaining concentrated HNO 3 (ed. St. USSR N 165681, class C 01 B 21/44, 1964).
Предлагаемый способ получения концентрированной азотной кислоты включает концентрирование в ректификационной колонне разбавленной исходной азотной кислоты в присутствии концентрированных растворов водоотнимающих нитратов, подачу полученной сверхазеотропной кислоты на последующее концентрирование в другую ректификацоинную колонну с получением продукта, упаривание разбавленного раствора водоотнимающих нитратов и возврат его на стадию концентрирования исходной кислоты, кубовый остаток из ректификационной колонны стадий концентрирования сверхазетропной кислоты делят на две части в соотношении (1,22 4,0): 1, упаренный раствор водоотнимающих нитратов перед подачей на стадию концентрирования последовательно смешивают с меньшей частью кубового остатка и к полученной смеси добавляют большую часть кубового остатка и пары кислоты со стадии концентрирования разбавленной азотной кислоты. The proposed method for producing concentrated nitric acid involves concentrating in a distillation column a diluted initial nitric acid in the presence of concentrated solutions of water-removing nitrates, supplying the obtained super-azeotropic acid for subsequent concentration in another distillation column to obtain a product, evaporating a diluted solution of water-removing nitrates and returning it to the concentration stage of the starting acid , VAT residue from the distillation column of the stages of conc of super-azetropic acid are divided into two parts in the ratio (1.22 4.0): 1, one stripped off solution of water-removing nitrates is mixed with a smaller part of the bottom residue before being fed to the concentration stage, and the majority of the bottom residue and acid vapor from the stage are added to the resulting mixture. concentration of diluted nitric acid.
Изобретение поясняется чертежом, на котором показана технологическая схема способа получения концентрированной азотной кислоты, включающая колонну 1 солевой ректификации, колонну 2 сверхазетропной ректификации, выпарной аппарат 3, аппарат смешения 4, трубопроводы 5 и 6, аппарат контактирования 7, трубопроводы 8 и 9, смеситель 10, трубопроводы 11, 111, 1111, 12-16.The invention is illustrated in the drawing, which shows a flow chart of a method for producing concentrated nitric acid, including a
Пример. Раствор нитрата магния (75 мас.) с температурой 165oC в количестве 7,7 т/ч подают из выпарного аппарата 3 под трубопроводу 5 в аппарат смешения 4. Выводимую из колонны сверхазетропной ректификации 2 кислоту с концентрацией 78 80 мас. делят на два потока в соотношении большего к меньшему равном 2. Раствор нитрата магния смешивают потоком в аппарате смешения 4, при этом температура смеси составляет 137oC, а паровой поток возвращают по трубопроводу 13 в колонну 2. Второй поток сверхазеотропной кислоты (67 мас. от общего выходящего из колонны 2) подают по трубопроводу 8 в аппарат 7 контактирования с парами кислоты (трубопровод 9) и смесью, выходящей из аппарата смешения 4. После контактирования в аппарате 7 смесь с температурой 130oC по трубопроводу 12 направляют в смеситель 10. Исходная неконцентрированная 56% -ной азотной кислоты (11) в количестве 2,2 т/ч делится на два потока в соотношении 1:1. Поток (111) в количестве 1,1 т/ч подается в смеситель 10.Example. A solution of magnesium nitrate (75 wt.) With a temperature of 165 o C in the amount of 7.7 t / h is fed from the evaporator 3 under the pipeline 5 to the
Полученную смесь при 125oC подаются в колонну ректификации 1 по трубопроводу 14, туда же подают вторую часть (1111) 1,1 т/ч исходной азотной кислоты. На выходе из колонны 2 сверазеотропной ректификации получают 99,2 мас. кислоту с содержанием 0,001 мас. остатка после прокаливания, в количестве на 10% большем, чем в варианте по авт. св. N 1380154.The resulting mixture at 125 ° C. is fed to
Содержание кислоты в растворе поступающем на выпарку, при этом составляет 0,07 мас. В рассматриваемом примере процесс ректификации осуществляют под давлением 0,1 0,09 МПа. В случае снижения выхода продукта на 10% давление будет 0,08 0,07 мас. The acid content in the solution fed to the residue is 0.07 wt. In this example, the distillation process is carried out under a pressure of 0.1 0.09 MPa. If the yield of the product is reduced by 10%, the pressure will be 0.08 0.07 wt.
Результаты работы системы концентрирования при других соотношениях потоков исходной кислоты при давлении ее на две части приведены в таблице при оптимальном соотношении деления потоков сверазеотропной кислоты по авт. св. N 1380154, равном 2. Деление потока исходной неконцентрированной кислоты на две равные части и ввод их раздельными потоками на стадию концентрирования разбавленной азотной кислоты позволяет увеличить выход продукта стадии концентрирования на 10% без существенного изменения других параметров за исключением гидравлического сопротивления зоны смешения, связанного со вспениванием при смешении трехкомпонентной системы в связи с бурным выделением паров HNO3 и образованием микропузырьков в этой зоне.The results of the operation of the concentration system with other ratios of the streams of the starting acid at its pressure into two parts are shown in the table with the optimal ratio of dividing the streams of superzeotropic acid according to ed. St. N 1380154, equal to 2. Dividing the flow of the initial non-concentrated acid into two equal parts and introducing them in separate streams into the diluted nitric acid concentration stage allows to increase the yield of the concentration stage product by 10% without significant changes in other parameters, with the exception of the hydraulic resistance of the mixing zone associated with foaming when mixing a three-component system in connection with the rapid evolution of HNO 3 vapor and the formation of micro bubbles in this zone.
Увеличение выхода продукта в установленном оборудовании действующих агрегатов позволяет снизить затраты на содержание оборудования. The increase in product yield in the installed equipment of existing units allows to reduce the cost of maintaining the equipment.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4832264 RU2082669C1 (en) | 1990-05-30 | 1990-05-30 | Method for production of concentrated nitric acid |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4832264 RU2082669C1 (en) | 1990-05-30 | 1990-05-30 | Method for production of concentrated nitric acid |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2082669C1 true RU2082669C1 (en) | 1997-06-27 |
Family
ID=21517035
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU4832264 RU2082669C1 (en) | 1990-05-30 | 1990-05-30 | Method for production of concentrated nitric acid |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2082669C1 (en) |
-
1990
- 1990-05-30 RU SU4832264 patent/RU2082669C1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР N 165681, кл. C 01 B 21/44, 1964. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US2971010A (en) | Production of dicarboxylic acid anhydrides | |
EP0606482B1 (en) | Method of removing hydrogen fluoride | |
RU2001117237A (en) | Method for the production of formic acid | |
RU2338737C2 (en) | Method of obtaining formaldehyde raw material with low water content | |
CN108059597A (en) | A kind of reactive distillation integrates the method and its device of production ethyl acetate with infiltration evaporation | |
EP1171665B1 (en) | Process for the production of furfural from lignosulphonate waste liquor | |
KR100591625B1 (en) | Treatment of Formaldehyde-Containing Mixtures | |
US4938846A (en) | Preparation of anhydrous alkanesulfonic acid | |
US2463453A (en) | Nitric acid concentration | |
NO168874B (en) | PROCEDURE AND APPARATUS FOR PREPARATION OF PIPE CONNECTIONS | |
RU2082669C1 (en) | Method for production of concentrated nitric acid | |
CN110804018B (en) | Refining method and refining system of caprolactam | |
US2269163A (en) | Process for dehydrating aliphatic acids by a combined extraction-distillation method | |
CN107973713A (en) | A kind of method that acetic acid is recycled from nitric-acetic-nitrate mixed liquor | |
US2716631A (en) | Nitric acid concentration | |
JPH0475913B2 (en) | ||
CN106008160A (en) | Glycine discharging mother solution treating technology | |
US2690992A (en) | Formaldehyde distillation by use of ethers | |
RU2282620C1 (en) | Method for preparing trifluoromethane sulfoacid anhydride | |
US3266933A (en) | Process for the extraction of aqueous sugar solution resulting from the hydrolysis of lignocellulosic material | |
US2004084A (en) | Process of making olefine | |
SU1313475A1 (en) | Method of separating azeotropic mixtures | |
RU2041188C1 (en) | Liquid-phase method of methyl chloride synthesis | |
US3988218A (en) | Process for recovering alkyl sulfonic acid from photosulfoxidation reaction mixture | |
JPH06228127A (en) | Production of trioxane |