RU2082561C1 - Method for producing titanium-aluminum intermetallide in the form of powder - Google Patents
Method for producing titanium-aluminum intermetallide in the form of powder Download PDFInfo
- Publication number
- RU2082561C1 RU2082561C1 RU94044279A RU94044279A RU2082561C1 RU 2082561 C1 RU2082561 C1 RU 2082561C1 RU 94044279 A RU94044279 A RU 94044279A RU 94044279 A RU94044279 A RU 94044279A RU 2082561 C1 RU2082561 C1 RU 2082561C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- aluminum
- magnesium
- titanium
- melt
- titanium tetrachloride
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к цветной металлургии, в частности к получению порошковых лигатур на основе титана с металлами, растворимыми в жидком магнии, металлотермическим восстановлением хлорида титана (IV). The invention relates to non-ferrous metallurgy, in particular to the production of titanium-based powder alloys with metals soluble in liquid magnesium, metallothermic reduction of titanium (IV) chloride.
Известен способ получения тугоплавких металлов, титановых сплавов и лигатур (патент ФРГ N 1057786, 3.12.59), заключающийся в восстановлении легколетучего галогенида титана с помощью жидкого сплава или нескольких металлов-восстановителей, в котором тугоплавкий металл нерастворим, либо обладает ограниченной растворимостью, в связывании восстановленного тугоплавкого металла другим металлом, компонентом жидкого сплава с образованием лигатуры. A known method for producing refractory metals, titanium alloys and ligatures (German patent N 1057786, 3.12.59), which consists in restoring the volatile titanium halide using a liquid alloy or several metal reducing agents, in which the refractory metal is insoluble or has limited solubility, in binding reduced refractory metal to another metal, a component of a liquid alloy with the formation of a ligature.
Достоинством данного способа является возможность получения лигатур на основе тугоплавких металлов с другим металлами, образующими жидкий сплав с металлом-восстановителем, но неявляющимся активными восстановителями, как этот металл, и связываемыми с тугоплавким металлом во время металлотермического восстановления. В частности этот способ применим для получения лигатуры титан-алюминий. В результате способа на практике получают лигатуру, неоднородную по составу, представляющую очень твердый и хрупкий губчатый материал, неподдающийся дальнейшей переработке. The advantage of this method is the possibility of obtaining ligatures based on refractory metals with other metals that form a liquid alloy with a metal reducing agent, but non-appearing active reducing agents, like this metal, and associated with a refractory metal during metallothermic reduction. In particular, this method is applicable to obtain a titanium-aluminum alloy. As a result of the method, in practice, a ligature is obtained that is heterogeneous in composition, representing a very hard and brittle spongy material that cannot be further processed.
Известен способ Гармата В.А. Гуляницкий Б.С. Крамнюк В.Ю. и др. Металлургия титана. М. 1968, с. 325, заключающийся в металлотермическом восстановлении тетрахлорида титана при температуре 550-600oC сплавом натрия с цинком. В результате восстановления натрием весь образующийся титан растворяется в избытке цинка, неявляющегося восстановителем, и после остывания легко отделяется от солевой фазы с образованием титан-цинковой лигатуры.The known method of Garmat V.A. Gulyanitsky B.S. Kramnyuk V.Yu. et al. Metallurgy of titanium. M. 1968, p. 325, which consists in metallothermal reduction of titanium tetrachloride at a temperature of 550-600 o C alloy of sodium with zinc. As a result of sodium reduction, all titanium formed is dissolved in an excess of zinc, which is not a reducing agent, and after cooling, it is easily separated from the salt phase with the formation of a titanium-zinc ligature.
Известен способ (прототип) получения легированной титановой губки (Henry Jack L. Anable Wallace E. Schaller John L. "Rept Invest. Bur. Mines. U.S. Dep. inter", 1974, N 7934, ii, 21 pp. ill. -
Поисковые опыты по совместному восстановлению хлорида титана, алюминия и ванадия с получением легированной титановой губки (РЖМ 1975 N 2, 2Г 173)). В данных опытах легирующюю добавку-алюминий вводят в расплав магния, который загружают в реактор и ведут процесс восстановления тетрахлорида титана при 850 900oC, далее реакционную массу выдерживают 1 ч при 800 850oC, и проводят процесс сепарации в течение 30 ч при 950oC. Затем губку выдерживают 1 ч при комнатной температуре в среде аргона 20% O2 блок разделывают и отбирают пробы. Полученная легированная губка содержала в верхней части блока и кольцевом слое 40% легированной губки и 0,7% алюминия, в кольцевой зоне средней части блока соответственно 10,4% и 20,0% в сердцевине блока 7,3 и 4,4% и в нижней части блока 81,6 и 35,5%
Этот процесс не позволяет получить губку, пригодную для измельчения, и кроме того, недостатком данного способа является следующее. В результате выполнения известных приемов, и используя в качестве восстановителя тетрахлорида титана жидкий магний-алюминиевый сплав получают титан-алюминиевую лигатуру в форме блока неоднородного состава по его высоте. Верхняя часть блока, составляющая около 50% массы, светло-серого цвета очень твердая, хрупкая и сильно спеченная. Она имеет низкое содержание алюминия до 5% мас. что затрудняет дальнейшую переработку, заключающуюся в последовательном многостадийном дроблении металла с отбором проб для определения качественных показателей. Средняя часть блока представляла серый губчатый металл также твердый и спеченный в крупные куски, как верхняя часть, но с несколько большим содержанием алюминия, непревыщающим 10% Переработка этого металла до сравнительно мелких кусков размерами 12х12х12 мм возможна по самостоятельной схеме. Нижняя часть, составляющая около 10% массы блока, темно-серого цвета нуждается в переработке по индивидуальной схеме, отличающейся от первых двух вариантов. Она по составу ближе всего к интерметаллиду титан-алюминий, но даже нижние слои этой лигатуры испытывают его недостаток (25% Al).A known method (prototype) of obtaining an alloyed titanium sponge (Henry Jack L. Anable Wallace E. Schaller John L. "Rept Invest. Bur. Mines. US Dep. Inter", 1974, N 7934, ii, 21 pp. Ill. -
Search experiments on the joint reduction of titanium, aluminum and vanadium chloride to obtain a doped titanium sponge (RZHM 1975
This process does not allow to obtain a sponge suitable for grinding, and in addition, the disadvantage of this method is the following. As a result of the implementation of known techniques, and using titanium tetrachloride as a reducing agent, a liquid magnesium-aluminum alloy, a titanium-aluminum alloy is obtained in the form of a block of an inhomogeneous composition along its height. The upper part of the block, which is about 50% of the mass, is light gray in color, very hard, brittle and highly sintered. It has a low aluminum content of up to 5% wt. which complicates further processing, which consists in sequential multi-stage crushing of metal with sampling to determine quality indicators. The middle part of the block was a gray spongy metal that was also solid and sintered into large pieces, like the upper part, but with a slightly higher aluminum content not exceeding 10%. Processing of this metal to relatively small pieces 12x12x12 mm in size is possible according to an independent scheme. The lower part, which is about 10% of the mass of the block, is dark gray and needs to be processed according to an individual scheme that differs from the first two options. It is closest in composition to titanium-aluminum intermetallic, but even the lower layers of this ligature suffer from its lack (25% Al).
Каждая из указанных частей блока лигатуры при экспериментальном опробовании нуждались в раздельной переработке по индивидуальной схеме, причем 50% массы металла из-за высокой твердости (неоднородности) не поддаются разделке и поступают в начале технологического цикла плавку, и лишь 10% лигатуры после предварительного измельчения могут использоваться в порошковой металлургии, не являясь чистым интерметаллидом TiAl. Each of the indicated parts of the ligature block during experimental testing needed separate processing according to an individual scheme, moreover, 50% of the metal mass due to high hardness (heterogeneity) cannot be cut and smelted at the beginning of the technological cycle, and only 10% of the ligature after preliminary grinding used in powder metallurgy, not being pure TiAl intermetallic.
Задача изобретения получение более однородной лигатуры, соответствующей по составу интерметаллиду титан-алюминий в форме порошка, а также снижения количества возвратного металла, направленного на повторный технологический цикл производства, включающий пределы плавки, хлорирования, восстановления, вакуумной сепарации и механопереработки. The objective of the invention is to obtain a more uniform ligature, corresponding in composition to the titanium-aluminum intermetallic compound in the form of a powder, as well as to reduce the amount of return metal directed to the repeated production cycle, including the limits of smelting, chlorination, reduction, vacuum separation and mechanical processing.
Это достигается тем, что в способе получения интерметаллида титан-алюминий, включающем приготовление расплава магний-алюминий, загрузку его в аппарат восстановления, подачу тетрахлорида титана на расплав с периодическим сливом соли, сепарацию полученной реакционной массы с последующим извлечением блока полученного интерметаллида, новым является то, что процесс восстановления ведут до содержания алюминия в магнии 2,1 5,7 крат от исходной, затем прекращают подачу тетрахлорида титана, подгружают алюминий в виде гранул кусков или жидком виде в расплав магния, выдерживают и продолжают процесс восстановления. Кроме того, концентрацию алюминия в расплаве определяют по формуле
A исходная концентрация алюминия в магнии, кг;
n, m постоянные коэффициенты, полученные в результате опытных испытаний и математической обработки.This is achieved by the fact that in the method for producing titanium-aluminum intermetallide, which includes preparing a magnesium-aluminum melt, loading it into a reduction apparatus, supplying titanium tetrachloride to the melt with periodic salt discharge, separation of the resulting reaction mass, followed by extraction of the obtained intermetallic block, is new that the reduction process is carried out to the aluminum content in magnesium of 2.1 5.7 times from the original, then the flow of titanium tetrachloride is stopped, aluminum is loaded in the form of granules of pieces or in liquid form e in the molten magnesium, withstand and continue the recovery process. In addition, the concentration of aluminum in the melt is determined by the formula
A initial concentration of aluminum in magnesium, kg;
n, m are constant coefficients obtained as a result of experimental tests and mathematical processing.
Интервал снижения концентрации алюминия в жидком сплаве (2,1 5,7 крат) от исходной обусловлен следующим. Если подгрузка алюминия осуществляется при более, чем 5,7 кратном снижении его содержания в восстановительном сплаве, то обнаруженный недостаток легирующего металла в расплаве способствует формированию "бедной" алюминием лигатуры Ti-Al. Как показали опыты, алюминий из восстановительного сплава переходит в твердую лигатуру почти в том же количестве, что и магний, расходуемый на восстановление титана из тетрахлорида титана. Т. к. содержание алюминия в восстановителе невелико происходит "обеднение" сплава, а затем получаемого продукта легирующим металлом. Экспериментально установлено, что при более, чем 5,7-кратном снижении содержания Al от исходного, образуется лигатура, представляющая твердую губчатую массу. Она не пригодна для переработки и затрудняет разделку всего блока алюминида титана. The interval for reducing the concentration of aluminum in the liquid alloy (2.1 5.7 times) from the original is due to the following. If the loading of aluminum is carried out with a more than 5.7-fold decrease in its content in the reducing alloy, the discovered deficiency of the alloying metal in the melt contributes to the formation of a Ti-Al alloy poor in aluminum. As experiments have shown, aluminum from a reducing alloy passes into a solid ligature in almost the same amount as magnesium used for the reduction of titanium from titanium tetrachloride. Since the aluminum content in the reducing agent is small, the alloy is "depleted" and then the resulting product is alloyed with metal. It was experimentally established that with a more than 5.7-fold decrease in the Al content from the initial one, a ligature is formed, which represents a hard spongy mass. It is not suitable for processing and makes it difficult to cut the entire block of titanium aluminide.
Проведение процесса с загрузкой алюминия при меньшем, чем 2,1 краткое снижение его содержания в восстановительном сплаве, возможно, но экономически нецелесообразно. Так при 2,1-кратном снижении содержания алюминия в восстановительном сплаве и следующей промежуточной загрузкой однородность алюминида титана повысить не удалось. Однако, частые вскрытия аппарата для загрузки твердого или жидкого алюминия создают дополнительные трудозатраты, а также увеличивают вероятность окисления и загрязнения реакционной массой, ухудшающей свойства порошкового материала. Carrying out the process with the loading of aluminum with less than 2.1 a brief decrease in its content in the reducing alloy is possible, but not economically feasible. So, with a 2.1-fold decrease in the aluminum content in the reducing alloy and the next intermediate loading, the homogeneity of titanium aluminide could not be increased. However, frequent opening of the apparatus for loading solid or liquid aluminum creates additional labor costs, and also increases the likelihood of oxidation and contamination by the reaction mass, worsening the properties of the powder material.
Применение гранулированного алюминия для промежуточной загрузки способствует быстрому расплавлению и смешиванию вводимого металла в объеме расплав. Гранулированный алюминий плавится при попадании в расплав, а затем, постепенно опускаясь из верхних слоев, смешивается с магнием. Расплавление крупных кусков или целых чушек алюминия наступает во время их падения на днище аппарата или на поверхность частично сформировавшегося блока интерметаллида. Равномерное смешение алюминия с магнием достигается за счет интенсивной циркуляции жидкого сплава, вызванной градиентом температур между верхними и нижними слоями расплава. В результате конвективного перемешивания жидкого сплава в течение 10 30 мин достигается высокая однородность среды, обеспечивающая образование однородного по составу порошкового алюминида титана. The use of granular aluminum for intermediate loading facilitates the rapid melting and mixing of the introduced metal in the bulk of the melt. Granular aluminum melts when it enters the melt, and then, gradually descending from the upper layers, mixes with magnesium. The melting of large pieces or whole ingots of aluminum occurs during their fall on the bottom of the apparatus or on the surface of a partially formed intermetallic block. Uniform mixing of aluminum with magnesium is achieved due to the intensive circulation of the liquid alloy caused by the temperature gradient between the upper and lower layers of the melt. As a result of convective mixing of the liquid alloy for 10-30 min, a high homogeneity of the medium is achieved, which ensures the formation of a titanium aluminide powder with a uniform composition.
Жидкий алюминий при загрузке в аппарат ведет себя следующим образом. Он опускается в нижние слои расплава, что сопровождается его разогревом и вытеснением более нагретого металла в верхние слои. Возникает интенсивное перемешивание жидкого сплава. После 10 30 мин выдержки происходит равномерное распределение алюминия по объему расплава. Liquid aluminum when loaded into the apparatus behaves as follows. It sinks into the lower layers of the melt, which is accompanied by its heating and the displacement of more heated metal in the upper layers. Intensive mixing of the liquid alloy occurs. After 10-30 min exposure, a uniform distribution of aluminum over the melt volume occurs.
Для проведения опыта готовят магниевый сплав марки "МА" в стальном тигле, установленном в печь СМТ-2. В прогретый до 100oC тигель загружают алюминий в виде чушек А99 (ГОСТ 11069-74) и расплава магния (СТП-05-01-91-81) из ковша. Содержимое нагревают до 720oC и перемешивают. Полученный сплав содержит не более 10% алюминия. Смонтированный и проверенный на герметичность аппарат ротору с крышкой, нижним сливным устройством и ложным днищем, устанавливают в шахтную электропечь. Отвакуумированный и заполненный аргоном аппарат нагревают до 780 800oC. В пустой аппарат заливают из ковша 1000 кг магний-алюминиевого сплава и при 800 820oC начинают подачу тетрахлорида титана марки ОЧТ-0-1, СТП-05-01-243-88. После подачи 150 кг TiCl4 производят слив расплава хлорида магния при помощи сливного устройства в пустой короб. Визуальные наблюдения показали, что в струе расплава отсутствовали следы жидкого металла. Последующие порции накапливаемой соли отводят после каждых 200 кг поданного тетрахлорида титана. Через каждый час подачи TiCl4 отбирают пробы восстановительного сплава для определения изменения содержания алюминия и магния при помощи экспресс-анализа. При снижении содержания алюминия в металлическом сплаве в 2,1 5,7 раза от исходной в него загружают 44 oC 68 кг алюминия в виде гранул или чушек, или расплавленном виде (ГОСТ 11069-74), затем выдерживают расплав при 780 - 820oC в течение 10 30 мин. После смешивания алюминия в жидком магнии на поверхность однородного по составу магний-алюминиевого расплава возобновляют подачу тетрахлорида титана. Через каждое два часа отбирают пробы сплава. При 5,7- кратном снижении содержания алюминия закрывают расход тетрахлорида титана, производят слив хлорида магния и выдерживают реакционную массу в оставшемся жидком сплаве в течение одного часа.For the experiment, a magnesium alloy of the MA grade is prepared in a steel crucible installed in the SMT-2 furnace. In a crucible heated to 100 ° C, aluminum is loaded in the form of A99 ingots (GOST 11069-74) and magnesium melt (STP-05-01-91-81) from a ladle. The contents are heated to 720 ° C. and mixed. The resulting alloy contains no more than 10% aluminum. The rotor with a cover, a lower drainage device and a false bottom, mounted and checked for leaks, is installed in a shaft electric furnace. The apparatus evacuated and filled with argon is heated to 780,800 o C. 1000 kg of magnesium-aluminum alloy are poured from a ladle into an empty apparatus and, at 800 820 o C, the supply of titanium tetrachloride of the grade ОЧТ-0-1, СТП-05-01-243-88 . After feeding 150 kg of TiCl 4 , the melt of magnesium chloride is drained using a drain device into an empty box. Visual observations showed that there were no traces of liquid metal in the melt stream. Subsequent portions of the accumulated salt are discharged after every 200 kg of titanium tetrachloride supplied. After every hour of TiCl 4 supply, a sample of the reducing alloy is taken to determine the change in the aluminum and magnesium contents using rapid analysis. With a decrease in the aluminum content in the metal alloy by 2.1 5.7 times from the original, 44 o C of 68 kg of aluminum is loaded into it in the form of granules or ingots, or in molten form (GOST 11069-74), then the melt is kept at 780 - 820 o C for 10 30 minutes After mixing aluminum in liquid magnesium, the flow of titanium tetrachloride is resumed on the surface of a uniform magnesium-aluminum melt. Every two hours, alloy samples are taken. With a 5.7-fold decrease in the aluminum content, the flow of titanium tetrachloride is closed, the magnesium chloride is drained and the reaction mass is maintained in the remaining liquid alloy for one hour.
Остаточную концентрацию (а) легирующего металла в сплаве восстановителя определяют, исходя из расхода тетрахлорида титана по формуле
A исходная концентрация Al в восстановительном сплаве, кг;
n и m постоянные коэффициенты, полученные в результате опытных испытаний для заявляемых граничных значений соотношения (A/а 2,1 oC 5,7), соответственно равны n 0,0692; m 0,766.The residual concentration (a) of the alloying metal in the alloy of the reducing agent is determined based on the consumption of titanium tetrachloride according to the formula
A initial concentration of Al in the reducing alloy, kg;
n and m are constant coefficients obtained as a result of experimental tests for the claimed boundary values of the ratio (A / a 2.1 o C 5.7), respectively, equal n 0.0692; m 0.766.
Затем полученную реакционную массу подвергают вакуумной сепарации по известной схеме, охлаждают и извлекают из реторты. Она представляла пористый слабо спеченный материал темно-серого цвета, сформировавшийся в блок. Куски интерметаллида легко растирались в руках до состояния порошка, имеющего металлический блеск. По высоте блока отбирают по три пробы на химический анализ для определения алюминия, титана и основных примесей. Результаты анализов интерметаллида, полученного при реализации граничных условий в описанных опытах приведены в таблице. Then the resulting reaction mass is subjected to vacuum separation according to a known scheme, cooled and removed from the retort. It represented a porous, slightly sintered, dark gray material that formed into a block. Pieces of intermetallic were easily rubbed in the hands to a state of powder having a metallic luster. At a block height, three samples are taken for chemical analysis to determine aluminum, titanium, and basic impurities. The results of analyzes of the intermetallic compound obtained by realizing the boundary conditions in the described experiments are given in the table.
Из таблицы видно, что по содержанию легирующего алюминия и примесей получения лигатура достаточно однородна. Она соответствует составу интерметаллидной фазы TiAl, существующей по данным Лучинский Г.П. Химия титана. М. 1971, с. 202) в интервале 48 59% (34 45 мас.), имеющей вид порошкового материала пригодного для прессования и нанесения покрытий. The table shows that the content of alloying aluminum and impurities to obtain the ligature is quite uniform. It corresponds to the composition of the TiAl intermetallic phase existing according to G.P. Luchinsky Chemistry of titanium. M. 1971, p. 202) in the range of 48 59% (34 45 wt.), Having the form of a powder material suitable for pressing and coating.
В результате опытов было подано 720 1212 кг тетрахлорида титана, использовано 20 33,6% магния, получено 324 oC 471 кг порошкового алюминида титана состава TiAl при условиях: исходной концентрации алюминия в восстановительном сплаве не более 10% и промежуточной погрузке алюминия при снижении содержания в 2,1 5,7 крат от исходной.As a result of the experiments, 720 1212 kg of titanium tetrachloride were fed, 20 33.6% magnesium was used, 324 ° C was obtained 471 kg of TiAl titanium aluminide powder under conditions: the initial aluminum concentration in the reducing alloy was not more than 10% and the intermediate loading of aluminum with a decrease in the content 2.1 5.7 times the baseline.
Claims (3)
где A исходная концентрация алюминия в магнии, кг;
n и m постоянные коэффициенты.3. The method according to claim 1, characterized in that the concentration of aluminum in the molten magnesium is determined by the formula
where A is the initial concentration of aluminum in magnesium, kg;
n and m are constant coefficients.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU94044279A RU2082561C1 (en) | 1994-12-15 | 1994-12-15 | Method for producing titanium-aluminum intermetallide in the form of powder |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU94044279A RU2082561C1 (en) | 1994-12-15 | 1994-12-15 | Method for producing titanium-aluminum intermetallide in the form of powder |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU94044279A RU94044279A (en) | 1996-10-20 |
| RU2082561C1 true RU2082561C1 (en) | 1997-06-27 |
Family
ID=20163217
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU94044279A RU2082561C1 (en) | 1994-12-15 | 1994-12-15 | Method for producing titanium-aluminum intermetallide in the form of powder |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2082561C1 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005002766A1 (en) | 2003-07-04 | 2005-01-13 | Commonwealth Scientific And Industrial Research Organisation | A method and apparatus for the production of metal compounds |
| US8632724B2 (en) | 2008-04-21 | 2014-01-21 | Commonwealth Sci. and Ind. Res. Org. | Method and apparatus for forming titanium-aluminium based alloys |
| US8821612B2 (en) | 2006-03-27 | 2014-09-02 | Commonwealth Scientific And Industrial Research Organisation | Apparatus and methods for the production of metal compounds |
| US8834601B2 (en) | 2009-12-18 | 2014-09-16 | Commonwealth Scientific And Industrial Research Organisation | Method for producing low aluminium titanium-aluminium alloys |
-
1994
- 1994-12-15 RU RU94044279A patent/RU2082561C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Патент ФРГ N 1057786, кл. 4а 5/04, 1959. Гармат В.А. и др. Металлургия титана. - М.: 1968, с. 325. Henry Jack L., e.s. Rept invest. Bur. Mines. U.S.Dep. Inter, 1974, N 7934, ii, 21 p. iee. * |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005002766A1 (en) | 2003-07-04 | 2005-01-13 | Commonwealth Scientific And Industrial Research Organisation | A method and apparatus for the production of metal compounds |
| EP1641581A1 (en) * | 2003-07-04 | 2006-04-05 | Commonwealth Scientific And Industrial Research Organisation | A method and apparatus for the production of metal compounds |
| EP1641581A4 (en) * | 2003-07-04 | 2008-03-05 | Commw Scient Ind Res Org | A method and apparatus for the production of metal compounds |
| EA010932B1 (en) * | 2003-07-04 | 2008-12-30 | Коммонвелт Сайентифик Энд Индастриал Рисерч Организейшн | A method and apparatus for the production of metal compounds |
| CN1812859B (en) * | 2003-07-04 | 2011-03-23 | 联邦科学和工业研究组织 | A method and apparatus for the production of metal compounds |
| US8562712B2 (en) | 2003-07-04 | 2013-10-22 | Commonwealth Sci. and Ind. Res. Org. | Method and apparatus for the production of metal compounds |
| US8821612B2 (en) | 2006-03-27 | 2014-09-02 | Commonwealth Scientific And Industrial Research Organisation | Apparatus and methods for the production of metal compounds |
| US8632724B2 (en) | 2008-04-21 | 2014-01-21 | Commonwealth Sci. and Ind. Res. Org. | Method and apparatus for forming titanium-aluminium based alloys |
| US9080224B2 (en) | 2008-04-21 | 2015-07-14 | Commonwealth Science And Industrial Research Organization | Method and apparatus for forming titanium-aluminium based alloys |
| US8834601B2 (en) | 2009-12-18 | 2014-09-16 | Commonwealth Scientific And Industrial Research Organisation | Method for producing low aluminium titanium-aluminium alloys |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU94044279A (en) | 1996-10-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Wang et al. | Revisiting the role of peritectics in grain refinement of Al alloys | |
| Samuel et al. | Various aspects involved in the production of low-hydrogen aluminium castings | |
| US4248630A (en) | Method of adding alloy additions in melting aluminum base alloys for ingot casting | |
| FR2902800A1 (en) | PROCESS FOR RECYCLING SCRAP OF ALUMINUM ALLOY FROM THE AERONAUTICAL INDUSTRY | |
| Qian et al. | Alloying of pure magnesium with Mg 33.3 wt-% Zr master alloy | |
| AU601342B2 (en) | Method of alloying aluminium | |
| Rajagopalan et al. | Production of Al–Zr master alloy starting from ZrO2 | |
| Huang et al. | Segregation behavior of iron in metallurgical grade silicon during SiCu solvent refining | |
| RU2082561C1 (en) | Method for producing titanium-aluminum intermetallide in the form of powder | |
| RU2507291C1 (en) | Method for obtaining aluminium-scandium alloy combination | |
| JP6095374B2 (en) | A method for producing titanium. | |
| RU2124574C1 (en) | Method of producing scandium-aluminum alloying composition (versions) | |
| Carlson et al. | Preparation and Refining of Yttrium Metal by Y‐Mg Alloy Process | |
| CN116426776A (en) | Application of recycled aluminum in preparation of A356 aluminum alloy | |
| RU2112065C1 (en) | Method of refining of aluminum and aluminum-base alloys | |
| EP1466038A1 (en) | Magnesium-zirconium alloying | |
| AU2003201396A1 (en) | Magnesium-zirconium alloying | |
| Friedrich et al. | Recycling of titanium-aluminide scrap | |
| US3951764A (en) | Aluminum-manganese alloy | |
| Emley | Cleansing and degassing of light metals | |
| Pekguleryuz | Melting, alloying and refining | |
| Gallo | Cleaner aluminum melts in foundries: A critical review and update | |
| JPH0820829A (en) | Method for melting copper or copper alloy having low sulfur content | |
| JP2004244715A (en) | Method of producing metallic titanium | |
| RU2157422C1 (en) | Method of production of high-purity magnesium alloy |