RU2080391C1 - Method of direct production of iron - Google Patents
Method of direct production of iron Download PDFInfo
- Publication number
- RU2080391C1 RU2080391C1 RU93028840A RU93028840A RU2080391C1 RU 2080391 C1 RU2080391 C1 RU 2080391C1 RU 93028840 A RU93028840 A RU 93028840A RU 93028840 A RU93028840 A RU 93028840A RU 2080391 C1 RU2080391 C1 RU 2080391C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- furnace
- carbon
- iron
- ore
- coal
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Способ относится к металлургии, а именно к получению углеродистого металла на основе железа. The method relates to metallurgy, namely to obtain a carbon metal based on iron.
Доменная плавка включает получение чугуна (поз. 1, ABC) и последующее рафинирование (поз.2, СД). При этом используется кокс, специфический промежуточный продукт, для изготовления которого требуются особые угли. Состав угольных месторождений, как правило, не совпадает с составом коксуемых шихт, чем обусловлены встречные перевозки углей, весьма разорительные, особенно в условиях перегруженности железнодорожного транспорта. Blast furnace smelting involves the production of cast iron (pos. 1, ABC) and subsequent refining (pos. 2, DM). It uses coke, a specific intermediate product, for the manufacture of which special coals are required. The composition of coal deposits, as a rule, does not coincide with the composition of coked charge, which is the reason for the oncoming transportation of coal, which is very ruinous, especially in conditions of overloaded railway transport.
Производства малоуглеродистого губчатого железа (поз.3, AB) является малоинтенсивным низкотемпературным процессом и требует последующего непростого переплава (ВД). Его масштабы не превышают 3% от мировой выплавки. The production of low-carbon sponge iron (
Восстановительная плавка предусматривает плавление оксидов (АЕ) до восстановления (поз. 4, ЕД), и это создает самостоятельные проблемы, связанные вспениванием железистого шлака и его неустранимым агрессивным воздействием на огнеупоры. Reduction smelting involves the melting of oxides (AE) before reduction (
Экономичность способа определяется расходом углерода на процесс. Восстановление железа углеродом (карботермическое) протекает со значительным поглощением тепла, потребность в котором можно покрыть, окисляя дополнительное количество углерода свободным кислородом или подводя тепло извне, в частности в форме электроэнергии. Самостоятельной является проблема эффективности передачи тепла от зоны его выделения в зону поглощения. The efficiency of the method is determined by the consumption of carbon in the process. The reduction of iron by carbon (carbothermal) occurs with a significant absorption of heat, the need for which can be covered by oxidizing additional carbon with free oxygen or supplying heat from the outside, in particular in the form of electricity. Independently is the problem of the efficiency of heat transfer from the zone of its release to the absorption zone.
Теоретически [1] процесс автотермичен, не требуя подвода тепла извне, при восстановлении 77% железа из Fe2O3 твердым углеродом и 23% - газом, т.е. CO. Относительный расход углерода при этом составляет 248 кг С/т Fe. С увеличением степени восстановления твердым углеродом возрастает выход окиси углерода и ее содержание в отходящем газе, т.е. калорийность последнего. При полном восстановлении железа твердым углеродом его расход выше (322 кг С/т Fe), а в системе возникает избыток тепла в 0,82 Гкал/т Fe. Расчеты здесь проведены в предположении полного окисления отходящего газа и передачи всего выделяемого тепла в зону реакции без потерь.Theoretically [1], the process is autothermal, without requiring external heat supply, while recovering 77% of iron from Fe 2 O 3 with solid carbon and 23% with gas, i.e. CO. The relative carbon consumption in this case is 248 kg C / t Fe. With an increase in the degree of reduction with solid carbon, the yield of carbon monoxide and its content in the exhaust gas increase, i.e. calorie content of the latter. When iron is completely reduced by solid carbon, its consumption is higher (322 kg C / t Fe), and an excess of heat of 0.82 Gcal / t Fe occurs in the system. The calculations here were carried out under the assumption that the exhaust gas is completely oxidized and all the heat generated is transferred to the reaction zone without loss.
Практически, из-за потерь тепла подвод его извне необходим во всех случаях, но его количество зависит от схемы процесса. In practice, due to heat loss, supply from the outside is necessary in all cases, but its amount depends on the process scheme.
В существующих процессах не используется особое термохимическое свойство углерода. Оно состоит в том, что в нарушение общего правила присоединение к углероду первого атома кислорода выделяет тепла меньше (в 2,5 раза), чем присоединение второго. Existing processes do not use the special thermochemical property of carbon. It consists in the fact that in violation of the general rule, the addition of the first oxygen atom to carbon emits less heat (2.5 times) than the addition of the second.
В доменной плавке переход от CO к CO2 используется не для нагрева, а для восстановления при низких температурах, а тепловая потребность процесса покрывается окислением углерода до CO в горне, т.е. наименее выгодным способом. Сжигание колошникового газа вне печи позволяет вернуть часть тепла в горн с нагретым дутьем. Огнеупорность кладки воздухонагревателей ограничивает нагрев дутья температурой 1300-1350oC и позволяет использовать лишь 30-35% отходящего газа. Остальной газ расходуется в смежных цехах, что позволяет оприходовать около 1,8 Гкал/т чугуна. Сквозное энергопотребление в цикле, включающем передел, составляет 4,9 Гкал/т при потреблении в аглококсодоменной его части примерно 5,7 Гкал/т.In blast-furnace smelting, the transition from CO to CO 2 is not used for heating, but for reduction at low temperatures, and the heat demand of the process is covered by oxidation of carbon to CO in the furnace, i.e. least profitable way. Burning blast furnace gas outside the furnace allows you to return part of the heat to the heated blast furnace. The fire resistance of the masonry of air heaters limits the heating of the blast to a temperature of 1300-1350 o C and allows you to use only 30-35% of the exhaust gas. The rest of the gas is consumed in adjacent workshops, which makes it possible to capitalize about 1.8 Gcal / t of pig iron. End-to-end energy consumption in the cycle, including the redistribution, is 4.9 Gcal / t, while its consumption in the aglocoxodomain part is about 5.7 Gcal / t.
В трубчатых вращающихся печах при получении губчатого железа последнее восстанавливается почти исключительно твердым углеродом, а выделяемый газ полностью дожигается в объеме над шихтой. Условия теплообмена здесь, однако, крайне неблагоприятны: уголь и флюсы, обладая меньшей плотностью, располагаются поверх железорудного материала, экранируя зону восстановления от лучистого нагрева. Шихта греется, главным образом, кондуктивно, снизу, футеровкой печи. В результате теплота дожигания уносится с газом в дымовую трубу и расход на процесс достигает 28 Гкал/т губки или крицы, т.е. 3,4 4 т условного топлива (завод Бенсиху в КНР). In tubular rotary kilns, when producing sponge iron, the latter is reduced almost exclusively by solid carbon, and the gas released is completely burned in the volume above the charge. The heat exchange conditions here, however, are extremely unfavorable: coal and fluxes, having a lower density, are located on top of the iron ore material, shielding the reduction zone from radiant heating. The mixture is heated mainly conductively, from below, by the lining of the furnace. As a result, the heat of afterburning is carried away with the gas into the chimney and the flow rate of the process reaches 28 Gcal / t of sponge or crust, i.e. 3.4 4 tons of standard fuel (Bensihu plant in China).
Еще менее эффективно дожигание газа, отходящего из электродуговой печи (способ Ремина), из-за слабого использования тепла на наклонном поду (лотке
"глетчере").The afterburning of the gas leaving the electric arc furnace (Remin method) is even less effective due to the poor use of heat on the inclined hearth (tray
glacier).
Наиболее близким техническим решением к заявленному является способ получения углеродистого расплава в индукционных печах непрерывного действия, включающий подачу под зеркало расплава компонентов шихты, содержащей руду, углеродистый восстановитель и флюс, проплавление ее и частичное дожигание CO в подсводовм пространстве печи над расплавом [2]
Недостаток этого способа и отличие от предложенного состоит в раздельной подаче компонентов шихты внутрь металлической ванны. Металл в этом случае не защищен от обратного окисления продуктами дожигания газа и оно может быть лишь неполным.The closest technical solution to the claimed one is a method of producing a carbon melt in continuous induction furnaces, including feeding under the melt mirror the components of a mixture containing ore, a carbon reducing agent and flux, its smelting and partial afterburning of CO in the sub-furnace space above the melt [2]
The disadvantage of this method and the difference from the proposed one is the separate supply of the charge components inside the metal bath. The metal in this case is not protected from reverse oxidation by the products of gas afterburning and it can only be incomplete.
Цель изобретения состоит в осуществлении способа получения жидкого металла с полным использованием восстановительной и теплотворной способности углерода в одном агрегате с интенсивностью и экономичностью, сопоставимыми с такими в аглококсодоменном цикле, в дополнение к нему и для частичной его замены без коксования углей и агломерации руд. The purpose of the invention is to implement a method for producing a liquid metal with full use of the reduction and calorific value of carbon in one unit with an intensity and economy comparable to those in the sinter cycle, in addition to it and for its partial replacement without coking coal and ore agglomeration.
На фиг.1 схематически изображены существующие способы получения углеродистого железа; на фиг.2 полученный рудоугольный брикет. Figure 1 schematically depicts existing methods for producing carbon iron; figure 2 received ore-briquette.
Сущность предложенного способа состоит в следующем. The essence of the proposed method is as follows.
Полное окисление углерода в агрегате кислородом оксидов и дутья, т.е. восстановление железа и дожигание газа достигается брикетированием рудоугольных материалов в дисперсном состоянии. Восстановление в микрообъемах здесь становится совместным с высоким окислительным потенциалом газа в межкусковых полостях. Зоны восстановления железа углеродом и окисления CO разделены защитной газовой оболочкой вокруг такого брикета, возникающей и возобновляемой в ходе процесса. Complete oxidation of carbon in the aggregate with oxygen of oxides and blast, i.e. reduction of iron and afterburning of gas is achieved by briquetting ore-dispersed materials in a dispersed state. The reduction in microvolumes here becomes combined with the high oxidizing potential of the gas in the inter-cavity cavities. Zones of iron reduction by carbon and CO oxidation are separated by a protective gas shell around such a briquette, which arises and is renewed during the process.
Предложенный процесс в данном отношении выгодно отличается от попыток дожигания газа в гетерогенных углеродсодержащих средах (в доменной печи или в низкошахтных печах с двухрядным дутьем на заводах в Мюльхайме и Калькутте). Доживание газа вдуваемым кислородом при температуре выше 900-1000oC не может быть результативным ввиду неизбежной регенерации CO при взаимодействии CO2 с углеродом кокса. Доокисление CO на верхних холодных горизонтах шахты свободным или связанным оксидом ограничено термодинамическими условиями окислительно-восстановительных равновесий.The proposed process in this respect compares favorably with attempts to burn gas in heterogeneous carbon-containing media (in a blast furnace or in low-shaft furnaces with double-row blasting at factories in Mülheim and Calcutta). The survival of gas with injected oxygen at temperatures above 900-1000 o C cannot be effective due to the inevitable regeneration of CO during the interaction of CO 2 with coke carbon. The additional oxidation of CO in the upper cold horizons of the mine with free or bound oxide is limited by the thermodynamic conditions of redox equilibria.
В качестве исходного сырья используются железорудные недефицитные углеродистые флюсующие м связующие материалы. После измельчения, дозировки в необходимой пропорции и смешивания их брикетируют методом горячей экструзии или с помощью шнековых (ленточных) прессов, используемых в промышленности огнеупоров. The raw materials used are non-deficient iron ore carbon fluxing and binder materials. After grinding, dosing in the required proportion and mixing, they are briquetted by hot extrusion or using screw (belt) presses used in the refractory industry.
Необходимой прочности брикета можно достичь добавками бентонита или других катионитов в количестве 1-3 от массы шихты, каменноугольного или нефтяного пека, нефтебитума, сульфитноспиртовой барды и других связующих. Сообщалось о хороших результатах, полученных при использовании в качестве флюсующеупрочняющей добавки карбонатной извести известняка с низкой степенью обжига. The necessary strength of the briquette can be achieved by adding bentonite or other cation exchangers in an amount of 1-3 of the mass of the charge, coal or oil pitch, oil bitumen, sulphite-alcohol stillage and other binders. Good results were reported when using a low calcination limestone carbonate lime as a flux-hardening additive.
Перспективно брикетирование в смеси с жирным углем, пластометрические свойства которого могут обеспечить достаточную прочность брикета при содержании в нем до 70% рудного концентрата. Потенциальным источником таких углей являются крупные месторождения восточных районов: Улугхемский бассейн Тувы (угли марки Ж с пластическим слоем толщиной 40 мм), Чульмаканское месторождение Южно-якутского бассейна и др. Освоенные аналоги месторождений таких углей и имеются в Кузнецком бассейне. Briquetting in a mixture with fat coal is promising, the plastometric properties of which can provide sufficient briquette strength with up to 70% ore concentrate in it. Large coal deposits of the eastern regions are a potential source of such coals: the Ulugham basin of Tuva (Zh brand coals with a plastic layer 40 mm thick), the Chulmakanskoe deposit of the South Yakutsk basin, and others. The developed analogues of deposits of such coal are also found in the Kuznetsk basin.
Применение угля в качестве не только восстановителя и энергоносителя, но и связующего снижает содержание минералов в шихте и уменьшает выход шлака. The use of coal as not only a reducing agent and energy carrier, but also a binder reduces the mineral content in the charge and reduces the output of slag.
Использование жирных углей, не обладающих самостоятельной коксуемостью, для прямого получения железа можно рассматривать как частный существенный признак изобретения, обеспечивающий достижение дополнительного положительного эффекта. The use of fatty coals, which do not have independent coking properties, for the direct production of iron can be considered as a private essential feature of the invention, providing an additional positive effect.
Для получения необходимой прочности брикета осуществимо также продольное армирование заготовки одновременно с формированием в шнековом прессе. To obtain the required briquette strength, longitudinal reinforcement of the workpiece is also feasible simultaneously with the formation in a screw press.
Полученный рудоугольный брикет 1 (фиг.2) неограниченной длины погружают в расплав металла 2 в индукционной печи 3, нагреваемый вихревыми токами с помощью индуктора 4. Железо брикета восстанавливается углеродом и образует расплав с содержанием углерода, которое определяется составом шихты. The obtained ore-coal briquette 1 (Fig. 2) of unlimited length is immersed in a
Высокая интенсивность процесса достигается дисперсностью компонентов шихты и развитой поверхностью их контакта. В жидкометаллической ванне при циркуляции металла в индукционном поле брикет нагревается интенсивнее, чем в "кипящем шлаковом слое" (КШС) или в газовом потоке (ваграночный агрегат завода Джу Дже в КНР, карусельная печь завода в Элвуд Сити в США.) Здесь нагрев характеризуется коэффициентом теплоотдачи порядка 0,9 Вт/см2.град. Разность температур металла и брикета в 200oC отвечает плотности теплового потока порядка 180 Вт/см2.The high intensity of the process is achieved by the dispersion of the charge components and the developed surface of their contact. In a liquid metal bath, when the metal circulates in the induction field, the briquette heats up more intensively than in the "fluidized slag layer" (KHS) or in the gas stream (the cupola unit of the Joo Jae factory in China, the rotary kiln of the Elwood City factory in the USA.) Here, the heating is characterized by a coefficient heat transfer of the order of 0.9 W / cm 2. deg. The temperature difference between the metal and the briquette at 200 o C corresponds to a heat flux density of about 180 W / cm 2 .
В отличие от восстановительной плавки в процесс развито карботермическое восстановление до расплавления оксидной фазы и использовано наивыгоднейшее сочетание агрегатных состояний реагентов: восстановление твердого оксида растворенным углеродом, впятеро более быстрое, чем свободным. На схеме (фиг. 1) процессу отвечает кратчайший путь (поз. 5, АД) перехода системы от начального состояния к конечному. In contrast to reductive smelting, carbothermal reduction to the melting of the oxide phase is developed and the most advantageous combination of the aggregate states of the reagents is used: the reduction of solid oxide with dissolved carbon is five times faster than free. In the diagram (Fig. 1), the process corresponds to the shortest path (
В процессе реализуется также аномально быстрое растворение железа в углеродистом расплаве со скоростью на 3 порядка более высокой, чем отвечающая закономерностям диффузии. An abnormally fast dissolution of iron in a carbon melt is also realized in the process at a
Выделяемая CO дожигается кислородсодержащим газом, подаваемым через сопло 5 в своде, а продукты горения уходят по дымоходу 6 на рекуперацию. Через летки 7 и 8 выпускают и металл. The CO emitted is burned up with oxygen-containing gas supplied through the
Теплота окисления CO до CO2 передается расплаву и в зону карботермического восстановления радиацией свода, чем достигается также расплавление шлака, невосприимчивого к нагреву индукционными токами промышленной частоты. Возможность такого нагрева подтверждена работой аналогичного агрегата производительностью 5 т/ч, где было выплавлено 98 т чугуна с содержанием 3,4-3,9% C и 27 т высокоосновного светлосерного шлака с отношением (CaO + MgO) SiO2, равным 1,8-1,9. Шлак содержал всего 1% FeO.Сходные результаты получены проведением восстановительной плавки с дожиганием газа в агрегатах конвертерного типа, где шлак нагревателя излучением футеровки конусообразной горловины.The heat of oxidation of CO to CO 2 is transferred to the melt and into the carbothermal reduction zone by the radiation of the roof, which also ensures the melting of the slag, which is immune to heating by induction currents of industrial frequency. The possibility of such heating was confirmed by the operation of a similar unit with a capacity of 5 t / h, where 98 tons of cast iron with a content of 3.4-3.9% C and 27 tons of highly basic light-sulfur slag with a ratio of (CaO + MgO) SiO 2 equal to 1.8 were melted -1.9. The slag contained only 1% FeO. Similar results were obtained by conducting reductive melting with gas afterburning in converter-type units, where the slag of the heater was emitted by the radiation of a conical neck lining.
Примеры. Examples.
В 1985-1986 гг Отделении ВНИИЭТО (г.Истра) проплавляли рудоугольные брикеты весом 17 кг, длиной 0,8 м и диаметром 0,12 м в открытой тигельной печи КИПП-0,25 емкостью 250 кг в составе установки ИСТ-0,25/0,32 И1 мощностью 320 кВт. В качестве связующего при брикетировании на Макеевском металлургическом заводе, где они изготовлялись, использовали добавку 1% бентонита. При температуре ванны 1570-1690oC шлак оставался твердым и содержал до 45% FeO. Такой результат свидетельствует о важности использования закрытой печи с дожиганием газа. Удельные потери тепла особенно велики при проведении малотоннажных плавок полупромышленного масштаба.In 1985-1986, the VNIIETO Branch (Istra) smelted ore-briquette weighing 17 kg, 0.8 m long and 0.12 m in diameter in an open KIPP-0.25 crucible furnace with a capacity of 250 kg as part of the IST-0.25 installation / 0.32 I1 with a power of 320 kW. As a binder for briquetting at Makeevka Metallurgical Plant, where they were manufactured, an additive of 1% bentonite was used. At a bath temperature of 1570-1690 o C, the slag remained solid and contained up to 45% FeO. This result indicates the importance of using a closed furnace with gas afterburning. Specific heat losses are especially high when carrying out small-tonnage heats of a semi-industrial scale.
Позже, для уменьшения теплопотерь предприняли утолщение магнезитовой набойки той же печи, что уменьшило емкость тигля до 140 кг и мощность до 160-170 кВт. В металлургическом цехе изготовили вручную 70 рудоугольных брикетов общим весом около 1,5 т. Брикеты из стехиометрической смеси Лебединского магнетикового концентрата и отсева некоксующихся углей содержали примерно 50% Fe, 18% C, имели длину 660 мм, диаметр 100 мм и были армированы по оси стальным прутком. Later, to reduce heat loss, a thickening of the magnesite heel of the same furnace was undertaken, which reduced the crucible capacity to 140 kg and power to 160-170 kW. In the metallurgical workshop, 70 ore-briquette briquettes with a total weight of about 1.5 tons were hand-made. Briquettes from a stoichiometric mixture of Lebedinsky magnetic concentrate and screening of non-coking coals contained approximately 50% Fe, 18% C, had a length of 660 mm, a diameter of 100 mm and were axially reinforced steel bar.
В качестве начального наполнителя тигля в каждой плавке использовали 50-80 кг продукта предыдущей, наплавляя в опыте из 10-12 брикетов примерно по 60 кг металла. Процесс вели при 1620± 20oC при темпе погружения брикета 0,5 мм/с. Было проплавлено 50 брикетов и получено в общей сложности около 300 кг малоуглеродистого (около 0,1% C) железа.In each melting, 50-80 kg of the product of the previous one was used as the initial filler of the crucible, melting in an experiment of 10-12 briquettes of approximately 60 kg of metal. The process was conducted at 1620 ± 20 o C at a rate of immersion of the briquette of 0.5 mm / s. 50 briquettes were melted and a total of about 300 kg of low-carbon (about 0.1% C) iron was obtained.
Коэффициент использования мощности по предварительным оценкам составлял от 20 до 40% возрастая по мере наполнения тигля металлом. Для печи указанного малого объема этот результат представляется удовлетворительным. Однако шлак в условиях открытого тигля оставался железистым. The power utilization coefficient, according to preliminary estimates, ranged from 20 to 40%, increasing as the crucible was filled with metal. For a furnace of the indicated small volume, this result seems satisfactory. However, the slag under the conditions of an open crucible remained glandular.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU93028840A RU2080391C1 (en) | 1993-06-01 | 1993-06-01 | Method of direct production of iron |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU93028840A RU2080391C1 (en) | 1993-06-01 | 1993-06-01 | Method of direct production of iron |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU93028840A RU93028840A (en) | 1997-03-20 |
| RU2080391C1 true RU2080391C1 (en) | 1997-05-27 |
Family
ID=20142410
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU93028840A RU2080391C1 (en) | 1993-06-01 | 1993-06-01 | Method of direct production of iron |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2080391C1 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003056040A1 (en) * | 2001-12-25 | 2003-07-10 | Beketov, Serguei Vladimirovich | Method of production of liquid carbonaceous iron based metal |
| WO2007082030A3 (en) * | 2006-01-11 | 2007-11-22 | James E Bratina | Use of an induction furnace for the production of iron from ore |
| RU2484144C2 (en) * | 2011-08-03 | 2013-06-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Курганский государственный университет" | Method of producing iron from air suspension of particles of iron-containing ore and apparatus for realising said method |
| RU2521175C2 (en) * | 2012-07-24 | 2014-06-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Курганский государственный университет" | Iron production from water suspension of particles of iron compounds ore and device to this end |
-
1993
- 1993-06-01 RU RU93028840A patent/RU2080391C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Щедрин В.М. Закономерности процессов получения железа. Институт металлургии АН СССР. - М.: 1991, с.26-28. Патент Швеции N 393816, кл. С 21В 13/00, 1977. * |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003056040A1 (en) * | 2001-12-25 | 2003-07-10 | Beketov, Serguei Vladimirovich | Method of production of liquid carbonaceous iron based metal |
| WO2007082030A3 (en) * | 2006-01-11 | 2007-11-22 | James E Bratina | Use of an induction furnace for the production of iron from ore |
| RU2484144C2 (en) * | 2011-08-03 | 2013-06-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Курганский государственный университет" | Method of producing iron from air suspension of particles of iron-containing ore and apparatus for realising said method |
| RU2521175C2 (en) * | 2012-07-24 | 2014-06-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Курганский государственный университет" | Iron production from water suspension of particles of iron compounds ore and device to this end |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4089677A (en) | Metal refining method and apparatus | |
| US6648942B2 (en) | Method of direct iron-making / steel-making via gas or coal-based direct reduction and apparatus | |
| US8088195B2 (en) | Method for manufacturing titanium oxide-containing slag | |
| KR0131266B1 (en) | Process for the production of iron using converter | |
| CN105838838B (en) | Method for preparing pure steel by coal gas direct reduction one-step method | |
| AU2003238774A1 (en) | Finisher-hearth-melter furnace and method of using for iron-making / steel-making | |
| CN1088620A (en) | Method for making steel | |
| CN105112663B (en) | A kind of combined producing process of high carbon ferro-chrome and semi-coke | |
| US3985544A (en) | Method for simultaneous combined production of electrical energy and crude iron | |
| US6685761B1 (en) | Method for producing beneficiated titanium oxides | |
| CN103451451A (en) | Ferro-nickel alloy production technology with laterite nickel ore processed through oxygen enrichment hot air shaft furnace | |
| US2805929A (en) | Process for obtaining iron from material containing iron oxides | |
| CN201351168Y (en) | Iron-contained material continuous steelmaking device | |
| WO2013011521A1 (en) | A method for direct reduction of oxidized chromite ore fines composite agglomerates in a tunnel kiln using carbonaceous reductant for production of reduced chromite product/ agglomerates applicable in ferrochrome or charge chrome production. | |
| JPH11172312A (en) | Operation of movable hearth type furnace and movable hearth type furnace | |
| WO2009114155A2 (en) | Feed material compostion and handling in a channel induction furnace | |
| US7785389B2 (en) | Feed material composition and handling in a channel induction furnace | |
| RU2080391C1 (en) | Method of direct production of iron | |
| KR20010074502A (en) | Sustainable steelmaking by intensified direct reduction of iron oxide and solid waste minimisation | |
| US3734717A (en) | Production of phosphorus and steel from iron-containing phosphate rock | |
| KR20010040351A (en) | Sustainable steelmaking by efficient direct reduction of iron oxide and solid waste minimisation | |
| CN1742102B (en) | An improved smelting process for the production of iron | |
| US5810905A (en) | Process for making pig iron | |
| US3832158A (en) | Process for producing metal from metal oxide pellets in a cupola type vessel | |
| US8557014B2 (en) | Method for making liquid iron and steel |