RU2079784C1

RU2079784C1 - Method of and burner for combustion of gas

Info

Publication number: RU2079784C1
Application number: RU9193005142A
Authority: RU
Inventors: Себастьяни Энрико; Фольяни Джузеппе
Original assignee: Воргас Бручатори С.р.л.
Priority date: 1991-01-14
Filing date: 1991-07-05
Publication date: 1997-05-20
Also published as: IT1248260B; ITMO910008A1; ITMO910008A0

Abstract

FIELD: industrial and household heat engineering devices. SUBSTANCE: burner has diffuser with slots or perforation made of thin sheet metal. Complete or partially prepared gas-air mixture is delivered into diffuser. Burner can be used in heat exchange devices such as boilers or heating systems. Main stages of proposed method are: delivery of uniform flow of fuel air mixture into slots; discharge of mixture from perforated surface of ring shape which has slot periphery zone (Ap) and solid central zone (Ca); areas of these zones are in definite relationship; burning of mixture in thin layer; control of excess air coefficient in the range of 0.9 - 1.4; maintaining excess air coefficient lower than 1.6; and recirculation of combustion products. EFFECT: reduced content of nitrogen oxides and carbon oxide in exhaust gases, reduced noise. 27 cl, 63 dwg

Description

Настоящее изобретение относится к способу сжигания газа с одновременным контролем или регулированием вредных выбросов, а также к соответствующему горелочному устройству и системе, т.е. к новому способу получения тепловой энергии от газов, таких как метан, бутан, пропан и т.д. и из смесей. При этом осуществляется подача части газовоздушной смеси в горелку в подготовленном виде с коэффициентом избытка воздуха, меньшим или равным единице. Или подают всю предварительно подготовленную горячую смесь топлива с воздухом с коэффициентом избытка воздуха больше единицы. Таким образом снижается или практически уменьшается до предельно малого уровня содержание вредных веществ в продуктах сгорания (оксиды азота и оксид углерода). Данный способ реализуется с помощью горелки и регулируемой системы подачи топлива, также входящей в настоящую заявку. The present invention relates to a method of burning gas while controlling or controlling harmful emissions, as well as to a corresponding burner device and system, i.e. to a new method of generating thermal energy from gases such as methane, butane, propane, etc. and from mixtures. In this case, part of the gas-air mixture is supplied to the burner in a prepared form with a coefficient of excess air less than or equal to unity. Or they serve all the pre-prepared hot mixture of fuel with air with an excess air coefficient of more than one. Thus, the content of harmful substances in combustion products (nitrogen oxides and carbon monoxide) is reduced or practically reduced to an extremely small level. This method is implemented using a burner and an adjustable fuel supply system, also included in this application.

Известен способ сжигания топлива с низкими уровнями оксидов азота и оксида углерода, изложенный в международной патентной заявке PCT/IT N 87/00079 от 03.08.87, принадлежащей также авторам настоящей заявки. Этот способ содержит следующие стадии:
подсос первичного воздуха в количестве, по меньшей мере, 80% от стехиометрического;
направление вторичного воздуха в одиночные пламена, начиная с момента сжигания, в количестве с избытком в 100% от стехиометрического значения;
осуществление сгорания, завершающегося в тонком слое. При этом зрительно он проявляется в виде фиолетового цвета с длиной волны менее 0,42 нм.A known method of burning fuel with low levels of nitrogen oxides and carbon monoxide is described in international patent application PCT / IT N 87/00079 from 03.08.87, which also belongs to the authors of this application. This method comprises the following steps:
suction of primary air in an amount of at least 80% of the stoichiometric;
the direction of secondary air into single flames, starting from the moment of combustion, in an amount in excess of 100% of the stoichiometric value;
the implementation of combustion, ending in a thin layer. In this case, it visually appears in the form of a violet color with a wavelength of less than 0.42 nm.

Такой способ реализован в указанной выше заявке исключительно в атмосферной горелке. Эта горелка представляет собой устройство, через которое осуществляется естественная циркуляция топлива с воздухом. Имеется расположенный горизонтально трубчатый диффузор, снабженный рядом щелей для прохода смеси топлива с первичным воздухом, распределенных по поверхности диффузора в виде последовательных элементов, проходящих поперек оси диффузора. Причем эти элементы отстоят друг от друга на расстоянии nd/2, где d осевая длина ряда щелей, а n число рядов в каждом элементе или число рядов в двух последовательных элементах, если они расположены в шахматном порядке. Расстояние между рядами щелей одного элемента в поперечном направлении составляет, по меньшей мере, 65% длины наибольшей щели группы. This method is implemented in the above application exclusively in an atmospheric burner. This burner is a device through which the natural circulation of fuel with air is carried out. There is a horizontally tubular diffuser, equipped with a number of slots for the passage of a mixture of fuel with primary air, distributed over the surface of the diffuser in the form of successive elements extending across the axis of the diffuser. Moreover, these elements are separated from each other at a distance of nd / 2, where d is the axial length of the row of slots, and n is the number of rows in each element or the number of rows in two consecutive elements, if they are staggered. The distance between the rows of slots of one element in the transverse direction is at least 65% of the length of the largest slit of the group.

В каждой группе образуется тонкий слой пламени в виде пары расходящихся крыльев, по форме напоминающих бабочку, причем ось симметрии этих крыльев совпадает с продольной средней плоскостью каждой группы. A thin layer of flame is formed in each group in the form of a pair of diverging wings resembling a butterfly in shape, and the axis of symmetry of these wings coincides with the longitudinal median plane of each group.

Хотя данный способ представляет собой заметный прогресс в подавлении вредных выбросов, в частности оксидов азота и оксида углерода, тем не менее в этом способе не предполагается и не допускается подача в диффузор смеси, в которой содержание кислорода близко к стехиометрическому или превышает его. Причем не может поддерживаться горение в присутствии продуктов сгорания, поскольку пламя нестабильное, и поэтому работа горелки в таких условиях невозможна. Эти обстоятельства ограничивают применение способа сжигания, а также горелки, в которой он реализуется. Although this method represents a significant progress in suppressing harmful emissions, in particular nitrogen oxides and carbon monoxide, in this method, it is not assumed and is not allowed to supply a mixture in the oxygen diffuser in which the oxygen content is close to or stoichiometric. Moreover, combustion in the presence of combustion products cannot be maintained, since the flame is unstable, and therefore the operation of the burner in such conditions is impossible. These circumstances limit the use of the combustion method, as well as the burner in which it is implemented.

Регулирование мощности на выходе и подачи топлива описано в патентах DE N 3010014 и DE N 3018752, зарегистрированных в 1989 г. The regulation of power at the outlet and fuel supply is described in patents DE N 3010014 and DE N 3018752, registered in 1989.

В первом из них описано регулирование горения путем изменения давления на входе и на выходе камеры сгорания, что можно выполнить путем установки диафрагмы совместно с регулированием избыточного давления газа перед горелочными соплами. Во втором патенте описано сопло, содержащее две установленные последовательно камеры, выходные сечения которых управляются соответствующими обтюраторами, соединенными с единым штоком. Также имеется средство, управляющее расходами первичного воздуха и топливовоздушной смеси. The first of them describes the regulation of combustion by changing the pressure at the inlet and outlet of the combustion chamber, which can be done by installing a diaphragm in conjunction with the regulation of the excess gas pressure in front of the burner nozzles. The second patent describes a nozzle containing two chambers installed in series, the output sections of which are controlled by corresponding obturators connected to a single rod. There is also a tool that controls the flow of primary air and air-fuel mixture.

Недостатками обоих устройств является то, что они не позволяют получить большие коэффициенты избытка воздуха, если не использовать само устройство или трубу Вентури больших размеров. При этом корпус горелки получается громоздким, поскольку труба размещается внутри него. The disadvantages of both devices is that they do not allow to obtain large coefficients of excess air, if you do not use the device itself or a large venturi. In this case, the burner body is bulky, since the pipe is placed inside it.

В отношении ширины расположенных горизонтально трубчатых горелок отметим, что в некоторых случаях размеры соответствующего поперечного сечения оказываются чрезмерно большими. Regarding the width of the horizontally arranged tubular burners, we note that in some cases the dimensions of the corresponding cross section are excessively large.

Следовательно, требуются соответствующие усовершенствования для устранения приведенных выше недостатков.2 Известен способ сжигания газа в горелке, имеющей диффузор, оснащенный множеством щелей, расположенных группами, путем подачи через щели диффузора струй смеси газообразного топлива и воздуха и образования в зоне горения групп тонких слоистых факелов пламени (см. заявку N WO 89/01116). Therefore, appropriate improvements are required to eliminate the above drawbacks. 2 There is a known method of burning gas in a burner having a diffuser equipped with a plurality of slots arranged in groups by feeding jets of a mixture of gaseous fuel and air through the slots of the diffuser and forming groups of thin layered flame flames in the combustion zone (see application N WO 89/01116).

Известна также горелка для осуществления указанного способа сжигания, содержащая диффузор с группами щелей, распределенными в продольном направлении повторяющимися поперечными рядами, а щели в каждой группе расположены с образованием периферийной зоны, ограничивающей центральную зону, в которой щели либо отсутствуют, либо выполнена перфорация, занимающая 20% площади этой зоны, предпочтительно 5. 40 мм² (см. указанную выше заявку N WO 89/01116).There is also known a burner for implementing this method of burning, containing a diffuser with groups of slots distributed in the longitudinal direction by repeating transverse rows, and the slots in each group are located with the formation of a peripheral zone bounding the central zone, in which slots are either absent or perforation is performed, occupying 20 % of the area of this zone, preferably 5. 40 mm ² (see the above application N WO 89/01116).

Целью настоящего изобретения является создание способа сжигания, обеспечивающего стабильность пламени при любых условиях, при которых газ подается в соответствующую горелку, например, при изменении вида газа или при изменении расхода газа через сопло, также при различных рабочих условиях. Осуществляется полное или частичное предварительное смешение топлива с воздухом. Также горелки могут быть атмосферными или с принудительной подачей воздуха. Это позволяет практически исключить вредные выбросы, в частности оксиды азота и оксид углерода, или их снизить до величин порядка ошибки измерения прибора. Причем при реализации данного способа получается устойчивое пламя, в котором горение осуществляется в тонком слое за счет образования смеси топлива с воздухом в соотношении больше стехиометрического или близкого к нему. Также горение может осуществляться в пространстве, полностью или частично заполненном продуктами сгорания. При этом диффузор может располагаться горизонтально, вертикально или под каким-либо углом. А горелка может быть цилиндрической, конической, в виде прямоугольного параллелепипеда или какой-либо другой формы. Также ее форма и размеры могут соответствовать теплообменнику или камере сгорания. Условия горения должны позволить плавный переход от воспламенения к устойчивому горению, получая при этом стабильное пламя при полном сгорании в диапазоне регулирования тепловой мощности в предельно жестких рабочих условиях. Горение должно осуществляться отдельно от диффузора, не допуская его перегрева и исключая замену относительно дешевого листового металла, который обычно используется для изготовления горелки, на более дорогой огнеупорной материал, который часто бывает хрупким, И, наконец, все приведенные выше положительные свойства должны быть получены в дешевом устройстве, которое помимо этого должно обеспечивать низкий уровень шума при работе. The aim of the present invention is to provide a combustion method that ensures flame stability under any conditions under which gas is supplied to the corresponding burner, for example, when changing the type of gas or when changing the gas flow through the nozzle, also under various operating conditions. Full or partial preliminary mixing of fuel with air is carried out. Also, burners can be atmospheric or forced air. This makes it possible to practically eliminate harmful emissions, in particular, nitrogen oxides and carbon monoxide, or to reduce them to values of the order of the measurement error of the device. Moreover, when implementing this method, a stable flame is obtained in which combustion is carried out in a thin layer due to the formation of a mixture of fuel with air in a ratio greater than stoichiometric or close to it. Also, combustion can be carried out in a space completely or partially filled with combustion products. In this case, the diffuser can be located horizontally, vertically or at any angle. And the burner can be cylindrical, conical, in the form of a rectangular parallelepiped or some other shape. Also, its shape and dimensions may correspond to a heat exchanger or combustion chamber. Combustion conditions should allow a smooth transition from ignition to sustainable combustion, while receiving a stable flame during complete combustion in the range of regulation of thermal power in extremely harsh operating conditions. Combustion should be carried out separately from the diffuser, preventing it from overheating and excluding the replacement of the relatively cheap sheet metal, which is usually used to make the burner, with a more expensive refractory material, which is often brittle. And, finally, all the above positive properties must be obtained in cheap device, which in addition should provide a low noise level during operation.

Указанные выше цели обеспечиваются при использовании способа, содержащего в сочетании следующие стадии:
А) равномерную подачу гомогенной смеси воздуха с горючим газом через щели в диффузоре;
Б) выведение смеси из щелей, ширина которой может быть равна ее глубине, смотря в направлении выхода смеси, или больше в зависимости от вида газа. Причем щели выполнены группами, расположенными вокруг центральных зон, которые не имеют отверстий или перфорированы, при этом площадь отверстий составляет не более 20% от суммарной площади самой центральной зоны, а отношение площади периферийной зоны, занимаемой щелями, к площади центральной зоны составляет 3-10, при этом отношение площади щелей к площади периферийной зоны составляет от 1:2 до 1:3,5, причем ширина центральной зоны максимально составляет 3 мм при любой заданной длине; группы щелей могут располагаться повторяющимися рядами, ориентированными в любом заданном направлении, совмещенными между собой или расположенными в шахматном порядке;
В) начало и завершение сгорания мгновенно и в одну стадию в каждой группе щелей в тонком слое пламени при подаче смеси топлива с воздухом с коэффициентом избытка воздуха больше стехиометрического; при использовании природного газа (метана) пламя испускает фиолетовое излучение с длиной волны менее 0,42 нм; пламена в каждой группе в сочетании образуют форму крыльев бабочки, венчика тюльпана, рупора, колокольчика и т.п. симметричной формы или несимметричной, причем они начинаются, раскрываясь от уровня непосредственно над поверхностью диффузора менее 2 мм, причем ось или плоскость симметрии проходит перпендикулярно тангенциальной плоскости, проходящей через центр каждой группы, благодаря чему получается объем, насыщенный полностью продуктами сгорания и охваченный снаружи пламенами каждой группы и возрастающий с увеличением расстояния от диффузора, в этом объеме парциальное давление кислорода далее уменьшается и имеет место слабая циркуляция продуктов сгорания у основания этого объема, обеспечивая уровень температуры, достаточный для воспламенения;
Г) работу при переменном коэффициенте избытка воздуха, нижнее значение которого даже меньше 1,1, при естественной или принудительной циркуляции воздуха и газов, идущих на горение, а также при удельной нагрузке на диффузор (отношение тепловой мощности на выходе к площади поверхности выходных отверстий для пламени) в диапазоне 0,3-0,8 кВт/см², при регулировании коэффициента избытка воздуха до 0,9, когда горелка работает при максимальной мощности, и при коэффициенте избытка воздуха 1,4, когда горелка работает при минимальной мощности или при ее пуске, при коэффициенте избытка воздуха, меньшем и равном 1,1, когда подсасывается или подается количество воздуха, необходимое для полного сгорания или частичном разрежении, создаваемом струей топливовоздушной смеси, истекающей из щелей, образующих наружную поверхность пламен при сжигании в тонком слое;
Д) работу с коэффициентом избытка воздуха, постоянно превышающим 1,1, с естественной или принудительной циркуляцией воздуха, идущего на горение, и газов, причем максимальное значение коэффициента избытка воздуха не превышает 1,6 и преимущественно коэффициент избытка воздуха составляет 1,1-1,3 как при максимальной мощности, так и при пуске и на промежуточных режимах, при этом удельная нагрузка на диффузор составляет 0,3-0,8 кВт/см², а давление газообразного топлива преимущественно составляет 100-450 мбар (10-45 кПа);
Е) подсос продуктов сгорания в зоне частичного разрежения, создаваемого струей топливовоздушной смеси, истекающей из щелей, образуя наружную поверхность пламени при сжигании в тонком слое, причем пламя захолаживается и смешивается с воздухом в диапазоне от 0 до 100% в результате чего парциальное давление кислорода уменьшается при сжигании газа, а также уменьшается избыток воздуха, тем самым улучшая эффективность горения;
Ж) подсос продуктов сгорания в зону частичного разрежения, создаваемого струей топливовоздушной смеси, истекающей из щелей, образуя наружную поверхность пламени при сжигании в тонком слое, причем пламя захолаживается и смешивается с воздухом в диапазоне от 10 до 100% в результате чего парциальное давление кислорода уменьшается при сжигании газа, а также уменьшается избыток воздуха, тем самым улучшая эффективность горения.The above objectives are achieved by using a method comprising, in combination, the following steps:
A) the uniform supply of a homogeneous mixture of air with combustible gas through the slots in the diffuser;
B) removing the mixture from the slots, the width of which can be equal to its depth, looking in the direction of the mixture exit, or more depending on the type of gas. Moreover, the slots are made in groups located around the central zones that have no holes or are perforated, while the area of the holes is not more than 20% of the total area of the central zone itself, and the ratio of the peripheral zone occupied by the slots to the area of the central zone is 3-10 while the ratio of the area of the slots to the area of the peripheral zone is from 1: 2 to 1: 3,5, and the width of the central zone is a maximum of 3 mm for any given length; groups of slots can be arranged in repeating rows oriented in any given direction, aligned with each other or staggered;
C) the beginning and completion of combustion instantly and in one stage in each group of cracks in a thin layer of flame when a mixture of fuel with air is supplied with an excess air coefficient greater than stoichiometric; when using natural gas (methane), the flame emits violet radiation with a wavelength of less than 0.42 nm; the flames in each group in combination form the shape of the wings of a butterfly, a corolla of a tulip, a horn, a bell, etc. symmetric or asymmetric, moreover, they begin, opening from a level directly above the surface of the diffuser, less than 2 mm, and the axis or plane of symmetry runs perpendicular to the tangential plane passing through the center of each group, thereby obtaining a volume completely saturated with combustion products and enveloped outside by flames of each groups and increasing with increasing distance from the diffuser, in this volume the partial pressure of oxygen further decreases and there is a weak circulation of the product comrade combustion at the base of this volume, providing a temperature level sufficient for ignition;
D) work with a variable coefficient of excess air, the lower value of which is even less than 1.1, with natural or forced circulation of air and gases going to combustion, as well as with a specific load on the diffuser (the ratio of the heat output to the surface area of the outlet openings for flame) in the range of 0.3-0.8 kW / cm ² , when adjusting the coefficient of excess air to 0.9, when the burner operates at maximum power, and when the coefficient of excess air is 1.4, when the burner operates at minimum power or her pus ke, when the coefficient of excess air is less than and equal to 1.1, when the amount of air necessary for complete combustion or partial rarefaction created by the jet of air-fuel mixture flowing from the slots forming the outer surface of the flames when burning in a thin layer is sucked in or supplied;
D) work with a coefficient of excess air constantly exceeding 1.1, with natural or forced circulation of the combustion air and gases, the maximum value of the coefficient of excess air not exceeding 1.6 and mainly the coefficient of excess air is 1.1-1 , 3 both at maximum power, and at start-up and in intermediate modes, while the specific load on the diffuser is 0.3-0.8 kW / cm ² and the pressure of the gaseous fuel is mainly 100-450 mbar (10-45 kPa );
E) suction of combustion products in the partial rarefaction zone created by the jet of air-fuel mixture flowing out of the cracks, forming the outer surface of the flame when burning in a thin layer, and the flame cools and mixes with air in the range from 0 to 100%, as a result of which the partial pressure of oxygen decreases when burning gas, and also reduces excess air, thereby improving combustion efficiency;
G) the suction of combustion products into the partial rarefaction zone created by the jet of air-fuel mixture flowing out of the cracks, forming the outer surface of the flame when burning in a thin layer, and the flame cools and mixes with air in the range from 10 to 100%, as a result of which the partial pressure of oxygen decreases when burning gas, and also reduces excess air, thereby improving combustion efficiency.

Ниже приведены предпочтительные сочетания стадий реализации способа, описанных выше, относящихся к возможным комбинациям параметров подачи топлива:
А, Б, В, Г;
А, Б, В, Д;
А, Б, В, Г, Ж;
А, Б, В, Д, Е.The following are the preferred combinations of the process steps described above regarding possible combinations of fuel delivery parameters:
A B C D;
A, B, C, D;
A, B, C, D, F;
A, B, C, D, E.

Что касается предпочтительного варианта горелки, предназначенной для реализации данного способа, отметим, что поставленные цели достигаются с помощью диффузора, в котором цели распределены группами, причем каждая группа образует периферийную зону, охватывающую центральную зону, в которой нет щелей или в которой имеются отверстия, площадь которых не превышает 20% площади самой центральной зоны и которые занимают поверхность с размерами преимущественно от 5 до 40 мм, при этом отношение площади периферийной зоны к площади центральной зоны преимущественно составляет 3-10, а отношение площади щелей к площади периферийной зоны составляет 1:2 1:3,5 в то время, как при максимальной ширине центральной зоны, составляющей приблизительно 3 мм, соответствующая длина может принимать любое значение, группы щелей могут быть расположены, например, продольно повторяющимися поперечными рядами, а ширина единичной щели может быть равна толщине стенки диффузора или больше в зависимости от вида газа. As for the preferred burner for implementing this method, we note that the goals are achieved using a diffuser in which the goals are distributed in groups, each group forming a peripheral zone covering a central zone in which there are no gaps or in which there are holes, the area which does not exceed 20% of the area of the central zone itself and which occupy a surface with sizes mainly from 5 to 40 mm, while the ratio of the peripheral zone to the area of the central zone is it is essentially 3–10, and the ratio of the area of the slots to the area of the peripheral zone is 1: 2 1: 3.5, while with a maximum width of the central zone of approximately 3 mm, the corresponding length can be any value, the groups of slots can be are arranged, for example, in longitudinally repeating transverse rows, and the width of a single slit may be equal to the diffuser wall thickness or more, depending on the type of gas.

Горелка может быть оснащена трубкой Вентури, установленной внутри или вне корпуса диффузора вдоль вертикальной или горизонтальной его оси под углом, причем сам корпус диффузора может быть трубчатым, цилиндрическим или в виде призмы, пирамиды, прямоугольным и удлиненным. В корпусе имеются группы щелей преимущественно прямоугольного очертания или в виде отверстий, занимающих полностью его поверхность или только ее часть. The burner can be equipped with a venturi installed inside or outside the diffuser body along its vertical or horizontal axis at an angle, and the diffuser body itself can be tubular, cylindrical or in the form of a prism, pyramid, rectangular and elongated. In the housing there are groups of slots of a predominantly rectangular shape or in the form of holes that completely occupy its surface or only part of it.

При установке горелки в контурах, в которых осуществляется принудительная циркуляция продуктов сгорания и воздуха, обеспечивается преимущество за счет максимального ограничения по высоте, причем предпочтительная горелка имеет корпус, поперечное сечение нижней части которого имеет раздвоение, образующее пару боковых каналов, расположенных под плоским диффузором, закругленным по краю, с получением профиля, выпуклого наружу. Также могут быть и другие профили при наличии щелей или отверстий в соответствии с настоящим изобретением. Имеются центральные входные каналы в нижней части, распределенные продольно между двумя раздвоенными элементами и направляющие поток смеси в раздвоении с синусоидальной криволинейной осью и с постоянно увеличивающимся сечением, которые отделены от диффузора продольной перегородкой, формирующей раздвоение и определяющей поперечное сечение в виде перевернутой буквы омега, проходящей по длине горелки. When installing the burner in the circuits in which the forced circulation of combustion products and air is carried out, an advantage is provided due to the maximum height restriction, the preferred burner having a housing with a cross section of the lower part of which has a bifurcation forming a pair of side channels located under a flat diffuser along the edge, with obtaining a profile convex outward. There may also be other profiles in the presence of slots or holes in accordance with the present invention. There are central inlet channels in the lower part, distributed longitudinally between the two bifurcated elements and directing the flow of the mixture in bifurcation with a sinusoidal curvilinear axis and with a constantly increasing cross section, which are separated from the diffuser by a longitudinal partition forming a bifurcation and defining a cross section in the form of an inverted omega letter passing along the length of the burner.

В отношении системы подачи топлива отметим, что имеются трудности, связанные с регулированием выходной мощности при поддержании коэффициента избытка воздуха в пределах в соответствии с изложенным способом. В системах с естественной циркуляцией за счет дутьевого воздуха (воздуха, идущего на горение) и газа, которого достаточно для поддержания режима полного сгорания, или в системах с принудительной циркуляцией с помощью вентилятора эти трудности преодолеваются путем применения газового сопла соответствующего переменного выходного сечения. В этом сопле имеется пропорционирующий элемент с коническим передним концом, имеющим критический угол сужения в пределах 0-10^o, причем этот элемент может перемещаться в осевом направлении внутри отверстия, образованного в корпусе сопла, угол сужения которого равен или приблизительно равен углу сужения пропорционирующего элемента. Таким образом обеспечивается постепенное снижение давления газа на выходе за счет уменьшения сечения отверстия относительно снижения коэффициента избытка воздуха при изменении расхода, а значит, и выходной мощности. Задний конец пропорционирующего элемента имеет форму пластины, которая контактирует с боковой поверхностью проводимого вручную или автоматического кулачка, прижимаясь к нему под действием пружины.With regard to the fuel supply system, we note that there are difficulties associated with the regulation of the output power while maintaining the coefficient of excess air in the range in accordance with the above method. In systems with natural circulation due to blast air (combustion air) and gas, which is sufficient to maintain a complete combustion mode, or in systems with forced circulation by a fan, these difficulties are overcome by using a gas nozzle of the corresponding variable output section. This nozzle has a proportional element with a conical front end having a critical narrowing angle in the range of 0-10 ^° , and this element can move axially inside the hole formed in the nozzle body, the narrowing angle of which is equal to or approximately equal to the narrowing angle of the proportional element. This ensures a gradual decrease in the gas pressure at the outlet by reducing the cross section of the hole relative to the reduction of the coefficient of excess air when the flow rate changes, and hence the output power. The rear end of the proportional element has a plate shape that contacts the side surface of a manually held or automatic cam, pressing against it under the action of a spring.

При использовании принудительной подачи газа и воздуха применяют центробежный вентилятор с переменным числом оборотов, обеспечивающий давление в пределах 100-450 мбар (10-45 кПа) и позволяющий частичную рециркуляцию смеси. Входная часть его оснащена попеременно действующими клапанами ("включено/выключено"), установленными на воздушной и газовой линиях. When using forced gas and air supply, a centrifugal fan with a variable number of revolutions is used, providing a pressure in the range of 100-450 mbar (10-45 kPa) and allowing partial recirculation of the mixture. Its inlet is equipped with alternately acting valves ("on / off") installed on the air and gas lines.

Преимущества настоящего изобретения следующие: уменьшение уровня вредных выбросов, в частности оксидов азота и оксида углерода, до значений, соответствующих стандартам (допустимым ошибкам измерения), снижение уровня шума, обеспечение преимуществ, связанных со снижением вредных выбросов и уровня шума, во всех возможных конструкциях горелки с тонкостенными металлическими диффузорами (толщины стенок 0,2-2 мм) полного или частичного предварительного смешения. Такие горелки можно устанавливать в контурах, через которые дутьевой воздух и газ проходят либо естественной тягой, либо принудительно, также могут использоваться такие горелки в схемах с плавным регулированием мощности. Такие преимущества заключаются в повышении удельной тепловой нагрузки, обеспечении значительной устойчивости пламени при сжигании в тонком слое, даже если топливовоздушная смесь имеет коэффициент избытка воздуха намного больше стехиометрического. Также имеет место стабильный переход от воспламенения к устойчивому горению, в частности, когда горение происходит в пространстве, полностью или частично заполненном продуктами сгорания. Обеспечивается температурный уровень у корня пламени, достаточно высокий для поджигания, но не вызывающий перегрев листового металла, чтобы в противном случае не пользоваться для изготовления диффузора керамическими материалами или другими теплостойкими материалами, причем горелка оказывается достаточно дешевой. Обеспечивается функциональное, простое и экономичное регулирование выходной мощности. При необходимости можно уменьшить высоту горелки, а также уменьшить дополнительно расстояние между теплообменником и диффузором. The advantages of the present invention are as follows: reduction of the level of harmful emissions, in particular nitrogen oxides and carbon monoxide, to values meeting the standards (permissible measurement errors), reduction of the noise level, providing benefits associated with the reduction of harmful emissions and noise level in all possible burner designs with thin-walled metal diffusers (wall thickness 0.2-2 mm) of full or partial preliminary mixing. Such burners can be installed in circuits through which blast air and gas pass either by natural draft or by force, and such burners can also be used in schemes with smooth power control. Such advantages include increasing the specific heat load, ensuring significant flame stability when burning in a thin layer, even if the air-fuel mixture has a coefficient of excess air much more stoichiometric. There is also a stable transition from ignition to sustainable combustion, in particular when combustion occurs in a space completely or partially filled with combustion products. A temperature level is ensured at the root of the flame, high enough to ignite, but not cause overheating of the sheet metal, otherwise it would not be necessary to use ceramic materials or other heat-resistant materials for the manufacture of the diffuser, and the burner is quite cheap. Functional, simple and economical power control is provided. If necessary, you can reduce the height of the burner, and also reduce the distance between the heat exchanger and the diffuser.

Далее настоящее изобретение будет описано подробно на примере со ссылками на иллюстрации. На чертежах представлены группы щелей, форма и количество которых в основном соответствует их размещению на плоской поверхности, хотя в действительности эта поверхность может быть криволинейной или заостренной. The present invention will now be described in detail by way of example with reference to illustrations. The drawings show groups of slots, the shape and quantity of which mainly corresponds to their placement on a flat surface, although in reality this surface can be curved or pointed.

На фиг.1 представлен вид сверху трубчатой горелки в соответствии с настоящим изобретением, предназначенной для использования с принудительной подачей воздуха и газа. Ось горелки горизонтальная, а группы щелей распределены по всей поверхности диффузора. Figure 1 presents a top view of a tubular burner in accordance with the present invention, intended for use with forced supply of air and gas. The axis of the burner is horizontal, and the groups of slots are distributed over the entire surface of the diffuser.

На фиг. 2 представлено продольное вертикальное сечение по II-II на фиг. 1. In FIG. 2 shows a longitudinal vertical section along II-II in FIG. one.

На фиг. 3 показана горелка, изображенная на фиг. 2, слева, смотря вдоль продольной оси. In FIG. 3 shows the burner shown in FIG. 2, on the left, looking along the longitudinal axis.

На фиг. 4 представлен вид сверху трубчатой горелки, предназначенной для эжекционной подачи воздуха для сжигания газа, причем группы щелей распределены по верхней части наивысшей поверхности диффузора. In FIG. 4 is a plan view of a tubular burner for ejecting air for gas combustion, with groups of slots distributed over the upper part of the highest surface of the diffuser.

На фиг. 5 представлен вид сбоку горелки, показанной на фиг. 4. In FIG. 5 is a side view of the burner shown in FIG. 4.

На фиг. 6 показана горелка на фиг. 4, вид слева вдоль продольной оси. In FIG. 6 shows the burner of FIG. 4, left view along the longitudinal axis.

На фиг. 7 представлен вид сверху горелки с трубчатым цилиндрическим диффузором согласно изобретению, ось которого вертикальная, причем вне диффузора под прямым углом к нему расположена трубка Вентури. Вокруг верхней части боковой поверхности диффузора распределены группы щелей. In FIG. 7 is a plan view of a burner with a tubular cylindrical diffuser according to the invention, the axis of which is vertical, and a venturi is located outside the diffuser at right angles to it. Groups of slots are distributed around the upper part of the side surface of the diffuser.

На фиг. 8 представлен продольный вертикальный разрыв по VIII-VIII на фиг. 7. In FIG. 8 shows a longitudinal vertical discontinuity according to VIII-VIII in FIG. 7.

На фиг. 9 представлен вид сверху горелки с вертикальным трубчатым цилиндрическим диффузором в соответствии с данным изобретением, аналогичным показанному на фиг. 7, но с внешней трубкой Вентури, установленной под диффузором соосно ему. Группы щелей распределены по боковой поверхности диффузора. In FIG. 9 is a plan view of a burner with a vertical tubular cylindrical diffuser in accordance with this invention, similar to that shown in FIG. 7, but with an external venturi installed under the diffuser aligned with it. Groups of slots are distributed along the lateral surface of the diffuser.

На фиг. 10 показан продольный вертикальный разрез по X-X на фиг. 9. In FIG. 10 shows a longitudinal vertical section along X-X in FIG. 9.

На фиг. 11 представлен вид сбоку горелочного элемента, предназначенного для блочной установки, с группами щелей, распределенных по верхней части диффузора, создающими заостренный профиль, поверхности которого расположены под углами 90^o и более по отношению друг к другу.In FIG. 11 is a side view of a burner element for block installation, with groups of slots distributed over the upper part of the diffuser, creating a pointed profile, whose surfaces are at angles of 90 ^° or more with respect to each other.

На фиг. 12 представлен вид сверху устройства, показанного на фиг. 11. In FIG. 12 is a plan view of the apparatus of FIG. eleven.

На фиг. 13 представлено вертикальное сечение трех элементов, образующих горелку, показанную на фиг. 11. In FIG. 13 is a vertical section of the three elements forming the burner shown in FIG. eleven.

На фиг. 14-21 представлены профили поперечных сечений диффузоров горелок, показанных на фиг. 1, 2, 3, 4, 5 и 6, причем эти профили криволинейные. In FIG. 14-21 are cross-sectional profiles of the burner diffusers shown in FIG. 1, 2, 3, 4, 5 and 6, and these profiles are curved.

На фиг. 22-27 представлены профили поперечных сечений диффузоров горелок, показанных на фиг. 1, 2, 3. 4, 5 и 6 и представляющих собой замкнутые многоугольники с закруглениями по углам, например треугольник, квадрат, пяти-, шести- и восьмиугольник. На фиг. 28 представлена одна из групп щелей в диффузоре по настоящему изобретению в увеличенном масштабе. Продольные оси щелей параллельны между собой. Щели занимают периферийную зону, образуя внутри ромб, образующий центральную зону этой группы щелей. Снаружи группа щелей ограничена восьмиугольником. In FIG. 22-27 are cross-sectional profiles of the burner diffusers shown in FIG. 1, 2, 3. 4, 5, and 6, which are closed polygons with rounded corners, for example, a triangle, a square, a five, six, and an octagon. In FIG. 28 is an enlarged view of one of the groups of slots in the diffuser of the present invention. The longitudinal axis of the slots are parallel to each other. Slots occupy the peripheral zone, forming a rhombus inside, forming the central zone of this group of slots. Outside, a group of slots is bounded by an octagon.

На фиг. 29 в увеличенном масштабе представлена группа щелей в диффузоре, аналогичная фиг. 28. В данном случае в центральной зоне имеются три отверстия, расположенные на одной линии в продольном направлении и предназначенные для стабилизации пламени. In FIG. 29 shows on an enlarged scale a group of slots in a diffuser similar to FIG. 28. In this case, in the central zone there are three holes located in one line in the longitudinal direction and designed to stabilize the flame.

На фиг. 30 в увеличенном масштабе представлена группа щелей в диффузоре, показанная на фиг. 28. Однако в данном случае имеется единственное отверстие в центральной зоне, предназначенное для стабилизации пламени, а две центральные щели отсутствуют. In FIG. 30 is an enlarged view of the group of slots in the diffuser shown in FIG. 28. However, in this case, there is a single hole in the central zone designed to stabilize the flame, and two central slots are missing.

На фиг. 31 в увеличенном масштабе представлена группа щелей, аналогичная показанной на фиг. 30. Однако здесь отсутствуют отверстия в центральной зоне, предназначенные для стабилизации пламени. In FIG. 31 is an enlarged view of a group of slots similar to that shown in FIG. 30. However, there are no openings in the central zone designed to stabilize the flame.

На фиг. 32 в увеличенном масштабе представлена группа щелей в диффузоре по настоящему изобретению. Продольные оси щелей параллельны между собой, причем они занимают периферийную зону в виде кольца. Также имеется центральное отверстие для стабилизации пламени. In FIG. 32 is an enlarged view of a group of slots in the diffuser of the present invention. The longitudinal axis of the slots are parallel to each other, and they occupy the peripheral zone in the form of a ring. There is also a central hole to stabilize the flame.

На фиг. 33 в увеличенном масштабе представлена группа щелей, аналогичная показанной на фиг. 32. Однако здесь отсутствует центральное отверстие, предназначенное для стабилизации пламени. In FIG. 33 is an enlarged view of a group of slots similar to that shown in FIG. 32. However, there is no central hole designed to stabilize the flame.

На фиг. 34 в увеличенном масштабе представлена группа щелей в диффузоре по настоящему изобретению. Причем щели расположены в периферийной зоне, ограниченной двумя подобными овалами. Также имеется центральное отверстие, предназначенное для стабилизации пламени. In FIG. 34 is an enlarged view of a group of slots in the diffuser of the present invention. Moreover, the slots are located in the peripheral zone bounded by two similar ovals. There is also a central hole designed to stabilize the flame.

На фиг. 35 в увеличенном масштабе представлена группа щелей, аналогичная показанной на фиг. 34. Однако в центральной зоне имеются два отверстия, предназначенные для стабилизации пламени. In FIG. 35 is an enlarged view of a group of slots similar to that shown in FIG. 34. However, in the central zone there are two openings designed to stabilize the flame.

На фиг. 36 в увеличенном масштабе представлена группа щелей, занимающая кольцевую периферийную зону. Причем щели проходят в направлении между радиальным и тангенциальным к окружности меньшего радиуса, ограничивающей центральную зону. В промежутках между щелями выполнены треугольные отверстия. In FIG. 36 shows on an enlarged scale a group of slots occupying an annular peripheral zone. Moreover, the slots pass in the direction between the radial and tangential to the circle of a smaller radius, limiting the Central zone. Triangular openings are made in the gaps between the slits.

На фиг. 37 в увеличенном масштабе представлена группа щелей, имеющая криволинейный профиль. Эти щели занимают периферийную зону, ограниченную двумя концентричными прямоугольниками, имеющими закругленные стороны. In FIG. 37 is an enlarged view of a group of slots having a curved profile. These slots occupy the peripheral zone bounded by two concentric rectangles having rounded sides.

На фиг. 38 в увеличенном масштабе представлена группа щелей, занимающая кольцевую периферийную зону. Причем щели совпадают со сторонами концентричных пятиугольников, вписанных в кольцо. In FIG. 38 is an enlarged view of a group of slots occupying an annular peripheral zone. Moreover, the slots coincide with the sides of the concentric pentagons inscribed in the ring.

На фиг. 39 в увеличенном масштабе представлена группа щелей в виде двух радиальных наборов различной длины. Причем они расположены внутри кольцевой периферийной зоны. In FIG. 39 on an enlarged scale presents a group of slots in the form of two radial sets of different lengths. Moreover, they are located inside the annular peripheral zone.

На фиг. 40 в увеличенном масштабе представлена группа щелей, расположенных в овальных рядах возрастающей длины. In FIG. 40 on an enlarged scale represents a group of slots located in oval rows of increasing length.

На фиг. 41 в увеличенном масштабе представлена группа закругленных щелей, расположенных концентрично. In FIG. 41 is an enlarged view of a group of rounded slots arranged concentrically.

На фиг. 42 представлен вид сверху группы щелей, каждая из которых содержит по крайней мере три удлиненные прямоугольные щели. Преимущественно выполнено по шесть щелей, разделенных на две подгруппы, в которых щели проходят параллельно с постоянным расстоянием между их осями, ограничивая центральную зону, ширина которой меньше или равна, например, 3 мм, причем расстояние между группами составляет, например, 1-4 мм. При этом группы проходят вдоль оси, параллельной щелям. In FIG. 42 is a top view of a group of slots, each of which contains at least three elongated rectangular slots. Mostly, six slots are made, divided into two subgroups, in which the slots run in parallel with a constant distance between their axes, restricting the central zone whose width is less than or equal to, for example, 3 mm, and the distance between the groups is, for example, 1-4 mm . In this case, the groups pass along an axis parallel to the slots.

На фиг. 43 представлен вид сверху щелей, аналогичных показанным на фиг. 42. В данном случае щели направлены зигзагом, ограничивая центральную зону. In FIG. 43 is a plan view of slots similar to those shown in FIG. 42. In this case, the slots are zigzag, limiting the central zone.

На фиг. 44 представлен вид сверху пламени, имеющего форму раструба или воронки. In FIG. 44 is a plan view of a flame having the shape of a bell or funnel.

На фиг. 45 показано сечение по XI-XI на фиг. 44. In FIG. 45 shows a cross-section along XI-XI in FIG. 44.

На фиг. 46 показано сечение по XII-XII на фиг. 44, т.е. перпендикулярно сечению, показанному на фиг. 45. In FIG. 46 shows a cross section according to XII-XII in FIG. 44, i.e. perpendicular to the section shown in FIG. 45.

На фиг. 47 в изометрии представлена форма пламени, возникающего при сжигании смеси на группе щелей в соответствии с фиг. 44, 45 и 46. In FIG. 47 is an isometric view of the shape of a flame that occurs when a mixture is burned in a group of slots in accordance with FIG. 44, 45, and 46.

На фиг. 48 в увеличенном масштабе представлен вид сверху части самой верхней поверхности диффузора горелки по настоящему изобретению. Группы щелей расположены по одной оси с постоянным шагом параллельно оси горелки. In FIG. 48 is an enlarged plan view of a portion of the uppermost surface of the burner diffuser of the present invention. The groups of slots are located on the same axis with a constant step parallel to the axis of the burner.

На фиг. 49-52 представлены участки поверхности диффузора с группами щелей, расположенными соответственно в два, три, четыре и пять рядов параллельно оси диффузора в шахматном порядке. In FIG. 49-52, surface sections of the diffuser with groups of slots arranged respectively in two, three, four and five rows parallel to the axis of the diffuser in a checkerboard pattern are presented.

На фиг. 53 и 54 показана часть диффузора горелки по настоящему изобретению с группами щелей, расположенными по одной линии в двух направлениях, перпендикулярных друг к другу. In FIG. 53 and 54 show a portion of the burner diffuser of the present invention with groups of slots arranged in a line in two directions perpendicular to each other.

На фиг. 55 представлен вид, аналогичный показанному на фиг. 48, причем группы щелей расположены квадратами. In FIG. 55 is a view similar to that shown in FIG. 48, with groups of slots arranged in squares.

На фиг. 56, 57 и 58 представлены диффузоры в виде квадратной усеченной пирамиды, треугольной призмы и усеченного конуса соответственно. In FIG. 56, 57 and 58 presents diffusers in the form of a square truncated pyramid, a triangular prism and a truncated cone, respectively.

На фиг. 59 представлен продольный разрез сопла для регулируемой подачи топлива по данному изобретению. In FIG. 59 is a longitudinal sectional view of a controlled fuel nozzle of the present invention.

На фиг. 60 представлена схематично система по настоящему изобретению, предназначенная для принудительной подачи топливовоздушной смеси. In FIG. 60 is a schematic diagram of a system of the present invention for forcing a fuel-air mixture.

На фиг. 61 представлен продольный разрез горелки по данному изобретению. In FIG. 61 is a longitudinal section through a burner of the present invention.

На фиг. 62 представлено сечение по LVII-LVII на фиг. 61. In FIG. 62 is a sectional view along LVII-LVII in FIG. 61.

На фиг. 63 показана горелка, представленная на фиг. 61, на виде сверху. In FIG. 63 shows the burner of FIG. 61, in a plan view.

Как показано на фигурах, позицией 1 обозначена трубчатая горелка, содержащая диффузор 2, вся рабочая поверхность которого занята группами щелей 3, расположенных в определенном порядке. Позицией 3а показано пламя в виде раструба, выходящее из группы щелей. Позицией 4 обозначена трубка Вентури, расположенная соосно диффузору 2. Имеется передний фланец 5 с периферийной внутренней кромкой 6 на трубе Вентури, совпадающей с профилем внутренней стенки диффузора. As shown in the figures, 1 denotes a tubular burner containing a diffuser 2, the entire working surface of which is occupied by groups of slots 3 arranged in a specific order. Position 3a shows the flame in the form of a bell, leaving the group of slots. 4 indicates a venturi located coaxially to the diffuser 2. There is a front flange 5 with a peripheral inner edge 6 on the venturi, which coincides with the profile of the inner wall of the diffuser.

Позицией 7 обозначена одна группа отверстий (фиг. 6), проходящих аксиально через переднюю поверхность фланца 5 вне диффузора, с помощью которых горелка 1 крепится к газовому патрубку (который не показан). Position 7 denotes one group of holes (Fig. 6), passing axially through the front surface of the flange 5 outside the diffuser, through which the burner 1 is attached to the gas pipe (which is not shown).

Позицией 8 обозначена задняя крышка, вставленная в конец диффузора 2, расположенный на удалении от фланца 5. Position 8 denotes a rear cover inserted into the end of the diffuser 2, located at a distance from the flange 5.

Длина диффузора 2 L1. Она составляет от 10 до 1 мм и более в зависимости от длины камеры сгорания, в которой должна быть установлена горелка, L2 длина трубки Вентури, включая соединение с передней частью диффузора. Эта длина меньше длины L1, чтобы средняя скорость потока смеси, текущей в обратном направлении, не превышала 2 м/с. Причем на конце трубы могут быть установлены соответствующие отклоняющие перегородки (которые не показаны). L3 расстояние между входом в диффузор и наиболее удаленной группой щелей, а L4 разница между L2 и L3, составляющая 50-150% диаметра выходного сечения трубки Вентури. The length of the diffuser is 2 L1. It is from 10 to 1 mm or more depending on the length of the combustion chamber in which the burner is to be installed; L2 is the length of the venturi, including the connection to the front of the diffuser. This length is less than the length L1, so that the average flow rate of the mixture flowing in the opposite direction does not exceed 2 m / s. Moreover, the corresponding deflecting partitions (which are not shown) can be installed at the end of the pipe. L3 is the distance between the entrance to the diffuser and the most remote group of slots, and L4 is the difference between L2 and L3, which is 50-150% of the diameter of the outlet section of the venturi.

Позицией 9 на фиг. 4 обозначен диффузор с группами щелей 3, распределенных по самой верхней части боковой поверхности. Позицией 10 обозначено сопло, установленное на кронштейне 11, закрепленном на передней части фланца 5, откуда происходит истечение смеси воздуха с топливным газом. 9 in FIG. 4 shows a diffuser with groups of slots 3 distributed over the uppermost part of the side surface. Position 10 indicates the nozzle mounted on the bracket 11, mounted on the front of the flange 5, where the mixture of air and fuel gas flows.

Позицией 12 на фиг. 7, 8 обозначена горелка, содержащая расположенный вертикально трубчатый диффузор 12а, имеющий форму цилиндра, входное устройство и смесительный канал 13, который может представлять собой трубку Вентури, установленную вне диффузора 12а перпендикулярно его оси и закрепленную на боковой стенке в нижней части диффузора. Позицией 14 обозначен кронштейн сопла, прикрепленный к верхней части входного устройства до переднего конца смесительного канала 13. В этом кронштейне имеется соосное с каналом сквозное отверстие 15. Диффузор 12а закрыт крышкой 16. В нем имеются группы щелей 3, выполненные в поясах вокруг верхней части боковой стенки. 12 in FIG. 7, 8, a burner is indicated, containing a vertically arranged tubular diffuser 12a having the shape of a cylinder, an input device and a mixing channel 13, which may be a Venturi tube mounted outside the diffuser 12a perpendicular to its axis and mounted on a side wall in the lower part of the diffuser. 14 indicates a nozzle bracket attached to the upper part of the input device to the front end of the mixing channel 13. This bracket has a through hole coaxial with the channel 15. The diffuser 12a is closed by a cover 16. It has groups of slots 3 made in belts around the upper part of the side the walls.

Позицией 17а на фиг. 9, 10 обозначена горелка, содержащая трубчатый диффузор 18 цилиндрической формы с вертикальной осью. Вне его установлены вход и смесительный канал 19 соосно диффузору 18. Этот канал прикреплен к нижней торцевой крышке 20. Позицией 21 обозначена аналогичная верхняя торцевая крышка, а позицией 22 фланец, который вводится в конец трубы 19, удаленный от диффузора и который удерживает кронштейн сопла 23, имеющий обычное осевое отверстие. Позицией 24 обозначены группы щелей 3, расположенные последовательными поясами, занимая всю поверхность боковой стенки по высоте диффузора, причем оси щелей перпендикулярны оси диффузора 18. Reference numeral 17a in FIG. 9, 10, a burner is indicated containing a tubular diffuser 18 of cylindrical shape with a vertical axis. Outside it, the inlet and the mixing channel 19 are aligned with the diffuser 18. This channel is attached to the lower end cover 20. The 21 position indicates a similar upper end cover, and the position 22 indicates a flange which is inserted into the end of the pipe 19, which is remote from the diffuser and which holds the nozzle bracket 23 having a conventional axial bore. 24 denotes a group of slots 3 located in successive belts, occupying the entire surface of the side wall along the height of the diffuser, and the axis of the slots are perpendicular to the axis of the diffuser 18.

На фиг. 11 представлен горелочный элемент 24а, который совместно с другими аналогичными элементами образует горелку в виде блочной конструкции. Эта горелка содержит входной канал в виде трубки Вентури 24b, имеющий криволинейную ось, причем канал входит внутрь смесительной и распределительной камеры 24c. Эта камера растянута в вертикальном направлении и имеет форму параллелепипеда. Камера, в свою очередь, окружена диффузором 24d закругленного или заостренного профиля. Часть канала 24е соединяет задний или выходной конец трубки Вентури с камерой 24с, расположенной выше, а позицией 24f обозначены ряды выдавок, проходящие продольно над каналом 24е и предназначенные для уменьшения скорости газовоздушной смеси у заднего конца горелочного элемента 24а. In FIG. 11 shows a burner element 24a, which together with other similar elements forms a burner in the form of a block structure. This burner comprises an inlet channel in the form of a venturi 24b having a curved axis, the channel entering inside the mixing and distribution chamber 24c. This camera is stretched in the vertical direction and has the shape of a parallelepiped. The chamber, in turn, is surrounded by a round or pointed profile diffuser 24d. Part of the channel 24e connects the rear or output end of the venturi to the chamber 24c located above, and 24f indicates rows of extrusions extending longitudinally above the channel 24e and designed to reduce the velocity of the gas mixture at the rear end of the burner element 24a.

Позицией C обозначена высота распределительной камеры 24с и диффузора 18, а позицией С1 обозначена высота пламени, составляющая при сжигании природного газа 10-15 мм, причем пламя имеет слабый ореол или ореол может отсутствовать. При этом теплоотдача с элемента 24а горелки может составлять 2 кВт. Величина С2 соответствует ширине отдельного пламени, которая для диффузора 24d шириной 8 мм может составлять приблизительно 13-20 мм. С3 это расстояние между осями соседних элементов 24а, составляющее обычно 18-25 мм. Z газоподводящий патрубок, Z1 один из нескольких насадков или сопл, расположенных поперек патрубка Z по оси соответствующей трубки Вентури 24в, а Z2 кронштейн крепления элемента 24а, закрепленного, в свою очередь, на опоре Z3, расположенной между патрубком и входом в трубку Вентури. Position C indicates the height of the distribution chamber 24c and the diffuser 18, and position C1 indicates the flame height, which is 10-15 mm when burning natural gas, and the flame has a weak halo or there may be no halo. In this case, the heat transfer from the burner element 24a can be 2 kW. The value C2 corresponds to the width of an individual flame, which for a diffuser 24d with a width of 8 mm can be approximately 13-20 mm. C3 is the distance between the axes of adjacent elements 24a, usually 18-25 mm. Z is a gas supply pipe, Z1 is one of several nozzles or nozzles located across the pipe Z along the axis of the corresponding venturi 24v, and Z2 is the bracket for fastening the element 24a, which, in turn, is mounted on a support Z3 located between the pipe and the entrance to the venturi.

На фиг. 14 показан профиль поперечного сечения 25 трубчатого диффузора горелки 1, состоящего из параллельных участков 26, соединенных сверху и снизу тангенциальными дугами 27. Группы щелей могут быть распределены в самой верхней части боковой поверхности. In FIG. 14 shows a cross-sectional profile 25 of the tubular diffuser of burner 1, consisting of parallel sections 26 connected from above and below by tangential arcs 27. Groups of slots can be distributed in the uppermost part of the side surface.

На фиг. 15 представлен аналогичный профиль 28, содержащий выпуклые криволинейные участки удлиненной формы 29, соединенные аналогичным образом. In FIG. 15 shows a similar profile 28 containing convex curved sections of an elongated shape 29 connected in a similar manner.

На фиг. 16 представлен профиль сечения 30 диффузора, который содержит боковые криволинейные удлиненные участки 31, сходящиеся книзу и соединенные дугой 32. При этом верхние концы этих участков соединены прямым центральным участком 33 и двумя соответствующими дугами 34. In FIG. 16 shows a cross-sectional profile 30 of the diffuser, which contains lateral curved elongated sections 31 converging downward and connected by an arc 32. The upper ends of these sections are connected by a straight central section 33 and two corresponding arcs 34.

На фиг 17, представлен профиль 35, идентичный показанному на фиг. 16, но с вертикальной осью, повернутой на 180^o. Аналогично поворачиваются все профили, составляющие сечение.In FIG. 17, a profile 35 is shown, identical to that shown in FIG. 16, but with a vertical axis rotated 180 ^o . Similarly, all profiles that make up the section are rotated.

На фиг. 18 представлен профиль 36, аналогичный показанному на фиг. 16, но боковые участки этого профиля имеют меньший радиус кривизны. In FIG. 18 shows a profile 36 similar to that shown in FIG. 16, but the lateral sections of this profile have a smaller radius of curvature.

На фиг. 19 представлен профиль 37, имеющий форму окружности. In FIG. 19 shows a profile 37 having the shape of a circle.

На фиг. 20 представлен профиль 38 асимметричного эллиптического сечения, у которого верхняя кривая имеет меньший радиус кривизны, чем нижняя. In FIG. 20 shows a profile 38 of an asymmetric elliptical section in which the upper curve has a smaller radius of curvature than the lower.

На фиг. 21 представлен профиль 39 диффузора, представляющий собой треугольник с криволинейными сторонами и закруглениями по углам, причем вершина его направлена книзу. In FIG. 21 shows a diffuser profile 39, which is a triangle with curved sides and rounded corners, with its top pointing downward.

На фиг. 22 представлен еще один треугольный профиль 40 с прямыми сторонами и округленными вершинами, причем треугольник расположен вершиной вверх. In FIG. 22 shows another triangular profile 40 with straight sides and rounded peaks, with the triangle pointing upward.

На фиг. 23 представлен профиль 41 диффузора, имеющий в сечении квадрат со скругленными углами. In FIG. 23 shows a diffuser profile 41 having a section with a square with rounded corners.

На фиг. 24 представлен профиль 42, аналогичный показанному на фиг. 23, но имеющий форму прямоугольника. In FIG. 24 shows a profile 42 similar to that shown in FIG. 23, but having the shape of a rectangle.

На фиг. 25 представлен профиль диффузора 43, имеющий в сечении форму пятиугольника со скругленными углами. In FIG. 25 shows a profile of a diffuser 43 having a pentagon cross-section with rounded corners.

На фиг. 26 и 27 представлены профили 44 и 45, имеющие форму шестиугольника и восьмиугольника соответственно. In FIG. 26 and 27, profiles 44 and 45 are shown in the form of a hexagon and an octagon, respectively.

На фиг. 28 позицией 46 обозначена группа из четырнадцати щелей 46а. Каждая щель имеет форму удлиненного прямоугольника с закругленными концами. Оси щелей параллельны между собой, причем щели могут располагаться поперек или параллельно оси диффузора, также они могут располагаться под углом к оси диффузора преимущественно 45^o. Щели расположены в девять рядов, находясь внутри восьмиугольника. В пяти рядах расположены по две щели по обе стороны, охватывая сплошную центральную зону A с размером 5-40 мм², имеющую ромбовидную форму, одна диагональ которой проходит параллельно осям щелей. Ap обозначает площадь поверхности, расположенной между восьмиугольным и ромбовидным профилями. В натуре Ap=(3-10)Aс. P это шаг или расстояние между осями соседних щелей в одной группе. Это расстояние может быть постоянным или переменным и равным или больше, например, 1,25 мм. Причем длина каждой щели преимущественно составляет от 2 до 15 мм, а ширина 0,4-0,7 при толщине листового металла 0,4-0,65 мм.In FIG. 28, reference numeral 46 denotes a group of fourteen slots 46a. Each slot has the shape of an elongated rectangle with rounded ends. The axes of the slots are parallel to each other, and the slots can be located across or parallel to the axis of the diffuser, they can also be located at an angle to the axis of the diffuser mainly 45 ^o . The slots are arranged in nine rows, located inside the octagon. In five rows, two slots are located on both sides, covering a continuous central zone A with a size of 5-40 mm ² , which has a diamond-shaped shape, one diagonal of which runs parallel to the axes of the slots. Ap denotes the surface area located between the octagonal and rhomboid profiles. In nature, Ap = (3-10) As. P is the step or distance between the axes of adjacent slits in the same group. This distance may be constant or variable and equal to or greater, for example, 1.25 mm. Moreover, the length of each gap is preferably from 2 to 15 mm, and the width of 0.4-0.7 with a sheet metal thickness of 0.4-0.65 mm.

На фиг. 29 позицией 47 обозначена группа щелей 46а, аналогичная представленной на фиг. 28, но в сечении с дополнительными центральными отверстиями, диаметр которых D составляет приблизительно 0,6-1 мм и которые предназначены для стабилизации пламени. Преимущественно центральные отверстия расположены по одной из диагоналей ромбовидной центральной зоны. Количество этих отверстий от 1 до 5, но преимущественно 3. Расстояние H между этими отверстиями составляет преимущественно 1,4 мм. In FIG. 29, 47 denotes a group of slots 46a, similar to that shown in FIG. 28, but in cross section with additional central holes whose diameter D is approximately 0.6-1 mm and which are intended to stabilize the flame. Mostly the central holes are located on one of the diagonals of the diamond-shaped central zone. The number of these holes is from 1 to 5, but preferably 3. The distance H between these holes is mainly 1.4 mm.

На фиг. 30 представлена группа щелей 48, аналогичная показанной на фиг. 28. Но в данном случае имеется только одно центральное отверстие 48а для стабилизации пламени, а также отсутствует средняя пара щелей. In FIG. 30 shows a group of slots 48, similar to that shown in FIG. 28. But in this case there is only one central hole 48a for stabilizing the flame, and there is also no middle pair of slots.

На фиг. 31 позицией 49 обозначена группа щелей, аналогичная показанной на фиг. 30, но без центрального отверстия для стабилизации пламени. In FIG. 31, reference numeral 49 denotes a group of slots similar to that shown in FIG. 30, but without a central hole to stabilize the flame.

На фиг. 32 позицией 50 обозначена группа из четырнадцати щелей 46а, оси которых параллельны оси диффузора, проходят поперек нее или расположены под углом к ней, преимущественно этот угол составляет 45^o. Каждая щель имеет форму удлиненного прямоугольника со скругленными концами. Щели касаются одной или двух концентричных окружностей, ограничивающих кольцевую периферийную зону. R1 радиус внутренней окружности кольца, равный или меньший приблизительно 3,5 мм. R2 радиус внешней окружности, равный или больший 8 мм. При этом расстояние между осями щелей соответствует описанному и представленному на фиг. 28. Позицией 51 обозначено центральное стабилизационное отверстие, диаметр которого D1 составляет приблизительно 0,6-1 мм.In FIG. 32, reference numeral 50 denotes a group of fourteen slots 46a, the axes of which are parallel to the axis of the diffuser, extend across it or are located at an angle to it, mainly this angle is 45 ^° . Each slit has the shape of an elongated rectangle with rounded ends. The slots touch one or two concentric circles defining an annular peripheral zone. R1 is the radius of the inner circumference of the ring equal to or less than approximately 3.5 mm. R2 is the radius of the outer circle equal to or greater than 8 mm. In this case, the distance between the axes of the slits corresponds to that described and shown in FIG. 28. Reference numeral 51 denotes a central stabilization hole, the diameter of which D1 is approximately 0.6-1 mm.

На фиг. 33 позицией 52 обозначена группа щелей, аналогичная показанной на фиг. 32, но без центрального отверстия для стабилизации пламени. In FIG. 33, reference numeral 52 denotes a group of slots similar to that shown in FIG. 32, but without a central hole to stabilize the flame.

На фиг. 34 представлена группа 53 из двенадцати щелей, расположенных либо вдоль, либо поперек оси диффузора, или под углом к этой оси преимущественно 45^o. Щели ограничены овалом F, большая ось которого расположена перпендикулярно осям щелей. G и G1 центры симметричных больших окружностей овала F, из которых радиусами R3 и R4 одинакового размера описаны две дуги. При этом две другие дуги описаны с центрами N и N1, расположенными симметрично по обе стороны меньшей оси вала, причем эти радиусы равны r и r1. Радиусы R3 и R4 равны или более 5 мм, а радиусы r и r1 равны приблизительно половине радиуса R3 и R4.In FIG. 34 shows a group 53 of twelve slots located either along or across the axis of the diffuser, or at an angle to this axis predominantly 45 ^o . The slots are limited by oval F, the major axis of which is perpendicular to the axes of the slots. G and G1 are the centers of the symmetric large circles of the oval F, of which two arcs are described by radii R3 and R4 of the same size. Moreover, two other arcs are described with centers N and N1 located symmetrically on both sides of the smaller axis of the shaft, and these radii are equal to r and r1. The radii R3 and R4 are equal to or greater than 5 mm, and the radii r and r1 are approximately half the radius R3 and R4.

Позицией F1 обозначен внутренний овал, касающийся внутренних концов щелей данной группы. Наружный и внутренний овалы подобны. Размеры и расстояние между осями щелей такие же, как, например, для группы щелей 46, показанных на фиг. 28 и описанных выше. Позицией 54 обозначено центральное отверстие, предназначенное для стабилизации пламени, его диаметр составляет 0,6-1 мм. F1 denotes the inner oval touching the inner ends of the slots of this group. The outer and inner ovals are similar. The dimensions and the distance between the axes of the slots are the same as, for example, for the group of slots 46 shown in FIG. 28 and described above. 54 indicates a central hole designed to stabilize the flame; its diameter is 0.6-1 mm.

Позицией 55 обозначена группа щелей, показанная на фиг. 35 и аналогичная представленной на фиг. 34. Но в последнем случае имеются два отверстия 54 для стабилизации пламени. 55 denotes a group of slots shown in FIG. 35 and similar to that shown in FIG. 34. But in the latter case, there are two holes 54 for stabilizing the flame.

Позицией 56 обозначена одна группа косых удлиненных прямоугольных щелей, показанных на фиг. 36, а позицией 57 обозначена другая группа треугольных щелей. 56 indicates one group of oblique elongated rectangular slots shown in FIG. 36, and 57 denotes another group of triangular slots.

На фиг. 37 позицией 58 обозначена группа удлиненных закругленных щелей, а на фиг. 38 представлена группа щелей 59, направления которых совпадают с направлениями сторон пятиугольника. In FIG. 37, 58 denotes a group of elongated rounded slots, and in FIG. 38 shows a group of slots 59, the directions of which coincide with the directions of the sides of the pentagon.

На фиг. 39 представлены позициями 60 и 61 разные группы радиальных щелей, расположенные чередуясь. In FIG. 39, positions 60 and 61 are represented by different groups of radial slots arranged alternately.

На фиг. 40 представлены группы щелей 62 и 63, расположенные радиальными рядами, а на фиг. 41 позицией 64 обозначены щели, расположенные по концентрическим окружностям. In FIG. 40 shows groups of slots 62 and 63 arranged in radial rows, and in FIG. 41, 64 denotes slots arranged in concentric circles.

На фиг. 48 P1 обозначает продольный шаг или расстояние между группами щелей. Этот шаг может быть постоянным или переменным от группы к группе. Шаг P2 на фиг. 49 является поперечным между группами щелей, также он может быть переменным от группы к группе. Кроме этого, группы щелей, представленные на фиг. 48-55, могут быть заменены группами, типы которых показаны на фиг. 28-47. In FIG. 48 P1 denotes a longitudinal pitch or distance between groups of slots. This step can be constant or variable from group to group. Step P2 in FIG. 49 is transverse between groups of slots; it can also be variable from group to group. In addition, the slit groups shown in FIG. 48-55 may be replaced by groups whose types are shown in FIG. 28-47.

На фиг. 55 представлены группы щелей, расположенные по квадрату 65 со стороной М. Причем группы щелей расположены по углам квадрата и в серединах сторон. Группы щелей в углах квадрата таковы, что продольные оси щелей расположены преимущественно под углом 45^o к оси диффузора. Позицией P3 обозначен шаг между семействами групп.In FIG. 55 shows groups of slots located along a square 65 with side M. Moreover, groups of slots are located at the corners of the square and in the middle of the sides. The groups of slots in the corners of the square are such that the longitudinal axis of the slots are located mainly at an angle of 45 ^o to the axis of the diffuser. P3 denotes the step between the families of groups.

На фиг. 56 позицией 66 обозначен квадрат, образующий меньшее основание диффузора, имеющего форму усеченной пирамиды, а позицией 67 обозначены соответствующие трапециевидные стороны. In FIG. 56, 66 denotes the square forming the smaller base of the diffuser in the shape of a truncated pyramid, and 67 denotes the corresponding trapezoidal sides.

На фиг. 57 представлена верхняя поверхность в виде равностороннего треугольника 68, относящаяся к диффузору в виде трехсторонней призмы, прямоугольные стороны которой обозначены позициями 69 и 70. In FIG. 57 presents the upper surface in the form of an equilateral triangle 68, related to the diffuser in the form of a triangular prism, the rectangular sides of which are indicated by 69 and 70.

На фиг. 58 позицией 71 обозначена окружность, представляющая собой меньшее основание диффузора, имеющего форму усеченного конуса, а позицией 72 обозначена развертка конической поверхности. In FIG. 58, reference numeral 71 denotes a circle representing a smaller base of the diffuser having the shape of a truncated cone, and reference numeral 72 denotes a scan of the conical surface.

На фиг. 59 представлен сопловой узел, содержащий кулачок 73, прижатый к торцевой пластине 74 штока 75 пропорционирующего клапанного элемента 76, имеющего конический профиль. Имеется цилиндрическая спиральная пружина 77, охватывающая гильзу 78, которая надета на шток 75 с возможностью перемещения. Под действием этой пружины пластина 74 прижимается к кулачку 73 и к тарелке гильзы 79, которая прижимается к торцевой поверхности 80 соосной камеры 81, выполненной в задней части корпуса клапана 82, отверстие которого в виде усеченного конуса 83 соосно штоку ν обозначает угол между образующими отверстиями 83 в виде усеченного конуса, который может составлять 10^o и более, а n обозначает угол между образующими конического конца штока 75, который приблизительно равен углу n
Имеется ряд радиальных щелей 84 в переднем конце гильзы 78. В корпусе пластины 74 выполнено несколько выемок 85. Щели и выемки обеспечивают проход среды в выходное отверстие.In FIG. 59 is a nozzle assembly comprising a cam 73 pressed against an end plate 74 of a rod 75 of a proportional valve element 76 having a conical profile. There is a coil spring 77 covering the sleeve 78, which is mounted on the rod 75 with the possibility of movement. Under the action of this spring, the plate 74 is pressed against the cam 73 and on the liner plate 79, which is pressed against the end surface 80 of the coaxial chamber 81, made in the rear part of the valve body 82, the opening of which in the form of a truncated cone 83 coaxial to the rod ν denotes the angle between the forming holes 83 in the form of a truncated cone, which can be 10 ^o or more, and n denotes the angle between the generators of the conical end of the rod 75, which is approximately equal to the angle n
There are a number of radial slots 84 at the front end of the sleeve 78. Several recesses 85 are made in the plate body 74. The slots and recesses allow the medium to pass into the outlet.

На фиг. 60 позицией 86 обозначен компрессор, выход из которого разветвляется на рециркуляционный патрубок 88, расход через который регулируется клапанным элементом 89, прижатым пружиной 90 в закрытое положение, и патрубок 87. Воздух направляется по трубопроводу 91, снабженному запорным клапаном 92 и соединенному с входным патрубком 93. В этот патрубок поступает газ по линии 95 через соответствующий запорный клапан 94. Горючая смесь поступает в корпус горелки 96. In FIG. 60, 86 denotes a compressor, the outlet of which branches into a recirculation pipe 88, the flow rate of which is regulated by the valve element 89 pressed by the spring 90 to the closed position, and the pipe 87. The air is led through a pipe 91, equipped with a shut-off valve 92 and connected to the inlet pipe 93 . Gas is supplied to this pipe through line 95 through the corresponding shut-off valve 94. The combustible mixture enters the burner body 96.

На фиг. 61 показан диффузор 97 горелки, имеющий в сечении (фиг. 62) пару выступающих частей 98 и распределенные по длине горелки входные проходы 99. Имеется продольная перегородка 100, в сечении имеющая форму перевернутой буквы "ω" и предназначенная для образования каналов для прохода горючей смеси, имеющих симметричные оси синусоидальной формы. In FIG. 61, a burner diffuser 97 is shown having in cross section (Fig. 62) a pair of protruding parts 98 and inlet passages 99 distributed along the length of the burner. There is a longitudinal baffle 100, in cross section having the shape of an inverted letter “ω” and intended to form channels for passage of the combustible mixture having symmetrical axis of sinusoidal shape.

На каждом конце диффузора 97 установлены торцевые крышки 101. End caps 101 are mounted at each end of the diffuser 97.

На фиг. 63 показан вид сверху фиг. 61. In FIG. 63 is a plan view of FIG. 61.

В отношении заявляемого способа отметим, что он может быть реализован с двумя значениями состава предварительно подготовленной смеси, а именно с коэффициентом избытка воздуха, равным или меньшим 1,1 или постоянно превышающим 1,1. Понятно, что реализация одного или другого режима определяется вариантом установки горелки в топочном пространстве, уровнем температуры в нем, давлением газа, величиной аэродинамического сопротивления дымоотводящего тракта. Таким образом, выбор значения коэффициента избытка воздуха определяется не только типом горелочного устройства, а зависит также от конструктивных особенностей горелки и системы сжигания. In relation to the proposed method, we note that it can be implemented with two values of the composition of the previously prepared mixture, namely, with an excess air coefficient equal to or less than 1.1 or constantly exceeding 1.1. It is clear that the implementation of one or the other mode is determined by the option of installing the burner in the furnace space, the temperature level in it, the gas pressure, the aerodynamic resistance of the smoke exhaust duct. Thus, the choice of the coefficient of excess air is determined not only by the type of burner device, but also depends on the design features of the burner and the combustion system.

Ниже представлены примеры технических характеристик горелок, в которых реализуется данный способ, при работе на двух упомянутых значениях коэффициента избытка воздуха. Below are examples of the technical characteristics of the burners in which this method is implemented, when operating on the two mentioned values of the coefficient of excess air.

Пример 1. Трубчатая горелка, предназначенная для бытовых нужд, инжекционного типа (с естественной циркуляцией воздуха, идущего на горение, и газа), работающая при любом заданном коэффициенте избытка воздуха. Example 1. A tubular burner designed for domestic use, injection type (with natural circulation of air going to the combustion, and gas), operating at any given coefficient of excess air.

Отношение высоты к ширине сечения корпуса горелки более 1,5. При этом средняя скорость смеси не более 2 м/с через кольцевое сечение между трубкой Вентури и диффузором. The ratio of the height to the width of the cross section of the burner body is more than 1.5. The average speed of the mixture is not more than 2 m / s through the annular section between the venturi and the diffuser.

Скорость смеси в горле трубки Вентури средняя, равна или менее 4 м/с. The speed of the mixture in the throat of the venturi is average, equal to or less than 4 m / s.

Длина трубки Вентури превышает длину перфорированной поверхности диффузора на величину 50-150% от выходного сечения трубки. Расстояние между выходным сечением трубки Вентури и торцевой стенкой диффузора таково, что скорость смеси при ее повороте в среднем более 2 м/с. The length of the venturi exceeds the length of the perforated surface of the diffuser by 50-150% of the output section of the tube. The distance between the outlet cross section of the venturi and the end wall of the diffuser is such that the speed of the mixture during its rotation is on average more than 2 m / s.

Группы щелей распределены, по крайней мере, по самой верхней поверхности диффузора, имеющего горизонтальную ось. Их площадь такова, что удельная тепловая нагрузка диффузора менее 0,7 кВт/см². Единичные щели расположены вокруг центральной зоны поперечно или тангенциально. Они перемещаются меньшими дополнительными отверстиями круглого, прямоугольного, треугольного, трапециевидного сечения или другой формы. Центральная зона имеет несколько отверстий согласно настоящему изобретению.Groups of slots are distributed at least along the uppermost surface of the diffuser having a horizontal axis. Their area is such that the specific heat load of the diffuser is less than 0.7 kW / cm ² . Single gaps are located transversely or tangentially around the central zone. They are moved by smaller additional holes of a round, rectangular, triangular, trapezoidal section or other shape. The central zone has several holes according to the present invention.

Группы щелей распределены рядами (поперек оси диффузора) таким образом, что расстояние между ними составляет, по меньшей мере, 65% от максимального поперечного размера группы, а осевое расстояние между группами щелей составляет, по меньшей мере, nd/2, где d осевой размер одной группы, а n - число групп в одном ряду или в двух последовательных рядах, если группы щелей расположены в шахматном порядке. The groups of slots are distributed in rows (across the axis of the diffuser) so that the distance between them is at least 65% of the maximum transverse size of the group, and the axial distance between the groups of slots is at least nd / 2, where d is the axial size one group, and n is the number of groups in the same row or in two consecutive rows, if the groups of slots are staggered.

Сопла для подачи топлива имеют регулируемое выходное сечение в соответствии с настоящим изобретением. Fuel nozzles have an adjustable outlet cross section in accordance with the present invention.

Пример 2. Трубчатая горелка в дутьевом варианте, т.е. с принудительной подачей воздуха, идущего на горение, и газа, работающая с коэффициентом избытка воздуха более 1,1. Example 2. A tubular burner in the blast version, i.e. with forced supply of combustion air and gas operating with an excess air coefficient of more than 1.1.

Сечение корпуса горелки с диффузором трубчатой, круглой, многоугольной формы и т.п. The cross section of the burner body with a diffuser is tubular, round, polygonal, etc.

Смесительное устройство имеет конструкцию, отличающуюся от трубки Вентури. The mixing device has a design different from the venturi.

Группы щелей распределены по всей поверхности диффузора. Groups of slots are distributed over the entire surface of the diffuser.

Группы щелей расположены рядами, в которых группы находятся на расстоянии друг от друга, по меньшей мере, 65% от максимального размера группы, измеренного в направлении, в котором группы отделены друг от друга. The groups of slots are arranged in rows in which the groups are at a distance from each other of at least 65% of the maximum group size, measured in the direction in which the groups are separated from each other.

Давление на выходе из сопла 150-450 мбар на максимальном режиме в соответствии с противодавлением, необходимым для циркуляции продуктов сгорания (было поручено, что коэффициент избытка воздуха остается постоянным при уменьшении давления). Величина давления поддерживается постоянной за счет использования центробежного вентилятора с переменной скоростью вращения. Выход из вентилятора разветвляется на рециркуляционный канал, снабженный отсечным клапаном, позволяющим регулировать подачу газа и воздуха, осуществляя плавный переход от режима разжига к устойчивому горению, осуществляя при этом предварительную продувку горелки воздухом. The pressure at the exit of the nozzle is 150-450 mbar at maximum mode in accordance with the backpressure necessary for the circulation of combustion products (it was instructed that the coefficient of excess air remains constant with decreasing pressure). The pressure is kept constant by using a centrifugal fan with a variable speed. The fan outlet branches out into a recirculation channel equipped with a shut-off valve that allows you to adjust the gas and air supply, making a smooth transition from the ignition mode to stable combustion, while pre-purging the burner with air.

Пример 3. Горелка, изготовленная из совмещаемых половин и предназначенная для установки преимущественно блоками с естественной или принудительной циркуляцией продуктов сгорания, работающая при любом заданном коэффициенте избытка воздуха. Example 3. A burner made of compatible halves and intended for installation mainly by blocks with natural or forced circulation of combustion products, operating at any given coefficient of excess air.

Высокий смесительный и распределительный элемент удлиненного прямоугольного сечения помещен между выходным сечением трубки Вентури с криволинейной осью и диффузором. A high mixing and distribution element of an elongated rectangular section is placed between the outlet section of the venturi with a curved axis and a diffuser.

Группы щелей в соответствии с изобретением расположены в ряд вдоль верхней поверхности диффузора. Расстояние между группами меньше половины продольного размера группы. Groups of slots in accordance with the invention are arranged in a row along the upper surface of the diffuser. The distance between the groups is less than half the longitudinal size of the group.

Пример 4. Горелка с трубчатым диффузором, установленным горизонтально, внутри которого соосно размещается трубка Вентури. Example 4. A burner with a tubular diffuser mounted horizontally, inside which a venturi is coaxially placed.

Длина диффузора 394,6 мм
Длина трубки Вентури 359 мм
Диаметр горла трубки Вентури 26 мм
Диаметр выходного сечения трубки Вентури 35 мм
Расстояние между входом в диффузор и наиболее удаленной группой щелей - 324 мм
Форма диффузора.Diffuser length 394.6 mm
Venturi tube length 359 mm
Throat diameter Venturi 26 mm
Venturi Tube Outlet Diameter 35 mm
The distance between the entrance to the diffuser and the most remote group of slots is 324 mm
The shape of the diffuser.

Поперечное сечение имеет профиль в виде пары противоположных направленных вверх и сходящихся дуг, соединенных в верхней части дугой, а в нижней части соединенных также дугами с криволинейным основанием (см. фиг. 17). The cross section has a profile in the form of a pair of opposite upward and converging arcs connected in the upper part by an arc, and in the lower part also connected by arcs with a curved base (see Fig. 17).

Высота диффузора 61,3 мм
Ширина диффузора 51,5 мм
Радиус кривизны каждой из двух противоположных сторон 76 мм
Радиус кривизны основания 45,5 мм
Радиус кривизны верхней соединительной дуги 23 мм
Радиус дуг, соединяющих боковые стороны с основанием, 13 мм
Центры дуг основания и верхней части совпадают с вертикальной осью симметрии диффузора.Diffuser height 61.3 mm
Diffuser width 51.5 mm
The radius of curvature of each of the two opposite sides is 76 mm
Base curvature radius 45.5 mm
The radius of curvature of the upper connecting arc 23 mm
The radius of the arcs connecting the sides to the base, 13 mm
The centers of the arcs of the base and the upper part coincide with the vertical axis of symmetry of the diffuser.

Центры двух противоположных боковых сторон совпадают с горизонтальной осью, располагаясь по обе стороны от вертикальной оси симметрии. The centers of two opposite lateral sides coincide with the horizontal axis, located on both sides of the vertical axis of symmetry.

Расположение щелей в каждой группе. The location of the slots in each group.

Ширина одиночной щели 0,5 мм
Расстояние между центрами щелей 1,25 мм
Количество щелей 14
Щели расположены с осями, параллельными друг другу, в периферийной зоне, ограниченной внутри ромбом с большой и малой диагоналями соответственно 6,1 и 5,5 мм. Снаружи группа имеет форму восьмиугольника с апофемой около 5,75 мм.Single slot width 0.5 mm
The distance between the centers of the slits 1.25 mm
Number of slots 14
The slots are located with axes parallel to each other, in the peripheral zone bounded inside by a rhombus with large and small diagonals of 6.1 and 5.5 mm, respectively. Outside, the group has the shape of an octagon with an apothem of about 5.75 mm.

Распределение групп щелей. Distribution of gap groups.

Группы распределены по верхней поверхности диффузора в четыре продольных ряда в шахматном порядке на расстоянии 13 мм, составляющем половину расстояния между группами в одном ряду. Поперечное расстояние (шаг P2 на фиг. 51) составляет 13 мм, расстояние между группами в одном ряду (P1) 26 мм. The groups are distributed on the upper surface of the diffuser in four longitudinal rows in a checkerboard pattern at a distance of 13 mm, which is half the distance between the groups in the same row. The transverse distance (step P2 in FIG. 51) is 13 mm, the distance between groups in the same row (P1) is 26 mm.

Пример 5. Горелка с трубчатым диффузором, расположенным горизонтально, и с помещенной соосно внутри трубкой Вентури. Example 5. A burner with a tubular diffuser located horizontally and with a venturi placed coaxially inside.

Длина диффузора 325,6 мм
Длина трубки Вентури 290 мм
Диаметр горла трубки Вентури 26 мм
Диаметр выходного сечения трубки Вентури 35 мм
Расстояние между входом в диффузор и наиболее удаленной группой щелей - 290,6 мм
Форма диффузора.Diffuser length 325.6 mm
Venturi tube length 290 mm
Throat diameter Venturi 26 mm
Venturi Tube Outlet Diameter 35 mm
The distance between the entrance to the diffuser and the most remote group of slots is 290.6 mm
The shape of the diffuser.

Поперечное сечение профиля имеет форму пары противоположных сходящихся книзу дуг, соединенных между собой внизу дугой и соединенных между собой также дугами через верхнее также криволинейное удлинение (фиг. 16). Размеры сечения соответствуют приведенным в примере 4, если сечение повернуть относительно оси симметрии на 180^o.The cross section of the profile is in the form of a pair of opposing downward converging arcs, interconnected at the bottom by an arc and also interconnected by arcs through the upper also curvilinear extension (Fig. 16). The dimensions of the section correspond to those shown in example 4, if the section is rotated 180 ^° relative to the axis of symmetry.

Расположение щелей аналогично приведенному в примере 4. The location of the slots is similar to that shown in example 4.

Распределение групп щелей. Distribution of gap groups.

Группы распределены по верхней поверхности диффузора в четыре продольных ряда в шахматном порядке на расстоянии друг от друга 14,8 мм, т.е. расстояние равно половине расстояния между группами щелей в одном ряду. Поперечный шаг (P2) 13 мм, а продольный шаг (P1) 29,5 мм. The groups are distributed on the upper surface of the diffuser in four longitudinal rows staggered at a distance from each other of 14.8 mm, i.e. the distance is equal to half the distance between groups of slots in the same row. The transverse pitch (P2) is 13 mm and the longitudinal pitch (P1) is 29.5 mm.

Пример 6. Горелка с трубчатым диффузором, расположенным горизонтально, внутри которого соосно установлена трубка Вентури. Example 6. A burner with a tubular diffuser located horizontally, inside which a venturi is coaxially mounted.

Длина диффузора 336,5 мм
Длина трубки Вентури 302 мм
Диаметр горла трубки Вентури 30 мм
Диаметр выходного сечения трубки Вентури 42 мм
Расстояние между входом в диффузор и наиболее удаленной группой щелей - 294,5 мм
Форма диффузора.Diffuser length 336.5 mm
Venturi tube length 302 mm
Throat diameter Venturi 30 mm
The diameter of the outlet section of the venturi 42 mm
The distance between the entrance to the diffuser and the most remote group of slots is 294.5 mm
The shape of the diffuser.

Поперечное сечение диффузора представляет собой пару противоположных сходящихся книзу кривых, соединенных внизу дугой, а вверху соединенных двумя дугами через вытянутое закругление (фиг. 16). The cross section of the diffuser is a pair of opposite curves converging downward, connected at the bottom by an arc, and at the top connected by two arcs through an elongated rounding (Fig. 16).

Высота диффузора 82,9 мм
Ширина диффузора 54,5 мм
Радиус кривизны каждой из двух боковых сторон 156 мм
Радиус нижней соединяющей дуги 23,7 мм
Радиус кривизны верхней вытянутой части 44,2 мм
Радиус дуг, соединяющих боковые стороны с верхней частью, 13 мм
Центры верхней вытянутой верхней части и соединительной нижней дуги совпадают с вертикальной осью симметрии диффузора.Diffuser height 82.9 mm
54.5 mm diffuser width
The radius of curvature of each of the two sides is 156 mm
Radius of lower connecting arc 23.7 mm
The radius of curvature of the upper elongated portion of 44.2 mm
The radius of the arcs connecting the sides to the top, 13 mm
The centers of the upper elongated upper part and the connecting lower arc coincide with the vertical axis of symmetry of the diffuser.

Центры противоположных кривых, представляющих собой боковые стороны, расположены на расстоянии 13,5 мм от горизонтальной оси по обе стороны вертикальной оси симметрии. The centers of the opposite curves, representing the lateral sides, are located at a distance of 13.5 mm from the horizontal axis on both sides of the vertical axis of symmetry.

Расположение щелей соответствует показанному в примере 4. The location of the slots corresponds to that shown in example 4.

Распределение групп щелей. Distribution of gap groups.

Группы щелей распределены по верхней поверхности диффузора в четыре продольных ряда с группами, расположенными в шахматном порядке. Расстояние между рядами 13 мм, что является половиной расстояния между группами щелей в одном ряду. Поперечный шаг (P2) составляет 14 мм между первым и вторым рядами, а также между третьим и четвертыми рядами. Поперечный шаг составляет 13 мм между вторым и третьим рядами. Продольный шаг (P1) составляет 26 мм. Groups of slots are distributed along the upper surface of the diffuser in four longitudinal rows with staggered groups. The distance between the rows is 13 mm, which is half the distance between the groups of slots in the same row. The transverse pitch (P2) is 14 mm between the first and second rows, as well as between the third and fourth rows. The transverse pitch is 13 mm between the second and third rows. The longitudinal pitch (P1) is 26 mm.

Пример 7. Горелка в блочном исполнении из набора отдельных тонкостенных диффузорных элементов, представляющих собой удлиненную прямоугольную секцию, тепловая мощность которой составляет приблизительно 2 кВт. Горелка инжекционного типа. Example 7. The burner in block execution from a set of separate thin-walled diffuser elements, representing an elongated rectangular section, the thermal power of which is approximately 2 kW. Injection type burner.

Длина щели приблизительно 2-3 мм
Ширина щели приблизительно 0,5-0,7 мм
Шаг расположения щелей равен или более 1,3 мм
Диаметр центральных отверстий для стабилизации пламени приблизительно 0,6-1 мм
Расстояние между центрами стабилизирующих отверстий приблизительно 1,3-1,7 мм
Поперечный шаг тонкостенных элементов приблизительно от 18 до 25 мм
Шаг расположения групп щелей приблизительно 13-17 мм
Большой радиус профиля наружного овала приблизительно от 5 до 15 мм
Меньший радиус профиля наружного овала приблизительно от 2,5 до 7,5 мм
Расстояние между верхней поверхностью диффузора и нижней поверхностью теплообменника приблизительно от 80 до 160 мм
Высота распределительной камеры от нескольких мм до 50 мм
Пример 8. Горелка состоит из набора отдельных тонкостенных диффузорных элементов удлиненного прямоугольного сечения. Горелка инжекционного типа.Slit length approx. 2-3 mm
Slit width approx. 0.5-0.7 mm
The pitch of the slots is equal to or more than 1.3 mm
Diameter of central holes for flame stabilization approx. 0.6-1 mm
The distance between the centers of the stabilizing holes is approximately 1.3-1.7 mm
Transverse pitch of thin-walled elements from approximately 18 to 25 mm
Slot group spacing of approximately 13-17 mm
Large radius profile of the outer oval from about 5 to 15 mm
Smaller outer oval profile radius from approximately 2.5 to 7.5 mm
The distance between the upper surface of the diffuser and the lower surface of the heat exchanger is approximately 80 to 160 mm
Distribution chamber height from a few mm to 50 mm
Example 8. The burner consists of a set of individual thin-walled diffuser elements of elongated rectangular cross-section. Injection type burner.

Тип диффузора: диффузор выполнен из листового металла. Форма выпуклая по краям. Type of diffuser: the diffuser is made of sheet metal. The shape is convex around the edges.

Ширина диффузора 8 мм
Высота распределительной камеры 50 мм
Количество щелей в группе с каждой из двух сторон 5
Количество крайних щелей в группе 2
Длина одной щели 2,5 мм
Ширина одной щели 0,65 мм
Ширина каждой группы 7,75 мм
Длина каждой группы (расстояние между осями крайних щелей) 7,8 мм
Шаг между щелями 1,3 мм
Шаг между группами 12,25 мм
Пример 9. Блочная горелка, составленная из отдельных алюминиевых диффузорных элементов удлиненного прямоугольного сечения. Горелка инжекционного типа.Diffuser Width 8 mm
Distribution chamber height 50 mm
The number of slots in the group on each of the two sides 5
The number of extreme slits in group 2
One slot length 2.5 mm
Width of a single slit 0.65 mm
Width of each group 7.75 mm
The length of each group (the distance between the axes of the extreme slots) is 7.8 mm
Spacing between slots 1.3 mm
Pitch between groups 12.25 mm
Example 9. Block burner composed of individual aluminum diffuser elements of elongated rectangular cross-section. Injection type burner.

Ширина диффузора 8 мм
Высота распределительной камеры 50 мм
Количество щелей в группе на каждой из двух сторон 5
Количество крайних щелей в группе 2
Длина каждой щели 2,5 мм
Ширина одной щели 0,65 мм
Ширина каждой группы 7,75 мм
Длина каждой группы (расстояние между осями крайних щелей) 7,8 мм
Шаг между щелями 1,3 мм
Шаг между группами 12,25 мм
Диаметр центрального отверстия 0,8 мм
Пример 10. Блочная горелка, составленная из отдельных алюминиевых диффузорных элементов удлиненного прямоугольного сечения. Горелка инжекционного типа.Diffuser Width 8 mm
Distribution chamber height 50 mm
The number of slots in the group on each of the two sides 5
The number of extreme slits in group 2
Each slot length 2.5 mm
Width of a single slit 0.65 mm
Width of each group 7.75 mm
The length of each group (the distance between the axes of the extreme slots) is 7.8 mm
Spacing between slots 1.3 mm
Pitch between groups 12.25 mm
Diameter of central hole 0.8 mm
Example 10. Block burner composed of individual aluminum diffuser elements of elongated rectangular cross-section. Injection type burner.

Ширина диффузора 8 мм
Высота распределительной камеры 50 мм
Количество щелей в группе на каждой из двух сторон 5
Количество крайних щелей в группе 2
Длина одной щели 2,5 мм
Ширина одной щели 0,65 мм
Ширина каждой группы 7,75 мм
Длина каждой группы (расстояние между осями крайних щелей) 7,8 мм
Шаг между щелями 1,3 мм
Шаг между группами 12,25 мм
Диаметры двух центральных отверстий 0,8 мм
Расстояние между осями центральных отверстий 1,4 мм
При реализации настоящего изобретения могут быть использованы различные материалы, изменены размеры и конструкция элементов в рамках настоящего изобретения в соответствии с его формулой. Например, расположение отверстий и щелей, как это было проиллюстрировано и описано, применимо не только к обычным трубчатым и/или тонкостенным или плоским диффузорам и их вариантам, но также и к диффузорам другой формы.Diffuser Width 8 mm
Distribution chamber height 50 mm
The number of slots in the group on each of the two sides 5
The number of extreme slits in group 2
One slot length 2.5 mm
Width of a single slit 0.65 mm
Width of each group 7.75 mm
The length of each group (the distance between the axes of the extreme slots) is 7.8 mm
Spacing between slots 1.3 mm
Pitch between groups 12.25 mm
Diameters of two central holes 0.8 mm
The distance between the axes of the Central holes 1.4 mm
When implementing the present invention, various materials can be used, the sizes and design of elements within the framework of the present invention in accordance with its formula are changed. For example, the location of the holes and slots, as has been illustrated and described, is applicable not only to conventional tubular and / or thin-walled or flat diffusers and their variants, but also to diffusers of a different shape.

Claims

1. A method of burning gases in a burner having a diffuser equipped with a plurality of slots arranged in groups by supplying jets of a mixture of gaseous fuel and air through the slots of the diffuser and forming groups of thin layered flame flames in the combustion zone, characterized in that the mixture is fed into the slots with the coefficient of excess air is more than 0.9, and the specific heat load on the diffuser at the maximum rated performance is supported by 0.3 - 0.8 kW / cm ² .

2. The method according to claim 1, characterized in that in each group the torches are organized with the formation of a peripheral zone restricting the central zone, the ratio of the peripheral zone to the central square being 3 10, and the ratio of the total cross-sectional area of the outgoing jets to the peripheral zone less than 1 3,5.

3. The method according to claim 1, characterized in that the coefficient of excess air in the mixture is supported no more than 1.4.

4. The method according to claim 1, characterized in that the coefficient of excess air in the mixture is maintained at least 1.1 and not more than 1.6, and preferably in the range of 1.2 to 1.3.

5. The method according to claim 1, characterized in that the gaseous fuel is supplied under a pressure of 100 to 450 mbar (10 45 kPa).

6. A burner containing a diffuser with groups of slots distributed in the longitudinal direction by repeating transverse rows, and the slots in each group are located with the formation of a peripheral zone bounding the central zone, in which either there are no slots or perforation is performed, occupying 20% of the area, preferably 5 to 40 mm ^2, characterized in that the ratio of the peripheral zone area to the area of the central zone amounts to 3 10 slots are preferably rectangular in shape, or formed in a group of holes respectively Enikeev surface or part of the width of one slot is equal or slightly greater than the thickness of the wall of the diffuser, depending on the type of fuel combusted, and the ratio of slits area to the area of the peripheral zone is 1/2 of 1 / 3.5.

7. The burner according to claim 6, characterized in that the diffuser is equipped with a mixer located inside or outside the latter, having an axis of rectilinear or curvilinear shape, located vertically, horizontally or obliquely, and the diffuser is made of tubular, cylindrical, prismatic, tapering, pyramidal or rectangular and elongated.

8. The burner according to claims 6 and 7, characterized in that the mixer is made in the form of a venturi.

9. The burner according to claims 6 to 8, characterized in that the central zone with a width of approximately 3 mm has an axis of a rectilinear, curved, zigzag shape or in the form of a combination of these shapes and is placed along the entire length of the diffuser.

10. The burner according to claims 6 to 9, characterized in that the diffuser is made elongated in the longitudinal direction and slightly convex upper overlap, and in the cross section bifurcated in the form of two convex downward convexes, between which longitudinally distributed inlet channels of the mixture of fuel and air are located, moreover, at the exit from the latter along the entire length of the cavity of the diffuser, a reflective partition is installed in the form of an inverted omega in cross section, forming channels with increasing standing with the walls of the lobes of the diffuser but a cross-section having a sinusoidal axis.

11. The burner according to claim 6, characterized in that the peripheral zone with a group of slots is located between concentric circles or ellipses, and the radius of the inscribed central zone is equal to or less than 3.5 mm

12. The burner according to claim 6, characterized in that the peripheral zone with a group of slots is made circular, and the slots are elongated and have the shape of a rectangle or triangle, and they are located in the ring, and the axis of the slots are mutually parallel, directed radially or transversely in one or more different rows.

13. The burner according to claim 6, characterized in that the peripheral zone with a group of slots is made circular, and the elongated rectangular or triangular slots are arranged in one or more rows coinciding in direction with the sides of regular polygons, such as pentagons, concentrically placed inside each other friend, and groups in the form of pentagons are located on one line or in a checkerboard pattern.

14. The burner according to claim 6, characterized in that the peripheral zone with a group of slots is circular, and the slots located therein are in the form of elongated rectangles, triangles or rounded slots located in one row or more, and these rows can be the same or different coinciding with concentric elongated closed curves.

15. The burner according to claim 6, characterized in that it further comprises a gas nozzle body with a conical outlet section provided with a valve having a rod in the form of a conical proportional element with a taper angle of not more than 10 ^o equal to or close to the cone angle of the nozzle exit section and installed in the latter with the possibility of directional axial movement using the rod, the rear end of which is made in the form of a plate interacting by means of a clamping spring with the side surface of the control cam, working of a manual or automatic control.

16. The burner according to Claim 15, characterized in that the axial chamber is made in the gas nozzle body with a flat end wall at the boundary of the nozzle exit section, and the rod of the proportional element is provided with a sleeve with a flat end head that is pressed against it by means of a compression spring covering the sleeve the end wall of the chamber, and in the end head of the sleeve and in the rod plate there are radial slots or recesses for the passage of gas.

17. The burner according to claim 6, characterized in that for supplying blast air and gas it is equipped with a centrifugal fan with a variable rotational speed, providing an inlet pressure of 100 450 mbar (10 45 kPa), having a bypass at the outlet to provide partial recirculation of the incoming stream and equipped with inlet shut-off valves installed on the gas and air supply lines.

18. The burner according to claims 6 to 9, characterized in that the ratio of the height to the width of the diffuser is more than 1.5 to ensure the average mixture speed in the annular space between its wall and the venturi, made with a passage section of its neck, which ensures the average mixture speed in the latter equal to or less than 4 m / s and a length exceeding the perforated part of the surface of the diffuser by at least 50 to 150% of the size of the outlet cross section of the venturi placed at a distance from the corresponding end wall of the diffuser, providing speed the mixture on the bend is on average more than 2 m / s, and with a horizontal arrangement of the diffuser, the groups of slots are located on the upper surface of the latter with a heat load of less than 0.7 kW / cm ² , and the slots of the peripheral zones are transversely or tangentially relative to their zone and alternating with additional holes of a smaller size, made round, rectangular, triangular, trapezoidal or irregular in shape, and the distance between the transverse rows of the gap groups is at least 65% of the maximum the transverse size of the group, and the axial distance between the axes of two adjacent rows is at least nd / 2, where d is the axial size of one group and n is the number of groups in one row or in two adjacent rows of staggered groups.

19. The burner according to claim 6 or 17, characterized in that the group of slots is distributed over the entire surface of the diffuser at a distance from each other, which is 65% of the maximum size of one group and measured in the direction of the rows.

20. The burner according to claims 10 to 13, characterized in that it further comprises a mixing and distribution chamber respectively connected in series, each with an elongated rectangular cross-section formed by aligned halves and located between the outlet section of the venturi having a straight axis and a diffuser , groups of slots in which are located in one line on its upper surface at a distance from each other less than half the longitudinal size of the group.

21. The burner according to claim 6, characterized in that with the coaxial arrangement of the venturi inside the diffuser has the following dimensions, mm:
Diffuser length L _I 394.6
Venturi Tube Length 359
Throat Diameter Venturi 26
Venturi Tube Outlet Diameter 35
The distance between the entrance to the diffuser and the most remote group of slots 324
and the cross-sectional profile of the diffuser is made in the form of a pair of curves that are oppositely directed by bulges and converging downward, interconnected above and below by arcs, the last of which forms a curved base, and the specified cross-section of the diffuser has the following main dimensions, mm:
Diffuser Height 61.3
Diffuser Width 51.5
The radius of curvature of each of two oppositely directed convexity curves 76
Base curvature radius 45.5
The radius of the upper connecting arc 23
The radius of the arcs connecting the sides to the base 13
the centers of the base and the upper arc coincide with the vertical axis of symmetry of the diffuser, and the centers of the opposite sides coincide with the horizontal axis, located on both sides of the vertical axis of symmetry, the location of the slots in each group and the magnitude of the latter are as follows:
Width of a single slit 0.5
The distance between the centers of the cracks 1.25
Number of slots 14,
the axes of the slots are parallel to each other and are located in the peripheral zone bounding the central zone in the form of a rhombus with large and small diagonals of 6.1 mm and 5.5 mm, respectively, the outer border of the peripheral zone being a regular polygon with an apofeme of approximately 5.75 mm, while the groups of slots are distributed along the upper surface of the diffuser in four longitudinal rows staggered at a distance of 13 mm from each other or at a distance of about half the distance between the groups in one row with transverse and longitudinal steps of 13 and 26 mm, respectively.

22. The burner according to claim 6, characterized in that when coaxially located inside the diffuser of the venturi, the latter and the diffuser are made with the following main dimensions, mm:
Diffuser length 325.6
Venturi Tube Length 290
Throat Diameter Venturi 26
Venturi Tube Outlet Diameter 35
The distance between the entrance to the diffuser and the most remote group of slots is 290.6
moreover, the cross-sectional profile of the diffuser is formed by a pair of opposite and converging downward side curves connected from below and above by arcs with elongation, subject to the following main dimensions, mm:
Diffuser Height 61.3
Diffuser Width 51.5
The radius of curvature of each of the opposite side curves 76
The radius of curvature of the upper elongation 45.5
The radius of the lower connecting arc 23
The radius of the arcs connecting the lateral curves with the upper elongation 13
the centers of the base and the upper arc coincide with the vertical axis of symmetry of the diffuser, and the centers of the opposite side curves coincide with the horizontal axis, located on both sides of the vertical axis of symmetry of the cross section of the diffuser, the gaps in each group have the following dimensions and arrangement, mm:
Width of a single slit 0.5
The distance between the axes of the slits 1.25
Number of slots 14
the slots of the peripheral zone limit the central zone in the form of a rhombus with large and small diagonals of 61.1 and 5.5 mm, respectively, and the outer generatrix of the peripheral zone in the form of an octagon with an apothem of approximately 5.75 mm, the axes of the slots are parallel to each other, and their groups are distributed on the upper surface of the diffuser in four longitudinal rows staggered at a distance of 14.8 mm from each other or at a distance of about half the distance between the groups in the same row, i.e. with transverse and longitudinal steps, respectively 13 mm and 29.5 mm.

23. The burner according to claim 6, characterized in that when coaxially located inside the diffuser of the venturi, the latter and the diffuser have the following dimensions, mm:
Diffuser length 336.5
Venturi Tube Length 302
Throat Diameter Venturi 30
The diameter of the outlet section of the venturi 42
The distance between the entrance to the diffuser and the most remote group of slots is 294.5
moreover, the cross-sectional profile of the diffuser is formed by a pair of opposite and converging downward side curves connected from below by an arc, and from above by arcs with a curved elongated arc, subject to the following basic dimensions, mm:
Diffuser height 82.9
Diffuser Width 54.5
The radius of curvature of each of the side curves 156
Radius of the lower connecting arc 23.7
The radius of curvature of the upper elongation of 44.2
The radius of the arcs connecting the sides with the upper extension 13
the centers of the upper elongation and the connecting lower arc coincide with the vertical axis of symmetry of the diffuser, and the centers of the opposite sides are 13.5 mm away from the vertical axis, located on both sides of it on the horizontal axis; cracks in each group have the following dimensions and arrangement, mm:
Width of a single slit 0.5
The distance between the axes of the slits 1.25
Number of slots 14
the axes of the slits are parallel to each other, the slots of the peripheral zone themselves define the central zone in the form of a rhombus with large and small diagonals of 6.1 and 5.5 mm, respectively, and the outer generatrix of the peripheral zone in the form of a regular octagon with an apofee of approximately 5.75 mm, a group of slots distributed along the upper surface of the diffuser in four longitudinal rows in a checkerboard pattern, with a distance between rows of 13 mm or half the distance between groups in the same row, while the transverse step between the first and second rows p veins 14 mm, between the third and fourth rows of 13 mm and a longitudinal pitch of 28 mm.

24. The burner according to claim 6, characterized in that when performing an injection type mixer with a power of approximately 2 kW, the diffuser is made in the form of a block of individual thin-walled elements of elongated rectangular section with the following main dimensions, mm:
Slit length approx. 2 3
Slit width approx. 0.5 0.7
The step between the slots is equal to or more than 1.3
The diameter of the holes in the central zone to stabilize the flame is approximately 0.6 1
The distance between the centers of the stabilizing holes is approximately 1.3 1.7
Cross step between block elements approximately 18 25
Pitch between gap groups approx. 12 17
A larger radius of the outer oval profile of the group is approximately 5 15
The smaller radius of the outer oval profile of the group is approximately 2.5 - 7.5
The height of the distribution chamber does not exceed 50
25. The burner according to claim 24, characterized in that the elements of the diffuser block are made of convex sheet metal and have the following main dimensions, mm:
Item Width 8
Distribution chamber height 50
The number of slots in the group on each of the two sides 5
The number of end slits in group 2
The length of one slit 2.5
Width of a single slit 0.65
Width of each group 7.75
The length of each group (the distance between the axes of the extreme slots) 7.8
Slot pitch 1.3
Pitch between groups of slits 12.25
26. The burner according to claim 24, characterized in that the element of the block is made of convex profile sheet metal and has the following main dimensions, mm:
Diffuser Width 8
Distribution chamber height 50
The number of slots per group on each of the two sides 5
The number of extreme slits per group 2
The length of one slit 2.5
Width of a single slit 0.65
Width of each group 7.75
The length of each group (the distance between the axes of the extreme slots) 7.8
Step between slots 1.3
Step between groups 12.25
Diameter of central hole 0.8
27. The burner according to p. 24, characterized in that the block element is made of convex profile sheet metal and has the following main dimensions, mm:
Diffuser Width 8
Distribution chamber height 50
The number of slots in the group on each of the two sides 5
The number of extreme slits per group 2
The length of one slit 2.5
Width of a single slit 0.65
Width of each group 7.75
The length of each group (the distance between the axes of the extreme slots) 7.8
Step between slots 1.3
Step between groups 12.25
The diameter of each of the two central holes 0.8
The distance between the centers of the central holes 1.4
Point priority
01/14/91 for PP. 1 27.