RU2070972C1 - Method for cleaning waste gases from solid particles - Google Patents
Method for cleaning waste gases from solid particles Download PDFInfo
- Publication number
- RU2070972C1 RU2070972C1 RU94037897A RU94037897A RU2070972C1 RU 2070972 C1 RU2070972 C1 RU 2070972C1 RU 94037897 A RU94037897 A RU 94037897A RU 94037897 A RU94037897 A RU 94037897A RU 2070972 C1 RU2070972 C1 RU 2070972C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- filter element
- exhaust gas
- temperature
- flow
- pressure differential
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Processes For Solid Components From Exhaust (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к охране окружающей среды, а точнее к защите воздушного бассейна от твердых частиц (ТЧ), образующихся при сжигании углеводородного топлива в различных энергетических установках: ДВС (преимущественно в дизелях), котлах ТЭС, ТЭЦ и т.д. The invention relates to the protection of the environment, and more specifically to the protection of the air basin from solid particles (PM) formed during the combustion of hydrocarbon fuels in various power plants: ICE (mainly in diesel engines), boilers of thermal power plants, thermal power plants, etc.
ТЧ представляют собой несгоревшие конденсированные остатки топлива и моторного масла, содержащие канцерогенные углеводородные соединения, золу от топлива и масла, сульфиды и сульфаты, пыль, продукты износа металлов, окалину и конечно же частицы сажи (углерода) с адсорбированными на их поверхности канцерогенами. PM are unburned condensed residues of fuel and engine oil containing carcinogenic hydrocarbon compounds, ash from fuel and oil, sulfides and sulfates, dust, metal wear products, scale and, of course, soot (carbon) particles with carcinogens adsorbed on their surface.
Известен способ очистки отработавших газов (ОГ) от ТЧ путем пропускания ОГ через фильтрующий элемент (ФЭ) (Ужов В.Н. Мягков В.И. Очистка промышленных газов фильтрами. М. Химия, 1970, с. 319) [1] (L'automobile e l'ambiente. Scolari P. ATA Ingegneria automotoristica. 1990, 43, N 4, pp. 244 263) [2] При таком способе очистки ФЭ быстро забирается ТЧ, что сопровождается резким ростом его гидравлического сопротивления и противодавления на выходе из энергоустановки, а также соответствующим падением ее мощности. Это обстоятельство требует замены ФЭ или его регенерации. A known method of purification of exhaust gas (OG) from PM by passing the exhaust gas through a filter element (FE) (Uzhov V.N. Myagkov V.I. Purification of industrial gases by filters. M. Chemistry, 1970, p. 319) [1] (L 'automobile e l'ambiente. Scolari P. ATA Ingegneria automotoristica. 1990, 43, N 4, pp. 244 263) [2] With this method of cleaning the PM, PM is quickly taken up, which is accompanied by a sharp increase in its hydraulic resistance and back pressure at the exit of power plants, as well as a corresponding drop in its power. This circumstance requires the replacement of PV or its regeneration.
Некоторые ТЧ, такие как конденсированные остатки топлива и моторного масла, а также сажа, можно при достаточном нагреве газифицировать, а затем равновесно окислить до Н2О и СО2. Известно, что скорости реакций окисления сажи и других углеводородных частиц резко возрастают, когда температура процесса окисления становится выше 550 600oC. Однако температура потока ОГ на выходе из большинства энергоустановок редко достигает лишь 450oС, поэтому для устойчивого окисления ТЧ поток ОГ необходимо подогревать.Some PM, such as condensed residues of fuel and engine oil, as well as soot, can be gasified with sufficient heat, and then oxidized to equilibrium with H 2 O and CO 2 . It is known that the rate of oxidation of soot and other hydrocarbon particles sharply increases when the temperature of the oxidation process becomes higher than 550 600 o C. However, the temperature of the exhaust gas stream at the outlet of most power plants rarely reaches only 450 o C, therefore, for stable oxidation of the PM, the exhaust gas flow must be heated .
Недостатки рассмотренного способа очистки ОГ от ТЧ устраняются в другом способе, в соответствии с которым регенерация ФЭ осуществляется путем его нагрева ОГ до температуры не менее 650oС за счет ввода в поток ОГ и сжигания в кислороде ОГ дополнительного топлива.The disadvantages of the considered method of purification of exhaust gas from PM are eliminated in another method, according to which the PV is regenerated by heating the exhaust gas to a temperature of at least 650 ° C by introducing additional fuel into the exhaust gas stream and burning the exhaust gas in oxygen.
Неконтролируемый рост гидравлического сопротивления ФЭ из-за забивания его пор ТЧ может привести к значительной потере мощности энергоустановки. Поэтому необходимо ограничивать величину противодавления на выходе из энергоустановки и в нужный момент включать систему регенерации. С другой стороны неконтролируемая регенерация ФЭ может привести к перегреву ФЭ, уменьшению его ресурса работы, чрезмерному расходу дополнительного топлива и существенному снижению экономичности энергоустановки. Эти недостатки устраняются в способе (Sauberer Disel RuSfilter Refenerationssystem von Zeuna-Starker/Kugland P. Ulter A. Zelmans R.//Verkehr und Technik, 1989, N 12, pp. 453 457) [3] при котором регенерация ФЭ осуществляется путем его нагрева до температуры не ниже 650oC за счет подачи в поток ОГ и сжигания в кислороде ОГ дополнительного топлива, а момент начала процесса регенерации ФЭ определяется заданным уровнем противодавления на выходе из энергоустановки. Для этого измеряют перепад давления на ФЭ и сравнивают с его заданными максимально и минимально допустимыми значениями. Если значение измеренного перепада давления превышает его заданное максимально допустимое значение, то производят подачу дополнительного топлива в поток ОГ, до пропускания его через ФЭ, и его сжигание в кислороде ОГ до тех пор, пока измеренный перепад давления на ФЭ не станет меньше его заданного минимального допустимого значения.An uncontrolled increase in the hydraulic resistance of PV due to clogging of its pores PM can lead to a significant loss of power of the power plant. Therefore, it is necessary to limit the amount of back pressure at the outlet of the power plant and turn on the regeneration system at the right time. On the other hand, uncontrolled regeneration of PV can lead to overheating of PV, reducing its working life, excessive consumption of additional fuel and a significant decrease in the efficiency of the power plant. These disadvantages are eliminated in the method (Sauberer Disel RuSfilter Refenerationssystem von Zeuna-Starker / Kugland P. Ulter A. Zelmans R. // Verkehr und Technik, 1989, N 12, pp. 453 457) [3] in which the regeneration of PE is carried out by heating to a temperature not lower than 650 o C due to the supply of additional fuel to the exhaust gas stream and burning the exhaust gas in oxygen, and the moment the start of the PV regeneration process is determined by the set back pressure level at the outlet of the power plant. To do this, measure the pressure drop across the FE and compare it with its specified maximum and minimum acceptable values. If the value of the measured pressure drop exceeds its predetermined maximum permissible value, then additional fuel is supplied to the exhaust gas flow until it passes through the PV, and it is burned in oxygen of the exhaust gas until the measured pressure drop across the PV reaches less than its specified minimum allowable values.
Этот способ принят в качестве прототипа. This method is adopted as a prototype.
Недостатком такого процесса регенерации ФЭ является большая температурная неравномерность потока ОГ. Так как обычно ввод дополнительного топлива осуществляют локально через ограниченное число форсунок, то за стабилизатором пламени в области этих форсунок имеют место очень высокие температуры потока порядка 1300 1600oC, а вне стабилизатора и вне области форсунок - максимум 450oC. Из-за ограниченного расстояния между стабилизатором пламени и ФЭ поток ОГ не успевает выравняться за счет турбулентного перемешивания горячей части и другой относительно холодной части потока. Температурная неравномерность непосредственно перед ФЭ достигает 600 - 800oC, которая приводит к локальному перегреву ФЭ, снижению его ресурса. Если поддерживать среднемассовую температуру потока перед ФЭ равной 650oC, то большинство поверхности ФЭ (приблизительно 60 70) не достигает температуры 650oC, достаточной для интенсивного окисления сажевых частиц, катастрофически падает эффективность регенерации ФЭ, существенно растет время регенерации и расход дополнительного топлива, а следовательно падает экономичность энергоустановки. Попытка увеличить регенерируемую поверхность ФЭ приводит к увеличению среднемассовой температуры потока ОГ, а следовательно к общему перегреву ФЭ, и дополнительному снижению его ресурса работы.The disadvantage of this process of regeneration of the PV is the large temperature unevenness of the exhaust gas flow. Since usually the input of additional fuel is carried out locally through a limited number of nozzles, behind the flame stabilizer in the region of these nozzles there are very high flow temperatures of the order of 1300 1600 o C, and outside the stabilizer and outside the nozzle region a maximum of 450 o C. Due to the limited the distance between the flame stabilizer and the PV the exhaust gas does not have time to equalize due to turbulent mixing of the hot part and another relatively cold part of the stream. The temperature non-uniformity immediately before the PV reaches 600 - 800 o C, which leads to local overheating of the PV, reducing its resource. If we maintain the mass-average temperature of the flow before PV equal to 650 o C, then the majority of the PV surface (approximately 60 70) does not reach a temperature of 650 o C, sufficient for intensive oxidation of soot particles, the efficiency of PV regeneration catastrophically decreases, the regeneration time and the consumption of additional fuel increase significantly, consequently, the efficiency of the power plant decreases. An attempt to increase the regenerated surface of the PV leads to an increase in the mass-average temperature of the exhaust gas flow, and hence to a general overheating of the PV, and an additional decrease in its working life.
Задачей изобретения являются увеличение экономичности процесса регенерации ФЭ и ресурса работы последнего. The objective of the invention is to increase the efficiency of the process of regeneration of PV and the resource of the latter.
Указанная задача решается применением устройства выравнивания потока ОГ. Устройство устанавливается между камерой сгорания (КС) дополнительного топлива и ФЭ. После завершения процесса сгорания дополнительного топлива в КС существенно неравномерный по скорости и температуре поток ОГ вначале пропускают через это устройство, а затем через ФЭ. This problem is solved by the use of an exhaust flow leveling device. The device is installed between the combustion chamber (CS) of additional fuel and PV. After completion of the combustion process of the additional fuel in the compressor station, the exhaust gas flow substantially uneven in speed and temperature is first passed through this device, and then through the PV.
Простейшим устройством выравнивания потока ОГ может служить перфорированная труба, установленная вдоль оси потока. The simplest device for equalizing the exhaust gas flow can be a perforated pipe mounted along the flow axis.
Эта труба делит весь поток ОГ на две части. Внутри перфорированной трубы течет горячий поток, а снаружи относительно холодный. Эти потоки имеют различное количество движения. Благодаря отверстиям потоки обмениваются количеством движения и за счет этого выравниваются. Однако путь выравнивания в таком устройстве достаточно велик. Более эффективным устройством выравнивания потока ОГ может служить система кольцевых стабилизаторов, установленных вдоль оси потока. Путь выравнивания в таком устройстве зависит от числа кольцевых стабилизаторов. Чем оно больше, тем меньше путь выравнивания потока ОГ. This pipe divides the entire exhaust stream into two parts. A hot stream flows inside the perforated pipe and is relatively cold outside. These flows have different amounts of movement. Thanks to the openings, the flows exchange momentum and are thereby aligned. However, the alignment path in such a device is quite large. A more effective device for equalizing the exhaust gas flow can serve as a system of ring stabilizers installed along the axis of the flow. The alignment path in such a device depends on the number of ring stabilizers. The larger it is, the less the path of equalizing the exhaust gas flow.
Так как скорость реакций окисления сажи и несгоревших конденсированных углеводородов достаточно велика при 550 600oC, то экономически целесообразно поддерживать температуру потока ОГ не выше 650oC. Для этого измеряют температуру потока ОГ перед ФЭ и, если эта температура выше 650oC, то уменьшают подачу дополнительного топлива в поток ОГ и наоборот, если эта температура ниже 650oC, то увеличивают подачу дополнительного топлива. Точность поддержания температуры потока ОГ перед ФЭ около 650oC зависит как от точности измерения температуры потока, так и от точности регулирования подачи дополнительного топлива. Обычно точность поддержания заданной температуры потока ОГ не превышает 5 что в нашем случае составляет порядка 50oC.Since the rate of oxidation of soot and unburned condensed hydrocarbons is quite high at 550 600 o C, it is economically feasible to maintain the temperature of the exhaust gas stream not higher than 650 o C. To do this, measure the temperature of the exhaust gas flow before the PV and, if this temperature is higher than 650 o C, reduce the supply of additional fuel to the exhaust gas flow and vice versa, if this temperature is below 650 o C, then increase the supply of additional fuel. The accuracy of maintaining the temperature of the exhaust gas stream before the FE about 650 o C depends on the accuracy of measuring the temperature of the stream, and the accuracy of regulation of the supply of additional fuel. Typically, the accuracy of maintaining a given temperature of the exhaust gas stream does not exceed 5, which in our case is about 50 o C.
Предлагаемый способ характеризуется использованием устройства выравнивания потока ОГ перед ФЭ; поддержанием температуры потока ОГ перед ФЭ близкой к 650oC.The proposed method is characterized by the use of a device for equalizing the exhaust gas flow before the PV; maintaining the temperature of the exhaust gas flow before PV close to 650 o C.
Cхема устройства очистки ОГ от ТЧ (далее устройство), в котором реализуется предлагаемый способ очистки, показана на фиг. 1. A diagram of a device for purifying exhaust gas from PM (hereinafter referred to as a device) in which the proposed cleaning method is implemented is shown in FIG. 1.
Устройство содержит корпус 1, форсунку 2 для ввода дополнительного топлива 7, стабилизатор пламени 30 свечу 4, дозатор топлива 5, электромагнитный клапан (ЭМК) 6, исполнительные органы (ИО) 8 и 9 ЭМК 6 и дозатора 5 соответственно, электронный блок зажигания (ЭБЗ) 10, устройство выравнивания потока ОГ 12, ФЭ 13, чувствительные элементы 14 и 29 соответственно датчика температуры 11 и термометра 30, приемники полного давления 15 и 16 датчика перепада давления 17, задатчик (3) максимально допустимого значения перепада давления на ФЭ 18 блока сравнения (БС) 19, 3 минимально допустимого перепада давления на ФЭ 20 БС 21, блоки управления (БУ) 24, 26 и 27, 3 температуры 23 БС 22. The device comprises a housing 1, a nozzle 2 for introducing additional fuel 7, a flame stabilizer 30, a candle 4, a fuel dispenser 5, an electromagnetic valve (EMC) 6, actuators (IO) 8 and 9 EMC 6 and a dispenser 5, respectively, an electronic ignition unit (EBZ ) 10, the device for equalizing the flow of exhaust gas 12, FE 13, sensitive elements 14 and 29, respectively, of the temperature sensor 11 and thermometer 30, the total pressure receivers 15 and 16 of the differential pressure sensor 17, the adjuster (3) of the maximum allowable differential pressure on the FE 18 of the comparison unit (BS) 19, 3 minimum permissible differential pressure on the FE 20 BS 21, control units (BU) 24, 26 and 27, 3 temperature 23 BS 22.
Реализация предложенного способа в устройстве (фиг. 1) осуществляется следующим образом. Implementation of the proposed method in the device (Fig. 1) is as follows.
ОГ 25 поступают на вход устройства с произвольной температурой, которая определяется режимом работы энергоустановки. ОГ вначале пропускают через устройство выравнивания потока ОГ 12, а затем через ФЭ 13. Очищенные от ТЧ ОГ 28 поступают в атмосферу. ЭБЗ 10 непрерывно вырабатывает высокочастотные импульсы высокого напряжения, однако сгорания дополнительного топлива не происходит, т.к. ЭМК 6 нормально закрыт, а дозатор 5 открыт. Exhaust gas 25 is supplied to the input of the device with an arbitrary temperature, which is determined by the operating mode of the power plant. The exhaust gas is first passed through the exhaust flow equalizer 12, and then through the PV 13. The exhaust gas 28 purified from the PM enters the atmosphere. EBZ 10 continuously generates high-frequency pulses of high voltage, however, the combustion of additional fuel does not occur, because EMC 6 is normally closed, and dispenser 5 is open.
Перепад давления на ФЭ 13 регистрируется датчиком 17 с помощью приемников полного давления 15 и 16. The pressure drop across the PV 13 is recorded by the sensor 17 using the total pressure receivers 15 and 16.
В БС 19 поступают сигналы от датчика перепада давления 17 и от З 18, где сравниваются. Если перепад давления на ФЭ 13 окажется больше максимально допустимого значения, то после сравнения соответствующих им сигналов БС 19 выдает сигнал ИО 8 через БУ 26 на открытие ЭМК 6. Дополнительное топливо 7 через дозатор 5 и форсунку 2 поступает внутрь стабилизатора 3, где смешивается с ОГ 25. Образовавшаяся топливно-газовая смесь воспламеняется искрой от свечи 4. Если температура ФЭ, измеренная датчиком 11 с помощью чувствительного элемента 14, выше (ниже 650oC, то после сравнения сигналов от датчика 11 и З 23 БС 22 выдает сигнал ИО 9 через БУ 24 на прикрытие (открытие) дозатора 5.The BS 19 receives signals from the differential pressure sensor 17 and from Z 18, where they are compared. If the pressure drop across the FE 13 turns out to be greater than the maximum permissible value, then after comparing the BS 19 signals corresponding to them, it sends an IO 8 signal through the BU 26 to open the EMC 6. Additional fuel 7 through the dispenser 5 and the nozzle 2 enters the stabilizer 3, where it is mixed with the exhaust gas 25. The resulting fuel-gas mixture is ignited by a spark from the candle 4. If the PV temperature measured by the sensor 11 using the sensing element 14 is higher (below 650 o C, then after comparing the signals from the sensor 11 and Z 23 BS 22 gives the signal IO 9 through BU 24 for cover ue (opening) of the dispenser 5.
В процессе регенерации ФЭ 13 из-за выгорания сажи перепад давления на ФЭ уменьшается. Сигнал от датчика перепада давления 17, кроме БМ 19, одновременно поступает и в БС 21, где сравнивается с сигналом 3 минимально допустимого значения перепада давления 20. Если перепад давления на ФЭ 13 станет ниже его заданного минимально допустимого значения, то после сравнения соответствующих им сигналов БС 21 выдает сигнал ИО 8 через БУ 27 на закрытие ЭМК 6, который отсекает доступ дополнительного топлива 7 к форсунке 2. Регенерация ФЭ 13 завершена. During the regeneration of PV 13, the pressure drop across the PV decreases due to soot burnout. The signal from the differential pressure sensor 17, in addition to BM 19, also arrives at BS 21, where it is compared with the signal 3 of the minimum allowable differential pressure 20. If the differential pressure at PV 13 becomes lower than its specified minimum allowable value, then after comparing the corresponding signals BS 21 gives the signal of IO 8 through BU 27 to close the EMC 6, which cuts off the access of additional fuel 7 to the nozzle 2. Regeneration of PV 13 is completed.
Были проведены эксперименты с целью получения характеристик устройства, установленного в выхлопном тракте дизеля ЗИЛ-645. Experiments were conducted to obtain the characteristics of the device installed in the exhaust tract of the ZIL-645 diesel engine.
В качестве дополнительного топлива 7 использовалось дизтопливо, а в качестве устройства выравнивания потока ОГ 12 трехступеньчатая система кольцевых стабилизаторов (Клячкин А.Л. Теория воздушно-реактивных двигателей. М. Машиностроение, 1969, с. 262-265). Diesel fuel was used as additional fuel 7, and a three-stage system of ring stabilizers was used as an equalization device for exhaust gas flow 12 (Klyachkin A.L. Theory of air-jet engines. M. Mechanical Engineering, 1969, pp. 262-265).
ФЭ был выполнен из пористого металла марки 12Х18Н10Т с никелевым покрытием. FE was made of porous metal grade 12X18H10T with a nickel coating.
Температура потока ОГ 25 на входе в устройство очистки задавалась нагрузкой на дизель. The temperature of the exhaust gas stream 25 at the inlet to the purification device was set by the load on the diesel.
В процессе экспериментов регистрировались поля температур потока ОГ перед ФЭ 13 термометром 30 с помощью чувствительного элемента 29, который имел возможность перемещаться вдоль радиуса трубы корпуса 1. На графике (фиг. 2) сравнивается поле температур 31 потока ОГ перед ФЭ 13 при отсутствии устройства выравнивания потока ОГ 12 с полем температур 32 перед ФЭ 13 при использовании этого устройства. Из графика (фиг. 2) видно, что использование устройства выравнивания потока ОГ 12 позволило уменьшить неравномерность поля температур потока ОГ перед ФЭ 13 более, чем в 7 раз. During the experiments, the temperature fields of the exhaust gas flow in front of the PV 13 by the thermometer 30 were recorded using a sensitive element 29, which had the ability to move along the radius of the pipe of the housing 1. The graph (Fig. 2) compares the
Кроме того, время регенерации ФЭ 13 с 7,6 мин при отсутствии устройства выравнивания потока ОГ 12 уменьшилось до 2,4 мин в случае использования этого устройства, т.е. время регенерации ФЭ 13 уменьшилось в 3,2 раза. Во столько же раз снизился расход дополнительного топлива. In addition, the regeneration time of PV 13 from 7.6 min in the absence of a device for equalizing the flow of exhaust gas 12 decreased to 2.4 min in the case of using this device, i.e. the regeneration time of FE 13 decreased by 3.2 times. The consumption of additional fuel decreased by the same amount.
Ресурс ФЭ 13 оценивался временем работы ФЭ 13 до момента появления прогаров в пористом металле. Момент прогара регистрировался по резкому уменьшению перепада давления на ФЭ 13 с помощью датчика перепада давления 17, после которого рост перепада давления на ФЭ 13 по времени работы дизеля не наблюдался. Resource FE 13 was estimated by the operating time of FE 13 until burnouts appeared in the porous metal. Burnout time was recorded by a sharp decrease in pressure drop across FE 13 using a differential pressure sensor 17, after which an increase in pressure drop across FE 13 over the diesel operating time was not observed.
Ресурсные испытания ФЭ 13 показали, что применение устройства выравнивания потока ОГ 12 перед ФЭ 13 позволило увеличить ресурс работы ФЭ 13 почти в 8,7 раза. The resource tests of PV 13 showed that the use of the device for equalizing the flow of exhaust gas 12 before PV 13 allowed to increase the life of PV 13 by almost 8.7 times.
Таким образом, предложенный способ позволяет не только увеличить по сравнению с прототипом экономичность энергоустановки, но существенно увеличить и ресурс работы ФЭ. Thus, the proposed method allows not only to increase the efficiency of the power plant compared to the prototype, but also significantly increase the life of the PV.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU94037897A RU2070972C1 (en) | 1994-09-20 | 1994-09-20 | Method for cleaning waste gases from solid particles |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU94037897A RU2070972C1 (en) | 1994-09-20 | 1994-09-20 | Method for cleaning waste gases from solid particles |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU94037897A RU94037897A (en) | 1996-08-20 |
| RU2070972C1 true RU2070972C1 (en) | 1996-12-27 |
Family
ID=20161489
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU94037897A RU2070972C1 (en) | 1994-09-20 | 1994-09-20 | Method for cleaning waste gases from solid particles |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2070972C1 (en) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102007008954B4 (en) * | 2007-02-21 | 2009-12-17 | Umicore Ag & Co. Kg | Catalyst system and its use |
| FR2931879B1 (en) * | 2008-05-30 | 2010-07-30 | Peugeot Citroen Automobiles Sa | METHOD AND DEVICE FOR RECOGNIZING COMBUSTION IN A PARTICLE FILTER |
| FR2934316B1 (en) * | 2008-07-25 | 2010-08-13 | Peugeot Citroen Automobiles Sa | METHOD FOR ADAPTING A TEMPERATURE REGULATION OF A PARTICLE FILTER |
| SE535155C2 (en) * | 2010-08-31 | 2012-05-02 | Scania Cv Ab | Procedure and systems for exhaust gas purification |
| DE102013219640A1 (en) * | 2013-09-27 | 2015-04-02 | Eberspächer Exhaust Technology GmbH & Co. KG | Exhaust gas treatment device |
-
1994
- 1994-09-20 RU RU94037897A patent/RU2070972C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 1. Ужов В.Н., Мягков В.И. Очистка промышленных газов фильтрами. - М.: Химия, 1970, с. 319. 2. L'automobile e l'ambiente. Scolari P. ATA-Ingegneria automotoristica 1990, 43, N 4, с. 244 - 263. 3. Sauberer Disel Rusfilter-Regenerations system von Zeuna Starker/Kuglang P., Verkehr und Technik, 1989, N 12, с. 453 - 457. * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU94037897A (en) | 1996-08-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7481048B2 (en) | Regeneration assembly | |
| US5853459A (en) | Exhaust as purifying method, exhaust gas filter, and exhaust gas filter purifying apparatus using same | |
| US6021639A (en) | Black smoke eliminating device for internal combustion engine and exhaust gas cleaning system including the device | |
| US5053062A (en) | Ceramic foam prefilter for diesel exhaust filter system | |
| US4912920A (en) | Ultrasonic burner system for regenerating a filter | |
| US6077490A (en) | Method and apparatus for filtering hot syngas | |
| US9784156B2 (en) | Particle filter assembly and method for cleaning a particle filter | |
| KR0158763B1 (en) | A method for optimizing the operating efficiency of a fossil-fired power generation system | |
| US6023930A (en) | Black smoke eliminating device for internal combustion engine and exhaust gas cleaning system including the device | |
| US5822977A (en) | Method of and apparatus for purifying exhaust gas utilizing a heated filter which is heated at a rate of no more than 10° C./minute | |
| US5024817A (en) | Twin bed regenerative incinerator system | |
| CN101405486A (en) | Methods and device for filtration of exhaust gases for a diesel engine with a filtration surface which is variable by means of controlled obstruction | |
| RU2070972C1 (en) | Method for cleaning waste gases from solid particles | |
| JP2012179593A (en) | Method and system for removing pollutant from fluid stream | |
| JPS6231165B2 (en) | ||
| US5045097A (en) | Soot filter for diesel-powered vehicles | |
| US5582802A (en) | Catalytic sulfur trioxide flue gas conditioning | |
| US4326378A (en) | Filter for an internal combustion engine having rejuvenation capabilities | |
| ATE134418T1 (en) | DEVICE FOR REMOVAL OF PARTICLES FROM DIESEL ENGINE EXHAUST | |
| JP5705318B2 (en) | Burner with low back pressure and stable spray | |
| SE439949B (en) | PARTICLE FILTER, FOR CLEANING ENGINE EXHAUST GAS, COMPLETED WITH CATALYSTS | |
| JPH0137136Y2 (en) | ||
| KR100376205B1 (en) | Combustion enhancement method and combustor using the same | |
| RU2033546C1 (en) | Method and device for protecting nozzles of combustion chamber of gas-turbine engine against coke deposit | |
| RU2064595C1 (en) | Method for cleaning waste gases from solid particles and gaseous pollutants |