RU2059688C1 - Oil fractions processing method - Google Patents
Oil fractions processing method Download PDFInfo
- Publication number
- RU2059688C1 RU2059688C1 RU93017429A RU93017429A RU2059688C1 RU 2059688 C1 RU2059688 C1 RU 2059688C1 RU 93017429 A RU93017429 A RU 93017429A RU 93017429 A RU93017429 A RU 93017429A RU 2059688 C1 RU2059688 C1 RU 2059688C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- fractions
- column
- light
- gasoline
- diesel
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к химической, нефтехимической промышленности, конкретно к способам переработки нефтяных фракций. The invention relates to the chemical, petrochemical industry, specifically to methods for processing petroleum fractions.
Известен способ переработки нефтяных фракций путем гидроочистки дизельных фракций, предусматривающий ввод нестабильного гидрогенизата в ректификационную колонну для отпарки газа и бензиновой фракции из гидроочищенного дизельного топлива. A known method of processing oil fractions by hydrotreating diesel fractions, comprising introducing an unstable hydrogenate into a distillation column for stripping gas and gasoline fractions from hydrotreated diesel fuel.
Прототипом изобретения является способ переработки нефтяных фракций путем подачи дизельных фракций на гидроочистку, направления полученного гидрогенизата на стабилизацию в ректификационную колонну с выводом с верха колонны газа и бензиновой фракции, с низа колонны стабильного дизельного топлива. При таком способе наблюдается недостаточно высокая выработка дизельных фракций и невозможно получать наряду с дизельным топливом утяжеленного фракционного состава легкий компонент дизельных фракций. Бензин и легкий газойль коксования имеют повышенное содержание непредельных углеводородов и серы. Наиболее рациональный путь их использования гидроочистка, после чего газойль можно использовать в качестве дизельного топлива, а бензин в качестве сырья установки каталитического риформинга. The prototype of the invention is a method of processing petroleum fractions by feeding diesel fractions for hydrotreating, directing the obtained hydrogenate to stabilize in a distillation column with a gas and gasoline fraction withdrawn from the top of the column, and stable diesel fuel from the bottom of the column. With this method, insufficiently high production of diesel fractions is observed and it is impossible to obtain a light component of diesel fractions along with diesel fuel of heavier fraction composition. Gasoline and light coking gas oil have a high content of unsaturated hydrocarbons and sulfur. The most rational way to use them is hydrotreating, after which gas oil can be used as diesel fuel, and gasoline as the feedstock of the catalytic reforming unit.
Целью изобретения являются увеличение выработки бензина и дизельных фракций и получение легкого компонента дизельных фракций. The aim of the invention is to increase the production of gasoline and diesel fractions and obtaining a light component of diesel fractions.
Поставленная цель достигается тем, что в способе переработки нефтяных фракций путем подачи дизельных фракций на гидроочистку, направления полученного гидрогенизата настабилизацию в ректификационную колонну с выводом с верха колонны газа и бензиновой фракции, с низа колонны стабильного дизельного топлива, согласно изобретению на гидроочистку подают дополнительно смесь бензина и легкого газойля коксования, из ректификационной колонны выводят боковой погон, который после отпарки легких фракций используют в качестве компонента дизельных фракций, причем целесообразно отпаренные из бокового погона легкие фракции эжектировать гидрогенизатом, направляемым в ректификационную колонну. This goal is achieved by the fact that in the method of processing petroleum fractions by feeding diesel fractions for hydrotreating, directing the obtained hydrogenate to stabilization in a distillation column with a gas and gas fraction from the top of the gas column, from the bottom of the stable diesel fuel column, according to the invention, an additional mixture of gasoline is fed to the hydrotreating and light coking gas oil, a side stream is removed from the distillation column, which, after stripping of light fractions, is used as a diesel component s fractions expediently being stripped of light ends sidestream eject hydrogenation, sent to a fractionator.
Отличием изобретения является то, что на гидроочистку подают дополнительно смесь бензина и легкого газойля коксования, из ректификационной колонны выводят боковой погон, который после отпарки легких фракций используют в качестве компонента дизельных фракций, причем целесообразно отпаренные из бокового погона легкие фракции эжектировать гидрогенизатом, направляемым в ректификационную колонну. The difference of the invention is that additionally a mixture of gasoline and light coking gas oil is fed to the hydrotreatment, a side stream is removed from the distillation column, which, after stripping of the light fractions, is used as a component of diesel fractions, and it is advisable to eject the light fractions stripped from the side stream, by ejected with a hydrogenate sent to the distillation the column.
В отличие от известных в науке и технике способов предлагаемый способ за счет переработки на установке гидроочистки дополнительно смеси бензина и легкого газойля коксования и вывода из ректификационной колонны стабилизации гидрогенизата бокового погона позволяет увеличить выработку бензина и дизельных фракций без установки дополнительной ректификационной колонны для разделения стабильного дизельного топлива на легкую и тяжелую фракции. In contrast to the methods known in science and technology, the proposed method, by processing an additional mixture of gasoline and light gas oil of coking at the hydrotreating unit, and withdrawing side stream hydrogenation from the distillation stabilization column, can increase the production of gasoline and diesel fractions without installing an additional distillation column to separate stable diesel fuel to light and heavy fractions.
На чертеже представлена схема, иллюстрирующая способ переработки нефтяных фракций. The drawing shows a diagram illustrating a method of processing petroleum fractions.
Исходное сырье нестабильный гидрогенизат после обработки смеси дизельных фракций (линия 1) с бензином и легким газойлем коксования (линия 2) на блоке гидроочистки 3 вводят по линии 4 в ректификационную колонну стабилизации гидрогенизата 5. С верха колонны 5 по линии 6 выводят пар, который после конденсации и охлаждения в конденсаторе-холодильнике 7 направляют по линии 8 в емкость орошения 9. С верха емкости 9 по линии 10 выводят неконденсируемый газ, а с низа бензин, часть которого возвращают по линии 11 на орошение колонны 5, а балансовый избыток выводят по линии 12. В низ колонны 5 по линии 13 вводят паровое орошение. Из колонны 5 в качестве остатка по линии 14 выводят стабильное дизельное топливо утяжеленного фракционного состава. Из укрепляющей секции колонны 5 по линии 15 выводят боковой погон, который после отпарки из него легких фракций в отпарной секции 16 отводят по линии 17 в качестве легкого компонента дизельных фракций. В низ отпарной секции 16 по линии 18 вводят паровое орошение. Отпаренные из бокового погона легкие фракции по линии 19 возвращают в колонну. Причем целесообразно их направлять по линии 20 на эжектирование потоком сырья, вводимым в колонну 5. The unstable hydrogenated feedstock after processing the mixture of diesel fractions (line 1) with gasoline and light coking gas oil (line 2) at the hydrotreating
Изобретение иллюстрируется следующими примерами. The invention is illustrated by the following examples.
Были проведены расчеты по предлагаемому способу и прототипу. В ректификационной колонне стабилизации гидрогенизата установлено 25 двухсливных, в отпарной секции 10 односливных клапанных тарелок. Диаметр колонны 2,6 м; для давление верха колонны 0,57 МПа. Массо- и теплообменный коэффициент полезного действия тарелок укрепляющей секции принят равным 0,60, отгонной и отпарной секций 0,50, что соответствует коэффициенту полезного действия относительно теоретической тарелки 0,45 и 0,35 соответственно. Calculations were performed on the proposed method and prototype. In the distillation column for stabilizing the hydrogenate, 25 two-drain valves were installed, and in the stripping section there were 10 single-drain valve plates. The diameter of the column is 2.6 m; for the pressure of the top of the column of 0.57 MPa. The mass and heat transfer efficiency of the plates of the reinforcing section is taken to be 0.60, the stripping and stripping sections are 0.50, which corresponds to a coefficient of efficiency relative to the theoretical plate of 0.45 and 0.35, respectively.
П р и м е р 1 (по предлагаемому способу). Загрузка блока гидроочистки 176 т/ч, в том числе 69% прямогонного дизельного топлива, 6,5% бензина и 13,9% легкого газойля коксования, остальное циркулирующий водородсодержащий газ с содержанием водорода более 85 мас. Температура на входе в реактор 355оС, давление 3,5 МПа, перепад давления в реакторе 0,12 МПа. Как указывалось ранее, бензин и легкий газойль коксования имеют повышенное по сравнению с прямогонными продуктами содержание нежелательных непредельных и сернистых соединений.PRI me R 1 (by the proposed method). The loading of the hydrotreating unit is 176 t / h, including 69% straight-run diesel fuel, 6.5% gasoline and 13.9% light coking gas oil, the rest is a circulating hydrogen-containing gas with a hydrogen content of more than 85 wt. The temperature at the reactor inlet of 355 ° C, pressure 3.5 MPa, the pressure drop in the reactor is 0.12 MPa. As mentioned earlier, gasoline and light coking gas oil have an increased content of undesirable unsaturated and sulfur compounds compared to straight-run products.
В связи с этим гидроочистка прямогонного дизельного топлива в смеси с бензином и легким газойлем коксования, превышающими по расходу 7 и 15% на загрузку блока, несмотря на увеличение выработки целевых гидроочищенных продуктов связана с перегрузкой колонны стабилизации и трудностью обеспечения требуемого обессеривания одновременно и бензиновых и дизельных фракций, требующих разной степени обессеривания. In this regard, hydrotreating straight-run diesel fuel mixed with gasoline and light coking gas oil, exceeding the consumption of 7 and 15% per unit loading, despite the increase in the production of target hydrotreated products, is associated with an overload of the stabilization column and the difficulty in ensuring the required desulfurization of both gasoline and diesel fractions requiring varying degrees of desulfurization.
Нестабильный гидрогенизат после гидроочистки смеси дизельных фракций с бензином и легким газойлем коксования с температурой 320оС в количестве 157,6 т/ч вводят в ректификационную колонну между 15 и 16 (счет с низа) тарелками. Пары с верха колонны конденсируют и охлаждают до 40оС. С верха емкости орошения отводят неконденсируемый газ в количестве 5,62 т/ч. Часть бензина в количестве 51,37 т/ч возвращают на верх колонны в качестве орошения, а 5 т/ч бензина отводят с установки. В низ колонны и отпарной секции в количестве 0,5 и 0,3 т/ч соответственно с температурой 30оС вводят водородсодержащий газ. Из колонны в качестве остатка выводят 109,74 т/ч стабильного дизельного топлива утяжеленного фракционного состава (тяжелое дизельное топливо). С 21 (счет с низа) тарелки колонны выводят боковой погон и после отпарки из него легких фракций в отпарной секции отводят в количестве 38 т/ч в качестве легкого компонента дизельных фракций (легкого дизельного топлива). Отпаренные из бокового погона легкие фракции в количестве 11,44 т/ч возвращают под 21 тарелку колонны.Unstable gidrogenizat hydrotreated diesel fractions with a mixture of gasoline and coker light gas oil with a temperature of 320 ° C in an amount of 157.6 t / h is introduced into the distillation column between 15 and 16 (counting from the bottom) plates. Vapors from the top of the column are condensed and cooled to 40 ° C. Non-condensable gas in the amount of 5.62 t / h is removed from the top of the irrigation tank. A part of gasoline in the amount of 51.37 t / h is returned to the top of the column as irrigation, and 5 t / h of gasoline is removed from the installation. In the bottom of the column and stripping section of 0.5 and 0.3 ton / hr respectively with a temperature of 30 ° C is introduced hydrogen gas. From the column, 109.74 t / h of stable diesel fuel of a weighted fractional composition (heavy diesel fuel) are removed as a residue. From 21 (counting from the bottom), the columns of the column take off the side shoulder strap and after stripping light fractions from it in the stripping section, they are discharged in the amount of 38 t / h as the light component of diesel fractions (light diesel fuel). The light fractions stripped from the side stream in the amount of 11.44 t / h are returned under 21 plates of the column.
Основные режимные параметры работы колонны стабилизации гидрогенизата по примеру 1 представлены в табл. 1, фракционный состав сырья нестабильного гидрогенизата и продуктов разделения колонны в табл.2. The main operational parameters of the stabilization of the hydrogenate column according to example 1 are presented in table. 1, the fractional composition of the raw materials of the unstable hydrogenate and column separation products in table 2.
П р и м е р 2 (по предлагаемому способу). Процесс проводят в условиях примера 1, только отпаренные из бокового погона легкие фракции в количестве 13,48 т/ч эжектируют потоком гидрогенизата вводимым в ректификационную колонну. Основные режимные параметры работы колонны по примеру 2 представлены в табл.1, фракционный состав продуктов разделения в табл.3. PRI me R 2 (by the proposed method). The process is carried out under the conditions of example 1, only the light fractions stripped from the side stream in an amount of 13.48 t / h are ejected by a stream of hydrogenate introduced into the distillation column. The main operating parameters of the column according to example 2 are presented in table 1, the fractional composition of the separation products in table 3.
П р и м е р 3 (по прототипу). Процесс проводят в условиях примера 1 за исключением подачи на установку гидроочистки дополнительно смеси бензина и легкого газойля коксования и вывода с 21 (счет с низа) тарелки колонны бокового погона. Сырье подают между 20 и 21 (счет с низа) тарелками. PRI me R 3 (according to the prototype). The process is carried out under the conditions of example 1, except for supplying to the hydrotreatment unit an additional mixture of gasoline and light gas oil of coking and withdrawal from 21 (counting from the bottom) plates of the sidestream column. Raw materials are served between 20 and 21 (bottom count) plates.
Основные режимные параметры работы колонны по примеру 3 представлены в табл.1, фракционный состав продуктов разделения в табл.4. The main operating parameters of the column according to example 3 are presented in table 1, the fractional composition of the separation products in table 4.
Из представленных данных следует, что в примере 1 по сравнению с примером 3 расход сырья колонны увеличивается со 121,5 до 157,6 т/ч. Вывод бокового погона из колонны и отпарка из него легких фракций позволяет получать 38 т/ч легкого дизельного топлива с содержанием сероводорода 1,1·10-4 и фр. н. к. 120оС 0,85 мас. При этом расход тяжелого дизельного топлива составляет 109,74 т/ч, содержание в нем сероводорода уменьшается с 2,2·10-4 по 6,06·10-6 мас. Общая выработка стабильного дизельного топлива возрастает с 118,29 до 147,74 т/ч, т. е. на 24,9% Пример 1 по сравнению с примером 3 позволяет получать с верха колонны 5,0 т/ч бензина вместо 2,3 т/ч, при этом содержание в нем фр. 180оС, к. к. снижается с 37,98 до 9,14% Увеличение расхода газа с 1,26 до 5,66 т/ч связано с более высоким содержанием сероводорода и легких газовых компонентов в гидрогенизате, что объясняется подачей на блок гидроочистки дополнительно бензина и легкого газойля коксования.From the presented data it follows that in example 1 compared with example 3, the consumption of raw materials of the column increases from 121.5 to 157.6 t / h Withdrawal of the side stream from the column and stripping of light fractions from it allows 38 t / h of light diesel fuel with a hydrogen sulfide content of 1.1 · 10 -4 and fr. n K. 120 about With 0.85 wt. In this case, the consumption of heavy diesel fuel is 109.74 t / h, the content of hydrogen sulfide in it decreases from 2.2 · 10 -4 to 6.06 · 10 -6 wt. The total production of stable diesel fuel increases from 118.29 to 147.74 t / h, i.e., by 24.9%. Example 1 compared to Example 3 allows to obtain 5.0 t / h of gasoline from the top of the column instead of 2.3 t / h, while the content in it is fr. 180 о С, since the temperature decreases from 37.98 to 9.14%. The increase in gas consumption from 1.26 to 5.66 t / h is associated with a higher content of hydrogen sulfide and light gas components in the hydrogenate, which is explained by the flow to the unit hydrotreating additional gasoline and light gas oil coking.
Таким образом, предлагаемый способ по сравнению с прототипом позволяет увеличить выработку бензина с 2,3 до 5 т/ч, дизельных фракций с 118,29 до 147,74 т/ч и получить 38 т/ч легкого компонента дизельных фракций. Thus, the proposed method in comparison with the prototype allows to increase the production of gasoline from 2.3 to 5 t / h, diesel fractions from 118.29 to 147.74 t / h and get 38 t / h of the light component of diesel fractions.
Из представленных данных следует, что пример 2 по сравнению с примером 3 характеризуется такими же преимуществами, что и пример 1. Кроме того, по сравнению с примером 1 он позволяет за счет контакта с сырьем паров с верха отпарной секции осуществить предварительную частичную отпарку сероводорода из жидкой фазы сырья и снизить давление в отпарной секции, что в свою очередь приводит к снижению содержания сероводорода в легком и тяжелом дизельном топливе с 1,1·10-4 до 9,57·10-5 и с 6,06·10-6 до 3,81·10-6 соответственно.From the data presented it follows that example 2 in comparison with example 3 has the same advantages as example 1. In addition, compared to example 1, it allows, due to contact with the feed vapor from the top of the stripping section to carry out preliminary partial stripping of hydrogen sulfide from liquid phase of the feedstock and reduce the pressure in the stripping section, which in turn leads to a decrease in the content of hydrogen sulfide in light and heavy diesel fuel from 1.1 · 10 -4 to 9.57 · 10 -5 and from 6.06 · 10 -6 3.81 · 10 -6, respectively.
Увеличение выработки бензина и дизельных фракций и получение легкого компонента дизельных фракций делают целесообразным использование способа переработки нефтяных фракций при переработке нефтяных фракций путем подачи на установку гидроочистки дополнительно смеси бензина и легкого газойля коксования, вывода из ректификационной колонны бокового погона, отпарки из него легких фракций для получения компонента дизельных фракций. Increasing the production of gasoline and diesel fractions and obtaining the light component of diesel fractions makes it advisable to use the method of processing petroleum fractions during the processing of petroleum fractions by supplying an additional mixture of gasoline and light coking gas oil to the hydrotreatment unit, withdrawing side stream from the distillation column, and stripping light fractions from it to obtain component of diesel fractions.
Например, организация работы секции гидроочистки дизельных фракций только одной установки ЛК-6У по предлагаемому способу позволяет получать до 304 тыс. т/год легкого компонента дизельных фракций и 30 тыс. т/год бензина. For example, the organization of the work of the hydrotreatment section of diesel fractions of only one LK-6U unit according to the proposed method allows to obtain up to 304 thousand tons / year of the light component of diesel fractions and 30 thousand tons / year of gasoline.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU93017429A RU2059688C1 (en) | 1993-04-05 | 1993-04-05 | Oil fractions processing method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU93017429A RU2059688C1 (en) | 1993-04-05 | 1993-04-05 | Oil fractions processing method |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2059688C1 true RU2059688C1 (en) | 1996-05-10 |
| RU93017429A RU93017429A (en) | 1997-03-27 |
Family
ID=20139744
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU93017429A RU2059688C1 (en) | 1993-04-05 | 1993-04-05 | Oil fractions processing method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2059688C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2628067C2 (en) * | 2013-03-14 | 2017-08-14 | Ламмус Текнолоджи Инк. | Method for producing distillate fuel and anode grade coke from vacuum resid |
-
1993
- 1993-04-05 RU RU93017429A patent/RU2059688C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Смидович Е.В. Технология переработки нефти и газа, ч.2 Крекинг нефтяного сырья и переработка углеводородных газов. М.: Химия, 1980, с.244. Финтрут А.И. и др. Опыт освоения и эксплуатации установок ЛК-69. Химия и технология топлив и масел. N 1, 1981, с.34-37. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2628067C2 (en) * | 2013-03-14 | 2017-08-14 | Ламмус Текнолоджи Инк. | Method for producing distillate fuel and anode grade coke from vacuum resid |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN107406778B (en) | Method and apparatus for hydrotreating and cracking hydrocarbons | |
| US4194964A (en) | Catalytic conversion of hydrocarbons in reactor fractionator | |
| US9580663B2 (en) | Process for hydrocracking a hydrocarbon feedstock | |
| US8852404B2 (en) | Apparatus for removing heavy polynuclear aromatic compounds from a hydroprocessed stream | |
| US8574425B2 (en) | Process for removing heavy polynuclear aromatic compounds from a hydroprocessed stream | |
| US9783749B2 (en) | Process and apparatus for cracking hydrocarbons with recycled catalyst to produce additional distillate | |
| US9809763B2 (en) | Process and apparatus for recovering hydrotreated hydrocarbons with two strippers | |
| EP2851409A1 (en) | Efficient method for improved coker gas oil quality | |
| US10760013B2 (en) | Process and apparatus for recycling slurry hydrocracked product | |
| US20140262948A1 (en) | Process and apparatus for recovering hydroprocessed hydrocarbons with stripper columns | |
| US10597590B2 (en) | Process and apparatus for stripping slurry hydrocracked product | |
| US9890338B2 (en) | Process and apparatus for hydroprocessing and cracking hydrocarbons | |
| US9150797B2 (en) | Process and apparatus for recovering hydroprocessed hydrocarbons with single product fractionation column | |
| US9079118B2 (en) | Process and apparatus for recovering hydroprocessed hydrocarbons with stripper columns | |
| RU2059688C1 (en) | Oil fractions processing method | |
| US9732290B2 (en) | Process and apparatus for cracking hydrocarbons with recycled catalyst to produce additional distillate | |
| WO2012052042A1 (en) | Process for hydrocracking a hydrocarbon feedstock | |
| CN112262202B (en) | Method and apparatus for hydrocracking with heavy fractionation column | |
| WO2015148240A1 (en) | Process and apparatus for recycling cracked hydrocarbons | |
| WO2012082394A2 (en) | Process and apparatus for removing heavy polynuclear aromatic compounds from a hydroprocessed stream | |
| US9567537B2 (en) | Process and apparatus for producing and recycling cracked hydrocarbons | |
| RU2805662C1 (en) | Method and plant for producing petroleum needle coke by delayed coking | |
| US8911693B2 (en) | Process and apparatus for recovering hydroprocessed hydrocarbons with single product fractionation column | |
| RU2776900C1 (en) | Method for vacuum fractionation of oil residues | |
| RU2102432C1 (en) | Method of producing gasoline components |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20090406 |