RU2057377C1 - Способ переработки оружейного высокообогащенного урана и его сплавов в топливный материал для атомных реакторов - Google Patents
Способ переработки оружейного высокообогащенного урана и его сплавов в топливный материал для атомных реакторов Download PDFInfo
- Publication number
- RU2057377C1 RU2057377C1 RU9393041459A RU93041459A RU2057377C1 RU 2057377 C1 RU2057377 C1 RU 2057377C1 RU 9393041459 A RU9393041459 A RU 9393041459A RU 93041459 A RU93041459 A RU 93041459A RU 2057377 C1 RU2057377 C1 RU 2057377C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- uranium
- hexafluoride
- highly enriched
- oxides
- fluorine
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01G—COMPOUNDS CONTAINING METALS NOT COVERED BY SUBCLASSES C01D OR C01F
- C01G43/00—Compounds of uranium
- C01G43/04—Halides of uranium
- C01G43/06—Fluorides
- C01G43/063—Hexafluoride (UF6)
- C01G43/066—Preparation
Abstract
Сущность: высокообогащенный уран окисляют кислородом воздуха, после чего производят фторирование элементарным фтором при его избытке выше стехиометрического на 5 - 50%. Полученный гексафторид очищают методом центробежного разделения с последующим смещением с гексафторидом урана 235, содержание которого ниже, чем в топливном материале, путем смещения газовых потоков высоко- и низкообогащенного гексафторида урана. На заключительной стадии полученный продукт перед затариванием десублимируют. 4 з. п. ф-лы, 1 ил.
Description
Изобретение относится к способам уничтожения ядерного оружия путем переработки оружейного высокообогащенного металлического урана и его сплавов для дальнейшего его использования в качестве топлива в атомных реакторах.
Высокообогащенный уран представляет собой уран со степенью обогащения по урану-235 выше 20 мас. низкообогащенный уран от 1,5 до 5 мас. сырьевой уран 0,711 мас.
Известные способы переработки металлического урана относятся, как правило, к переработке природного урана, или к переработке отработавшего ядерного топлива.
Так, известны способы переработки отработавшего металлического ядерного топлива, которые включают операции предварительной обработки, очистки от вредных примесей и разделение элементов, входящих в отработавшее ядерное топливо. Конечным продуктом этих процессов является оксид урана [1]
Известны способы переработки топлива из урана или его оксидов фторидными методами, как жидкостными в растворах или расплавах солей, так и в газовой фазе. Конечным продуктом этих процессов является гексафторид урана [1]
Известны методы переработки природного или обедненного урана, которые включают в себя как получение оксидов урана, так и получение гексафторида [1]
Известны также способы переработки обогащенного урана (уран-235 до 4 мас.), в которых основными проблемами являются вопросы ядерной безопасности и предотвращение потерь урана-235 [1]
Все известные способы не решают основной задачи изобретения, которая заключается в уничтожении оружейного (с содержанием урана-235 80-94 мас.) высокообогащенного металлического урана и его сплавов и доведения его до топливного материала атомных реакторов, отвечающего международным стандартам [2, 3]
В известных публикациях [4, 5] рассматриваются аспекты удаления или уничтожения "специфических атрибутов" (первоначальной формы) оружейного металлического высокообогащенного урана после демонтажа ядерного оружия, различные подготовительные операции и операции разбавительного смешения для получения топливного материала для атомных реакторов.
Известны способы переработки топлива из урана или его оксидов фторидными методами, как жидкостными в растворах или расплавах солей, так и в газовой фазе. Конечным продуктом этих процессов является гексафторид урана [1]
Известны методы переработки природного или обедненного урана, которые включают в себя как получение оксидов урана, так и получение гексафторида [1]
Известны также способы переработки обогащенного урана (уран-235 до 4 мас.), в которых основными проблемами являются вопросы ядерной безопасности и предотвращение потерь урана-235 [1]
Все известные способы не решают основной задачи изобретения, которая заключается в уничтожении оружейного (с содержанием урана-235 80-94 мас.) высокообогащенного металлического урана и его сплавов и доведения его до топливного материала атомных реакторов, отвечающего международным стандартам [2, 3]
В известных публикациях [4, 5] рассматриваются аспекты удаления или уничтожения "специфических атрибутов" (первоначальной формы) оружейного металлического высокообогащенного урана после демонтажа ядерного оружия, различные подготовительные операции и операции разбавительного смешения для получения топливного материала для атомных реакторов.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому эффекту является способ переработки оружейного высокообогащенного металлического урана и его сплавов в топливный материал для атомных реакторов. Способ включает окисление металлического высокообогащенного урана, смешение оксида высокообогащенного урана с оксидом природного урана, фторирование смеси оксидов, очистку гексафторида обогащенного урана двухстадийной дистилляцией, получение низкообогащенного гексафторида урана путем смешения очищенного гексафторида урана с гексафторидом природного урана до 5% обогащения по массе, окончательное смешение 5% гексафторида с гексафторидом природного урана и затаривание готового продукта в цилиндры "30 В" [5]
Недостатком известного способа является многостадийность процесса смешения, сначала на стадии оксидов, а далее на стадии гексафторида.
Недостатком известного способа является многостадийность процесса смешения, сначала на стадии оксидов, а далее на стадии гексафторида.
Предварительное смешение оксидов высокообогащенного урана с природным можно объяснить невозможностью подвергать очистке в дистилляционном аппарате высокообогащенный уран из-за того, что указанные аппараты по своим конструктивным особенностям не обладают ядернобезопасной конфигурацией, что приводит к низкой технологичности процесса.
Известный способ предполагает использование на всех этапах переработки высокообогащенного урана водные (жидкостные) технологии, что является нежелательным из-за появления жидких радиоактивных отходов и введения замедлителя нейтронов (водорода и углерода), а также повышения вероятности самопроизвольной ядерной цепной реакции.
Целью изобретения является уничтожение ядерного оружия путем переработки высокообогащенного оружейного урана и его сплавов для использования продуктов переработки в качестве топливного материала для атомных реакторов.
Высокая степень обогащения оружейного урана (85-97 мас. урана-235) внесла дополнительные коррективы в поставленную задачу, а именно, необходимость гарантий предотвращения самопроизвольной ядерной цепной реакции на всех этапах переработки, что повлекло за собой жесткие ограничения по геометрическим размерам используемого оборудования.
Кроме того, ставилась задача повышения технологичности процесса и устранения появления жидких радиоактивных отходов в процессе переработки высокообогащенного оружейного урана.
Это решается созданием способа переработки оружейного высокообогащенного металлического урана и его сплавов в топливный материал для атомных реакторов, включающего окисление высокообогащенного металлического урана, фторирование оксидов урана, очистку гексафторида урана от примесей и получение топливного материала для атомных реакторов смешением гексафторидов различной степени обогащения с последующим затариванием готового топливного материала в контейнер, в котором, согласно изобретению, окисление металлического урана осуществляют кислородом воздуха при температуре 700-1100оС, после чего проводят фторирование полученных оксидов урана элементарным фтором при избытке фтора выше стехиометрического на 5-50 мас. затем высокообогащенный гексафторид урана подвергают очистке методом центробежного разделения с последующим смешением его с гексафторидом урана, содержащим уран-235 ниже содержания его в топливном материале, путем непрерывного объединения двух газовых потоков, а полученный топливный материал перед затариванием десублимируют (фиг. 1).
Оптимальными методами фторирования являются: фторирование высокообогащенных оксидов урана при температуре 300-400оС при перемешивании и избытке фтора выше стехиометрического на 5-10% и фторирование при температуре 1400-1500оС при избытке фтора выше стехиометрического на 10-50% с введением оксидов в зону реакции на газе-носителе.
Очистку высокообогащенного гексафторида урана осуществляют методом центробежного разделения на каскаде газовых центрифуг до содержания примесей 10-4-10-5 мас.
Смещение двух газовых потоков осуществляют путем регулирования расходов каждого потока в соответствии с содержанием в них урана-235.
Все операции перевода металлического оружейного урана в гексафторид проводят сухими методами, т.е. без применения жидкостных технологий в аппаратах ядернобезопасного исполнения.
Температура окисления 700-1100оС и организация цикличности процесса нагрева-охлаждения позволяет ускорить процесс получения оксидов урана и тем самым повысить производительность процесса за счет самоочищения поверхности металлического урана в момент перехода из β в γ модификацию и уменьшения объема металла на 0,7% Температура β-γ -перехода изменяется в зависимости от наличия легирующих элементов от 720 до 810оС. При проведении окисления ниже 700оС процесс замедляется и становится непроизводительным, т.к. на поверхности металлического урана образуется плотная окисная пленка, затрудняющая поступление кислорода воздуха к реакционной поверхности. При повышении температуры окисления от 700оС до 1100оС монотонно повышается скорость процесса окисления.
Повышение температуры процесса выше 1100оС может привести к неуправляемому горению урана (за счет экзотермичности процесса окисления), его расплавлению, выходу из строя оборудования и нарушению ядерной безопасности.
С этой же точки зрения для окисления металлического урана и его сплавов использован не чистый кислород, а воздух, т.к. увеличение количества кислорода более, чем на 45·10-4 г/с·см приводит к таким же последствиям, что и повышение температуры выше 1100оС.
После проведения операции окисления полученные окислы (закись-окись) урана измельчают и подвергают фторированию.
Выбор в качестве фторирующего агента элементарного фтора обусловлен необходимостью получения гексафторида урана, который невозможно получить при взаимодействии с другими фторирующими агентами, например, с фтористым водородом.
Температура фторирования не является определяющим фактором для решения поставленной задачи уничтожение ядерного оружия путем переработки высокообогащенного оружейного урана и его сплавов и использование продуктов переработки в качестве топливного материала для атомных реакторов. И хотя фторирование высокообогащенных оксидов урана будет происходить при любой температуре в интервале от 200 до 1600оС, правильный выбор температуры фторирования позволяет оптимизировать, как сам процесс фторирования, так и процесс очистки гексафторида урана.
Поэтому дополнительным отличием предложенного способа от известного является выбор режимов фторирования, который зависит от многих факторов, таких, как состав высокообогащенного урана, т.е. наличия или отсутствия в нем легирующих компонентов, производительности и скорости процесса фторирования, экономии фтора и др.
Так, низкотемпературный режим фторирования при 300-400оС выбирается при наличии в оксиде урана заметных количеств легирующих компонентов, которые при этих температурах не образуют летучих фторидов и могут быть отделены на этой стадии от урана.
Выбор избытка элементарного фтора от 5 до 10% выше стехиометрического при низкотемпературном режиме фторирования обуславливается большей площадью контакта временем фторирования. Процесс будет идти и при больших количествах фтора, вплоть до 50% выше стехиометрического, но при этом большее количество фтора, возвращаемое в начало процесса, будет загрязняться вредными примесями, что является нежелательным.
В случае необходимости повышения скорости и производительности процесса фторирования, а также переработки высокообогащенного оксида урана, не содержащего заметных количеств легирующих компонентов, используется высокотемпературный способ фторирования при температуре 1400-1500оС и избытке фтора 10-50% выше стехиометрического. В этом случае порошковый оксид урана подается в пламенный реактор на газе-носителе, например, азоте.
Выбор избытка элементарного фтора от 10 до 50% выше стехиометрического обуславливается физическими свойствами порошка оксида и устанавливаемой производительностью. При производительности до 3 кг/ ч процесс установившийся, при этом следует поддерживать избыток фтора пропорционально росту производительности.
При избытке фтора менее 10% не происходит воспламенения реакционной смеси. Избыток более 50% нецелесообразен из-за трудностей, возникающих с утилизацией и конверсией фтора. Этот метод также хорошо поддается автоматизации и дистанционированию.
Газообразный высокообогащенный гексафторид урана может быть загрязнен фторидами молибдена, вольфрама, рения и другими газообразными примесями.
Выбор метода центробежного разделения на каскаде газовых центрифуг для очистки высокообогащенного гексафторида урана обусловлен возможностью освободить высокообогащенный гексафторид урана от всех без исключения газообразных примесей с молекулярным весом менее молекулярного веса гексафторида урана, при этом конструкция очистительного каскада является ядернобезопасной, что позволяет очищать гексафторид урана самого высокого обогащения (до 97 мас. по урану-235) и использовать в дальнейшем только одностадийное смешение.
Высокообогащенный гексафторид урана очищают от примесей до их содержания 10-4-10-5 мас. на центробежном очистительном каскаде.
Очистка до 10-4-10-5 мас. по примесям позволяет использовать для смешения более грязный низкообогащенный гексафторид урана без ухудшения качества готового топливного материала, что является экономически более выгодным.
Затем очищенный газообразный высокообогащенный гексафторид урана подается на смешение с гексафторидом урана с содержанием урана-235 ниже содержания его в топливном материале. В этом заключается еще одна отличительная особенность изобретения по сравнению с прототипом, которая состоит в том, что не только изменяют методы проведения операций и их режимы, но и последовательность этих операций. Так, вместо трех операций смешения в способе-прототипе на стадии после окисления, во время и после фторирования, в способе по изобретению используется только одна операция смешения после очистки высокообогащенного гексафторида урана. Выбор определенного состава гексафторида для смешения его с высокообогащенным гексафторидом урана связан с содержанием в них урана-235, количеством нежелательных примесей урана-234 и урана -236 и составом и количеством готового топливного материала.
При смешении высокообогащенного гексафторида, например, 97 мас. по урану-235, при необходимости получения состава готового топливного материала, например, с 80 мас. урана-235, можно взять для смешения гексафторид с содержанием урана-235 от 79% до гексафторида урана не содержащего уран-235. В этом случае все определяется необходимым количеством готового топливного материала, т.е. чем большее количество готового топливного материала необходимо получить, тем большая степень обогащения должна быть у второго смешиваемого потока.
На трубопроводах установлены регулирующие расход устройства, которые позволяют с большей точностью регулировать состав готового продукта, не допуская получение брака.
Смешанный гексафторид урана десублимируют, затаривают в емкости, нагревают до 90-110оС, выдерживают в течение 4 ч (гомогенизируют) и переливают в емкости "30 В".
П р и м е р 1. В аппарат для окисления загрузили деталь изделия из оружейного высокообогащенного металлического урана, загрязненного плутонием (масса U не более 6000 г) нагревали до 900оС в потоке воздуха и выдерживали до полного окисления.
Полученные оксиды урана измельчали и подавали в горизонтальный реактор для низкотемпературного фторирования при периодическом перемешивании.
В процессе нагрева до 300оС и расходе фтора 5-10% от стехиометрического образуются оксифториды урана, которые при повышении температуры до 400оС превращаются в гексафторид урана. Выход в гексафторид достигает 97,9% Коэффициент использования фтора 85-90%
Образующийся гексафторид урана подвергается десублимации, возгонке и переконденсации, после чего направляется в центробежный каскад (каскад газовых центрифуг), где подвергается очистке от фторидов элементов с молекулярной массой ниже молекулярной массы гексафторида урана.
Образующийся гексафторид урана подвергается десублимации, возгонке и переконденсации, после чего направляется в центробежный каскад (каскад газовых центрифуг), где подвергается очистке от фторидов элементов с молекулярной массой ниже молекулярной массы гексафторида урана.
Очищенный до 10-4-10-5 мас. гексафторид урана подается в сборник очистительного каскада и далее на десублимацию. Из установки десублимации высокообогащенный гексафторид урана со степенью обогащения 90% по урану-235 в газовой фазе через расходное устройство подается в коллектор смешения. Туда же через расходное устройство подается гексафторид урана со степенью обогащения 1,5% по урану-235.
Расход высокообогащенного гексафторида урана составляет 0,3388 г/с, а слабообогащенного 9,6612 г/с. В результате объединения двух потоков и их смешения получили выход продукта равным 10 г/c cо степенью обогащения 4,4% по урану-235. Газообразный продукт десублимируют, затаривая его в емкости, нагревают до 90-110оС, выдерживают в течение примерно 3-6 ч при этой температуре и разливают в цилиндры "30 В" как готовый топливный материал.
П р и м е р 2. Окисление оружейного высокообогащенного металлического урана, не содержащего примесных элементов осуществляли в соответствии с примером 1. Полученные измельченные оксиды урана подавали в горизонтальный реактор для низкотемпературного фторирования, температуры устанавливали такие же, как и в примере 1, при расходе фтора 15-17% Выход урана в гексафторид достигает примерно 98% Коэффициент использования фтора 40-44%
Образующийся гексафторид урана очищается от остатков непрореагировавшего фторида десублимацией и далее подвергается дальнейшей переработке без очистки на каскаде газовых центрифуг.
Образующийся гексафторид урана очищается от остатков непрореагировавшего фторида десублимацией и далее подвергается дальнейшей переработке без очистки на каскаде газовых центрифуг.
Непрореагировавший фтор после очистки направляется в реактор для фторирования для повторного использования.
П р и м е р 3. В аппарат для окисления загружали деталь изделия оружейного сплава на основе высокообогащенного урана массой не более 6000 г, установку герметизировали, подавали воздух и нагревали до 700оС. В процессе нагрева и подачи воздуха уран вследствие экзотермичности процесса окисления разогревался до температуры фазового перехода β -урана в γ -модификацию (772оС). При этом происходило уменьшение объема металла и самоотделение оксидной пленки от поверхности металла. При достижении температуры 800оС нагрев отключали.
На окисление металлического урана массой 6000 г затрачено 5 ч. Извлеченный из аппарата окисления оксид высокообогащенного урана измельчали в мельнице, затем на газе-носителе (азоте) подавали в питатель-дозатор для аэрации с последующей непрерывной транспортировкой аэросмеси в зону реакции пламенного реактора факельного типа для фторирования. При подаче в зону реакции элементарного фтора в количестве, превышающем на 30% необходимое по стехиометрии, зажигался факел и устанавливалась температура 1400-1500оС. Скорость фторирования составила 5 кг оксида в 1 ч. Выход урана в гексафторид за один цикл достиг 99,9%
Для уменьшения скорости фторирования до 3 кг/ч необходимо уменьшить подачу элементарного фтора до количества, превышающего на 10% необходимое по стехиометрии, а для увеличения скорости фторирования выше 5 кг/ч необходимо увеличить подачу элементарного фтора в количествах, превышающих 30% вплоть до 50% необходимое по стехиометрии. Выход урана в гексафторид за один цикл при всех режимах достигает 99,9%
Дальнейшую обработку полученного гексафторида проводили, как в примере 1.
Для уменьшения скорости фторирования до 3 кг/ч необходимо уменьшить подачу элементарного фтора до количества, превышающего на 10% необходимое по стехиометрии, а для увеличения скорости фторирования выше 5 кг/ч необходимо увеличить подачу элементарного фтора в количествах, превышающих 30% вплоть до 50% необходимое по стехиометрии. Выход урана в гексафторид за один цикл при всех режимах достигает 99,9%
Дальнейшую обработку полученного гексафторида проводили, как в примере 1.
П р и м е р 4. Переработка детали изделия оружейного сплава на основе высокообогащенного урана в части окисления, фторирования и очистки проводилась, как в примере 3.
Операция смешения и выбора концентрации потоков была рассчитана по следующим зависимостям:
G1·C1 + G2· C2 G3·C3
G1 + G2 G3, где G1 расход гексафторида урана с высокой степенью обогащения, г/с;
C1 концентрация урана-235 в гексафториде урана с высокой степенью обогащения,
G2 расход гексафторида урана с низкой степенью обогащения, г/с;
С2 концентрация урана-235 в гексафториде урана с низкой степенью обогащения,
G3 расход гексафторида урана, полученного после смешения, г/с;
С3 концентрация гексафторида урана, полученного после смешения,
Задавая необходимую концентрацию в готовом гексафториде урана и количество готового продукта, подбирается концентрация и расход исходных потоков гексафторидов урана.
G1·C1 + G2· C2 G3·C3
G1 + G2 G3, где G1 расход гексафторида урана с высокой степенью обогащения, г/с;
C1 концентрация урана-235 в гексафториде урана с высокой степенью обогащения,
G2 расход гексафторида урана с низкой степенью обогащения, г/с;
С2 концентрация урана-235 в гексафториде урана с низкой степенью обогащения,
G3 расход гексафторида урана, полученного после смешения, г/с;
С3 концентрация гексафторида урана, полученного после смешения,
Задавая необходимую концентрацию в готовом гексафториде урана и количество готового продукта, подбирается концентрация и расход исходных потоков гексафторидов урана.
Вся технологическая схема переработки оружейного урана снабжена приборами анализа газовых потоков до подачи их в очистительный каскад, после очистки в очистительном каскаде до подачи в устройство смешения и после смешения. В очистительном каскаде и аппарате смешения производится контроль давления в газовых потоках. Для исключения повышения концентрации урана-235 за установленные пределы на газовых потоках предусмотрена аварийная защита и блокировка, которые обеспечивают автоматическое прекращение поступления газообразных продуктов.
Изобретение может быть применено для изготовления гексафторидов урана с различными степенями обогащения по урану-235 применительно к топливу атомных реакторов как энергетических, так и транспортных для подводных лодок и космоса.
Claims (5)
1. СПОСОБ ПЕРЕРАБОТКИ ОРУЖЕЙНОГО ВЫСОКООБОГАЩЕННОГО УРАНА И ЕГО СПЛАВОВ В ТОПЛИВНЫЙ МАТЕРИАЛ ДЛЯ АТОМНЫХ РЕАКТОРОВ, включающий окисление высокообогащенного металлического урана, фторирование оксидов урана, очистку гексафторида урана от примесей и получение топливного материала для атомных реакторов смешением гексафторидов различной степени обогащения с последующим затариванием готового топливного материала в контейнеры, отличающийся тем, что окисление металлического урана осуществляют кислородом воздуха при температуре 700 - 1100oС, после чего проводят фторирование полученных оксидов урана элементарным фтором при избытке фтора выше стехиометрического на 5 - 50%, затем высокообогащенный гексафторид урана подвергают очистке методом центробежного разделения с последующим смешением его с гексафторидом урана, содержащим уран-235 ниже содержания его в топливном материале, путем непрерывного объединения двух газовых потоков, а полученный топливный материал перед затариванием десублимируют.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что оксиды урана фторируют при температуре 300 - 400oС при перемешивании и избытке фтора выше стехиометрического на 5 - 10%.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что оксиды урана фторируют при температуре 1400 - 1500oС при избытке фтора выше стехиометрического на 10 - 50% с введением оксидов в зону реакции на газе-носителе.
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что очистку высокообогащенного гексафторида урана осуществляют методом центробежного разделения на каскаде газовых центрифуг до содержания примесей 10- 4 - 10- 5 мас.%.
5. Способ по п.1, отличающийся тем, что смешение двух газовых потоков осуществляют путем регулирования расходов каждого потока в соответствии с содержанием в них урана-235.
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU9393041459A RU2057377C1 (ru) | 1993-08-23 | 1993-08-23 | Способ переработки оружейного высокообогащенного урана и его сплавов в топливный материал для атомных реакторов |
| US08/263,469 US5492462A (en) | 1993-08-23 | 1994-06-22 | Method for the production of low enriched uranium hexafluoride from highly-enriched metallic uranium |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU9393041459A RU2057377C1 (ru) | 1993-08-23 | 1993-08-23 | Способ переработки оружейного высокообогащенного урана и его сплавов в топливный материал для атомных реакторов |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2057377C1 true RU2057377C1 (ru) | 1996-03-27 |
| RU93041459A RU93041459A (ru) | 1997-01-20 |
Family
ID=20146674
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU9393041459A RU2057377C1 (ru) | 1993-08-23 | 1993-08-23 | Способ переработки оружейного высокообогащенного урана и его сплавов в топливный материал для атомных реакторов |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5492462A (ru) |
| RU (1) | RU2057377C1 (ru) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2453937C1 (ru) * | 2011-03-10 | 2012-06-20 | Открытое акционерное общество "Свердловский научно-исследовательский институт химического машиностроения" (ОАО "СвердНИИхиммаш") | Барабанная мельница для переработки облученного или бракованного ядерного топлива |
| RU2472710C1 (ru) * | 2011-09-14 | 2013-01-20 | Открытое акционерное общество "Сибирский химический комбинат" | Способ очистки гексафторида урана |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5698173A (en) * | 1996-06-21 | 1997-12-16 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Purification of uranium alloys by differential solubility of oxides and production of purified fuel precursors |
| GB9900836D0 (en) * | 1999-01-15 | 1999-03-31 | British Nuclear Fuels Plc | Improvements in and relating to processing materials |
| DE60233061D1 (de) | 2001-09-06 | 2009-09-03 | Alphavax Inc | Alphavirus replikon-vektorsysteme |
| WO2008156829A2 (en) | 2007-06-21 | 2008-12-24 | Alphavax, Inc. | Promoterless cassettes for expression of alphavirus structural proteins |
| WO2012001196A2 (es) | 2010-06-28 | 2012-01-05 | Proyecto De Biomedicina Cima, S.L. | Vectores alfavirales y usos de los mismos para la expresión de genes heterólogos |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5411722A (en) * | 1993-10-27 | 1995-05-02 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Compact reaction cell for homogenizing and down-blanding highly enriched uranium metal |
-
1993
- 1993-08-23 RU RU9393041459A patent/RU2057377C1/ru active
-
1994
- 1994-06-22 US US08/263,469 patent/US5492462A/en not_active Expired - Lifetime
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 1. Переработка ядерного горючего. Перевод под ред. С.Столера Р.Ричардса. Москва, Атомиздат, 1964. 2. Стандартные технические условия на гексафторид урана с обогащением менее 5% по изотопу уран-235. ASTM Disignation С 996-90. 3. Стандартные технические условия на гексафторид урана для обогащения. ASTM Designation С 787-87. 4. Blendig highly Enriched Uranium, Memorandum from Dave Thomas (SAJC) to John Hickey (NRC), October 9, 1992. 5. Международная конференция по обогащению. Вашингтон 13 - 15 июня 1993. Норман Э. Брэндон. "Смешение и обогащение урана", аналитический обзор. Nucleal Fuel Services, Jnc. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2453937C1 (ru) * | 2011-03-10 | 2012-06-20 | Открытое акционерное общество "Свердловский научно-исследовательский институт химического машиностроения" (ОАО "СвердНИИхиммаш") | Барабанная мельница для переработки облученного или бракованного ядерного топлива |
| RU2472710C1 (ru) * | 2011-09-14 | 2013-01-20 | Открытое акционерное общество "Сибирский химический комбинат" | Способ очистки гексафторида урана |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5492462A (en) | 1996-02-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4668287A (en) | Process for producing high purity zirconium and hafnium | |
| US2906598A (en) | Preparation of high density uo2 | |
| RU2057377C1 (ru) | Способ переработки оружейного высокообогащенного урана и его сплавов в топливный материал для атомных реакторов | |
| EP0866772B1 (fr) | Procede d'obtention d'un melange d'oxydes metalliques pulverulents, appartenant a la filiere nucleaire, a partir de leurs nitrates | |
| CA1264920A (fr) | Procede de preparation d'oxydes metalliques pulverulents a partir de nitrates metalliques | |
| Muromura et al. | Formation of uranium mononitride by the reaction of uranium dioxide with carbon in ammonia and a mixture of hydrogen and nitrogen—I synthesis of high purity UN | |
| US5431891A (en) | Process for the recovery and purification of a metal alloy based on highly enriched uranium | |
| US7208129B2 (en) | Reprocessing method by fluoride volatility process using solid-gas separation | |
| US4285891A (en) | Method of removing fission gases from irradiated fuel | |
| US3154379A (en) | Plutonium separation from uranium and lanthanides by precipitation from molten chloride solutions | |
| RU93041459A (ru) | Способ переработки оружейного высокообогащенного урана и его сплавов в топливный материал для атомных реакторов | |
| Moser et al. | Review of major plutonium pyrochemical technology | |
| RO86790B (ro) | Procedeu continuu de eliminare a staniului din plumb | |
| US4421556A (en) | Method for decontamination of nickel-fluoride-coated nickel containing actinide-metal fluorides | |
| RU2292303C2 (ru) | Способ получения гексафторида низкообогащенного урана из оружейного высокообогащенного урана | |
| US3716616A (en) | Process for decontamination of neutron-irradiated beryllium | |
| US3052537A (en) | Preparation of uranium alum-inum alloys | |
| RU2093469C1 (ru) | Способ получения насыщенных фторидов | |
| US3846121A (en) | Method for preparing scandium metal | |
| US4036637A (en) | Separation of zirconium-hafnium by nitride precipitation | |
| US3376231A (en) | Process for the preparation of mixed carbides | |
| KR0161958B1 (ko) | 산화우라늄으로부터 사염화우라늄을 제조하는 방법 | |
| US3009768A (en) | Continuous process for preparing uranium hexafluoride from uranium tetrafluoride andoxygen | |
| RU2183867C2 (ru) | Способ переработки металлического сплава плутония в смешанное оксидное уран-плутониевое топливо | |
| RU2106422C1 (ru) | Способ обработки металлического сплава на основе урана |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD4A | Correction of name of patent owner |