RU2056952C1 - Method for spraying liquid substances and device for its embodiment - Google Patents
Method for spraying liquid substances and device for its embodiment Download PDFInfo
- Publication number
- RU2056952C1 RU2056952C1 RU93017425/26A RU93017425A RU2056952C1 RU 2056952 C1 RU2056952 C1 RU 2056952C1 RU 93017425/26 A RU93017425/26 A RU 93017425/26A RU 93017425 A RU93017425 A RU 93017425A RU 2056952 C1 RU2056952 C1 RU 2056952C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- liquid
- area
- volume
- air intake
- chamber
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Nozzles (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к распылительной технике и может быть использовано преимущественно для опрыскивания сельскохозяйственных культур, в частности к способам устройства малообъемного опрыскивания сельскохозяйственных культур. The invention relates to spraying technology and can be used mainly for spraying crops, in particular to methods of devices for low-volume spraying of crops.
Наиболее близким к изобретению является способ распыления жидких веществ, включающий подачу жидкости к распыливающему устройству с последующим дроблением жидкости и транспортировкой ее газовым потоком. Closest to the invention is a method of spraying liquid substances, comprising supplying liquid to a spray device, followed by crushing the liquid and transporting it with a gas stream.
Наиболее близким к изобретению является устройство для распыления жидких веществ, содержащее корпус с патрубками подачи жидкости и газового потока, размещенную в корпусе жидкостную камеру, сообщенную с патрубком подачи жидкости и имеющую выпускное средство для подачи жидкости в полость корпуса, в камеру основного дробления и выпускное сопло. Closest to the invention is a device for spraying liquid substances, comprising a housing with nozzles for supplying liquid and a gas stream, a fluid chamber located in the housing, in communication with a nozzle for supplying fluid and having outlet means for supplying fluid to the cavity of the housing, into the main crushing chamber and the outlet nozzle .
Недостатком известных способа и устройства является полидисперсное распыление, приводящее к низкому качеству обработки поверхности и высокому расходу рабочего вещества. A disadvantage of the known method and device is polydisperse spraying, which leads to low quality surface treatment and high consumption of the working substance.
Технический результат изобретения снижение расхода рабочего вещества и обеспечение возможности управления процессом дробления. The technical result of the invention is the reduction of the consumption of the working substance and the possibility of controlling the crushing process.
В части способа это достигается тем, что в способе распыления жидкости веществ, включающем подачу жидкости к распыливающему устройству с последующим дроблением жидкости и транспортировкой ее газовым потоком, согласно изобретению, жидкость к распыливающему устройству подают с вязкостью в пределах 0,87·10-3 ≅μ≅1,5 Па · с с содержанием С, нерастворенных частиц по отношению к количеству С2 жидкости, пропускаемой через распыливающее устройство в единицу времени в пределах 1≅(С1+C2)/С2≅1,9 и максимальным размером d нерастворенных частиц в пределах 0 ≅ d ≅ 5 мм, под давлением Р1 подачи жидкости в пределах 0,02 ≅ Р1 ≅ 150 атм, соотношение давления жидкости к давлению газового потока поддерживают в пределах 1,2 ≅ P1/Р2 ≅ 1,5·103, при этом дробление жидкости осуществляют, пропуская ее через отверстия с последующим многоэтапным дроблением, включающим на первом этапе механическое дробление путем удара струи о неподвижное препятствие с образованием частиц объемом V1, выбираемым по отношению к объему V2 подаваемой для дробления в единицу времени жидкости в пределах 10-9 ≅ V1/V2 ≅1, на втором этапе осуществляют взаимодействие полученных частиц жидкости с n струями газового потока, количество которых выбирают в пределах 1 ≅ n ≅ 109, при этом производят инерционное сепарирование мелких частиц и дробят крупные перекрещивающимися струями газового потока с образованием частиц с объемом V3, отношение которого к объему V1 выбирают в пределах 10-9 ≅ V3/V1 ≅ 1, на последнем этапе дробления производят сепарацию наиболее крупных частиц объемом V4 с последующим дроблением до объемов V5, отношение которого к объему V4 поддерживают в пределах 10-6 ≅V5/V4≅ 1 причем при дроблении частиц жидкости струями газового потока осуществляют их насыщение объемами газа V6, которые выбирают по отношению к объему V3, поддерживая суммарный объемный расход qг газа по отношению к объемному расходу qж в пределах 10-3 ≅qг/qж ≅ 103.In terms of the method, this is achieved by the fact that in the method for spraying liquids of substances, comprising supplying liquid to a spray device, followed by crushing the liquid and transporting it with a gas stream, according to the invention, liquid is supplied to the spray device with a viscosity in the range 0.87 · 10 -3 ≅ μ≅1.5 Pa · s with the content of C, undissolved particles with respect to the amount of C 2 liquid passed through the spraying device per unit time within 1≅ (C 1 + C 2 ) / C 2 ≅1.9 and the maximum size d undissolved particles to the limit ax 0 ≅ d ≅ 5 mm, at a pressure P 1 of the fluid supply within 0.02 ≅ P 1 ≅ 150 atm, the ratio of the liquid pressure to the gas flow pressure is maintained within 1.2 ≅ P 1 / P 2 ≅ 1.5 · 10 3 , while the liquid is crushed, passing it through the holes, followed by multi-stage crushing, which includes mechanical crushing at the first stage by hitting the jet against a stationary obstacle with the formation of particles with a volume of V 1 selected in relation to the volume of V 2 supplied for crushing per unit time liquids within 10 -9 ≅ V 1 / V 2 ≅ 1 , in the second stage interacting the obtained fluid particles with n jets of gas flow, the number of which is selected within 1 ≅ n ≅ 10 9 , while inertial separation of small particles is carried out and crushed by large intersecting jets of gas flow with the formation of particles with volume V 3 , the ratio of which to volume V 1 are selected within the range of 10 -9 ≅ V 3 / V 1 на 1, at the last crushing stage, the largest particles are separated by a volume of V 4 followed by crushing to volumes of V 5 , the ratio of which to the volume of V 4 is maintained within 10 -6 ≅ V 5 / V 4 ≅ 1 and, when crushing the liquid particles by the jets of the gas stream, they are saturated with gas volumes V 6 , which are selected with respect to the volume V 3 , maintaining the total volume flow rate q g of gas with respect to the volume flow rate q w within 10 - 3 ≅q g / q w ≅ 10 3 .
В части устройства технический результат достигается тем, что в устройстве для распыления жидких веществ, содержащем корпус с патрубками подачи жидкости и газового потока, размещенную в корпусе жидкостную камеру, сообщенную с патрубком подачи жидкости и имеющую выпускное средство для подачи жидкости в полость корпуса, камеру основного дробления и выпускное сопло, согласно изобретению выходной участок патрубка подачи жидкости размещен в жидкостной камере и выполнен с отверстиями в его боковой стенке, патрубок подачи газового потока выполнен в виде размещенного в полости корпуса сменного воздухозаборника с обращенной к жидкостной камере торцовой стенкой, имеющего в торцовой и боковой стенках отверстия для подачи струй газового потока в полость корпуса, выпускное средство для подачи жидкости в полость корпуса выполнено в виде щелевого отверстия в стенке жидкостной камеры, обращенной к торцовой стенке воздухозаборника с образованием в полости корпуса камеры предварительного дробления, отношение площади S1, щелевого отверстия к площади S2 торцовой стенки воздухозаборника выбрано в пределах 0,011 ≅S1/S2 ≅ 1,2 ·103, отношение величины S ширины щелевого зазора к расстоянию l между стенкой жидкостной камеры и торцовой стенкой воздухозаборника в пределах 1,3 ·10-2 ≅ δ/l ≅1,4 ·103 между наружной поверхностью боковой стенки патрубка и внутренней поверхностью корпуса образована камере основного дробления протяженной формы, при этом отверстия на боковой стенке воздухозаборника выполнены с переменными и уменьшающимися в направлении перемещения потока шагом и минимальным размером сечения и под углом α между перпендикулярами к выходным плоскостям отверстий и касательными к образующей стенки воздухозаборника, выбранным в пределах 10о ≅ α ≅170о, отношение площади S3 входного отверстия камеры основного дробления к площади S4 ее выходного отверстия выбрано в пределах 2,1·10-2 ≅ S3/S4 ≅ 3,2 ·102, отношение объема V7 камеры основного дробления объему V8 камеры предварительного дробления выбрано в пределах 5,2· 10-2 ≅ V7/V8 ≅ 4,6·102, причем воздухозаборник в зоне выходного сопла выполнен с отогнутой боковой стенкой с острой кромкой, образующей с выходным торцем корпуса зону сепарации и окончательного дробления в виде изогнутого канала, угол β острой кромки выбран в пределах 10о ≅ β ≅170о, отношение площади заострения S5 отогнутой боковой стенки к площади S4 выходного отверстия камеры основного дробления выбрано в пределах 0,48 ·10-2 ≅ S5/S6 ≅ 6,1· 102, отношение площади S6 выходного отверстия зоны окончательного дробления к переменной площади S7 входного отверстия воздухозаборника выбрано в пределах 0,1 ≅ S6/S7 ≅3,1, а отношение суммарной площади S8 отверстий торцовой стенки воздухозаборника и площади S9 отверстий боковой стенки воздухозаборника к площади S7входного отверстия воздухозаборника выбрано в пределах 10-3≅(S8+S9)/S7≅2.In terms of the device, the technical result is achieved in that in a device for spraying liquid substances, comprising a housing with fluid supply nozzles and a gas stream, a fluid chamber located in the housing, in communication with a fluid supply nozzle and having outlet means for supplying fluid to the housing cavity, the main chamber crushing and exhaust nozzle, according to the invention, the output section of the liquid supply pipe is placed in the liquid chamber and is made with holes in its side wall, the gas flow pipe filled in the form of a removable air intake located in the body cavity with an end wall facing the liquid chamber, having openings for supplying gas stream jets into the body cavity in the end and side walls, the outlet means for supplying liquid to the body cavity is made in the form of a slit hole in the wall of the liquid chamber facing the end wall of the air intake with the formation of a pre-crushing chamber in the cavity of the housing, the ratio of the area S 1 , the slot hole to the area S 2 of the end wall of the air intake the nickel was selected in the range of 0.011 ≅ S 1 / S 2 10 1.2 · 10 3 , the ratio of the value S of the width of the gap to the distance l between the wall of the liquid chamber and the end wall of the air intake is within 1.3 · 10 -2 ≅ δ / l ≅ 1.4 · 10 3 between the outer surface of the side wall of the nozzle and the inner surface of the casing is formed by the chamber of the main crushing of an extended shape, while the holes on the side wall of the air intake are made with variable and decreasing in the direction of flow flow step and the minimum cross-sectional size and at an angle α between perpendicular ulyarami to output planes tangent to the holes and forming a wall of the inlet selected in the range of 10 ≅ α ≅170 O ratio of the area S 3 main inlet of the crushing chamber to the area S 4 of its outlet opening is selected within 2.1 × 10 -2 ≅ S 3 / S 4 ≅ 3.2 · 10 2 , the ratio of the volume V 7 of the main crushing chamber to the volume V 8 of the preliminary crushing chamber is selected in the range 5.2 · 10 -2 ≅ V 7 / V 8 ≅ 4.6 · 10 2 , moreover, the air intake in the area of the outlet nozzle is made with a bent side wall with a sharp edge forming a body with an outlet end the separation zone and the final crushing in the form of a curved channel, the angle β of the sharp edge is selected within 10 о ≅ β ≅170 о , the ratio of the sharpening area S 5 of the bent side wall to the area S 4 of the outlet of the main crushing chamber is selected within 0.48 10 -2 ≅ S 5 / S 6 ≅ 6.1 · 10 2 , the ratio of the area S 6 of the outlet of the final crushing zone to the variable area S 7 of the inlet of the air intake is selected within 0.1 ≅ S 6 / S 7 ≅3.1 and the ratio of the total area S of the end wall openings 8 and the air intake area S 9 otve sty side wall of the air intake to the area S of the air intake inlet 7 is selected in the range of 10 -3 ≅ (S 8 + S 9) / S 7 ≅2.
На фиг.1 представлено устройство для распыления жидких веществ, разрез; на фиг.2 узел I на фиг.1. Figure 1 presents a device for spraying liquid substances, section; in Fig.2 node I in Fig.1.
Устройство содержит корпус 1 с жидкостной камерой 2, которая сообщена с патрубком 3 подачи жидкости, выходной участок которого размещен в жидкостной камере и выполнен с отверстиями 4 в его боковой стенке. Жидкостная камера 2 имеет выпускное средство для подачи жидкости в полость корпуса, камеру основного дробления. The device comprises a housing 1 with a liquid chamber 2, which is in communication with the pipe 3 of the fluid supply, the output section of which is placed in the liquid chamber and made with holes 4 in its side wall. The liquid chamber 2 has an outlet means for supplying liquid to the body cavity, the main crushing chamber.
Устройство имеет также патрубок подачи газового потока, выполненный в виде размещенного в полости корпуса сменного воздухозаборника 5, имеющего обращенную к жидкостной камере торцовую стенку 6. Воздухозаборник 5 выполнен с отверстиями 7 и 8 для подачи струй газового потока в полость корпуса соответственно в торцовой 6 и боковой 9 стенках. The device also has a gas flow nozzle made in the form of a replaceable air intake 5 located in the body cavity, having an end wall 6 facing the liquid chamber. The air intake 5 is made with
Выпускное средство для подачи жидкости в полость корпуса выполнено в виде щелевого отверстия 10 в стенке 11 жидкостной камеры 2, обращенной к торцовой стенке 6 воздухозаборника с образованием в полости корпуса камеры 12 предварительного дробления. Отношение площади S1, щелевого отверстия 10 к площади S2 торцевой стенки 6 воздухозаборника выбрано в пределах 0,011 ≅ S1/S2 ≅ 1,2·103. Отношение величины S ширины щелевого зазора к расстоянию l между стенкой 11 жидкостной камеры 2 и торцевой стенкой 6 воздухозаборника выбрано в пределах 1,3 ·10-2≅ S/l ≅ 1,4·103. Между наружной поверхностью боковой стенки 9 патрубка и внутренней поверхностью корпуса 1 образована камера 13 основного дробления протяженной формы. Отверстия 8 на боковой стенке 9 воздухозаборника 5 выполнены с переменным и уменьшающимся в направлении перемещения потока шагом и минимальным размером сечения и под углом α между перпендикулярами к выходным плоскостям отверстий и касательными к образующей стенки 9 воздухозаборника 5. Угол α выбирается в пределах 10о ≅ α ≅ 170о.The outlet means for supplying liquid to the body cavity is made in the form of a slit hole 10 in the wall 11 of the liquid chamber 2, facing the end wall 6 of the air intake with the formation of preliminary crushing in the cavity of the body of the chamber 12. The ratio of the area S 1 , the slit hole 10 to the area S 2 of the end wall 6 of the air intake is selected in the range of 0.011 ≅ S 1 / S 2 ≅ 1.2 · 10 3 . The ratio of the value S of the width of the gap to the distance l between the wall 11 of the liquid chamber 2 and the end wall 6 of the air intake is selected within 1.3 · 10 -2 ≅ S / l ≅ 1.4 · 10 3 . Between the outer surface of the
Отношение площади S3 входного отверстия 14 камеры 13 основного дробления к площади S4 ее выходного отверстия 15 выбрано в пределах 2,1· 10-2 ≅ S3/S4 ≅ 3,2 ·102.The ratio of the area S 3 of the inlet 14 of the chamber 13 of the main crushing to the area S 4 of its
Отношение объема V7 камеры 13 основного дробления к объему V8камеры 12 предварительного дробления выбрано в пределах 5,2 ·10-2 ≅ U7/U8 ≅ 4,6 ·102. Воздухозаборник 5 в зоне выходного сопла 16 выполнен с отогнутой боковой стенкой 17 с острой кромкой 18, образующей с выходным торцом 19 зону 20 сепарации и окончательного дробления в виде изогнутого канала. Угол заострения β острой кромки выбран в пределах 10о ≅ β ≅170о. Отношение площади S5 отогнутой боковой стенки 17 к площади S4 выходного отверстия 15 камеры 13 основного дробления выбрано в пределах 0,48 ·10-2≅S5/S4 ≅ 6,1·102. Отношение площади S6 выходного отверстия зоны 20 окончательного дробления к переменной площади S7 входного отверстия 21 выбрано в пределах 0,1 ≅ S6/S7 ≅ 3,1. Отношение суммарной площади S8 отверстий 7 торцевой стенки 6 воздухозаборника 5 и площади S9 отверстий 8 боковой стенки 9 воздухозаборника 5 к площади S7 входного отверстия 21 воздухоозаборника 5 выбрано в пределах 10-3≅(S8+S9)/S7≅10.The ratio of the volume V 7 of the chamber 13 of the primary crushing to the volume V 8 of the chamber 12 of the preliminary crushing is selected within 5.2 · 10 -2 -2 U 7 / U 8 ≅ 4.6 · 10 2 . The air intake 5 in the area of the outlet nozzle 16 is made with a bent side wall 17 with a sharp edge 18, forming with the outlet end 19 a separation zone 20 and final crushing in the form of a curved channel. Acute wedge angle β is chosen within the edge 10 of ≅ β ≅170 on. The ratio of the area S 5 of the bent side wall 17 to the area S 4 of the
Площадь S4 взаимосвязана с площадью S7 соотношением 10-3 ≅S4/S7 ≅ 10.Area S 4 is interconnected with area S 7 with a ratio of 10 −3 ≅ S 4 / S 7 ≅ 10.
Сменный воздухозаборник имеет полость 22 для подачи газа в камеру 12 предварительного дробления через отверстия 7 и в камеру 13 основного дробления через отверстия 8 в боковой стенке 9, т.е. отверстие 7 и 8 образуют два участка подачи газа. Третий участок поворота и транспортировки распыленной жидкости ограничен отогнутой боковой стенкой 17, отверстием выходного сопла 16. The replaceable air intake has a cavity 22 for supplying gas to the preliminary crushing chamber 12 through the openings 7 and to the main crushing chamber 13 through the
Объем третьего участка определен либо кинетическими особенностями рассеяния распыленной рабочей жидкости, подаваемыми в зону третьего участка струями рабочего газа, либо расположением и конструктивными особенностями поверхностей орошаемых рабочей жидкостью объектов. Для подачи рабочего газа в воздухозаборник 5 предусмотрено газоподающее устройство 23. The volume of the third section is determined either by the kinetic features of the dispersion of the sprayed working fluid supplied to the zone of the third section by the jets of working gas, or by the location and design features of the surfaces of the objects irrigated by the working fluid. To supply the working gas to the air intake 5, a gas supply device 23 is provided.
Способ осуществляют следующим образом. The method is as follows.
Преимущественно в качестве основного компонента рабочего вещества выбирают воду, а в качестве нерастворенных частиц частицы жидкости, нерастворимые в основном компоненте, коллоидные или твердые частицы. В качестве рабочего газа преимущественно выбирают воздух. Mostly, water is chosen as the main component of the working substance, and liquid particles, insoluble in the main component, colloidal or solid particles are chosen as insoluble particles. The working gas is preferably air.
Жидкость к распыливающему устройству подают с вязкостью в пределах 0,87· 10-3 ≅μ≅ 1,5 Па · с, содержанием C1 нерастворенных частиц по отношению к количеству С2 жидкости, пропускаемой через распыливающее устройство в единицу времени в пределах 1 ≅ (С1+C2)/С2 ≅1,9 и максимальным размером d нерастворенных частиц в пределах 0 ≅ d ≅ 5 мм, под давлением Р, подачи жидкости в пределах 0,02 ≅ Р1 ≅ 150 атм.The fluid to the spray device is supplied with a viscosity in the range of 0.87 · 10 -3 ≅μ≅ 1.5 Pa · s, the content of C 1 undissolved particles in relation to the amount of C 2 liquid passed through the spray device per unit time within 1 ≅ (C 1 + C 2 ) / C 2 ≅1.9 and a maximum size d of undissolved particles in the range 0 ≅ d ≅ 5 mm, under pressure P, fluid supply in the range 0.02 ≅ P 1 ≅ 150 atm.
Соотношение давления жидкости к давлению газового потока поддерживают в пределах 1,2 ≅ Р1/Р2 ≅ 1,5 ·103. Дробление жидкости осуществляют следующим образом. По патрубку 3 жидкость поступает в жидкостную камеру 2 через отверстия 4.The ratio of the liquid pressure to the pressure of the gas stream is maintained within 1.2 ≅ P 1 / P 2 ≅ 1.5 · 10 3 . The crushing of the liquid is as follows. Through the pipe 3, the liquid enters the liquid chamber 2 through the holes 4.
Затем жидкость пропускают через щелевое отверстие 10, которое может быть выполнено в виде кольцевого отверстия или произвольной формы. Then, the liquid is passed through the slit hole 10, which can be made in the form of an annular hole or arbitrary shape.
После прохода жидкости через щелевое отверстие 10 происходит ее последующее многоэтапное дробление. На первом этапе струя ударяется о торцовую стенку 6 воздухозаборника с образованием частиц с объемом V1, выбираемым по отношению к объему V2 подаваемой для дробления в единицу времени жидкости в пределах 10-9 ≅ V1/V2 ≅ 1.After the passage of the liquid through the slot 10, its subsequent multi-stage crushing occurs. At the first stage, the jet hits the end wall 6 of the air intake with the formation of particles with a volume of V 1 selected in relation to the volume of V 2 supplied for crushing per unit time of the liquid within 10 -9 ≅ V 1 / V 2 ≅ 1.
На втором этапе происходит взаимодействие полученных частиц жидкости с h струями газового потока, поступающими через отверстия 7 торцовой стенки 6 воздухозаборника 5. Количество струй выбирают в пределах 1 ≅ n ≅ 109, при этом производят инерционное сепарирование мелких частиц и дробят крупные перекрещивающимися струями газового потока с образованием частиц с объемом V3. Отношение V3 к объему V1, выбирают в пределах 10-9 ≅V3/V1 ≅ 1. На последующем этапе дробления производят сепарацию наиболее крупных частиц объемом V4 с последующим дроблением до объемов V5. Отношением объема V5 к объему V4 поддерживают в пределах 10-6 ≅ V5/V4 ≅ 1.At the second stage, the obtained liquid particles interact with h jets of the gas stream coming through the openings 7 of the end wall 6 of the air intake 5. The number of jets is selected within 1 ≅ n ≅ 10 9 , while the inertial separation of small particles is performed and large ones are crushed by intersecting jets of the gas stream with the formation of particles with a volume of V 3 . The ratio of V 3 to volume V 1 is chosen within the range of 10 -9 ≅ V 3 / V 1 ≅ 1. At the next crushing stage, the largest particles are separated by volume V 4 with subsequent crushing to volumes V 5 . The ratio of volume V 5 to volume V 4 is maintained within the range of 10 −6 ≅ V 5 / V 4 ≅ 1.
При дроблении частиц жидкости струями газового потока осуществляют их насыщение объемами газа V6, которые выбирают по отношению к объему V3, поддерживая суммарный объемный расход qг, газа по отношению к объемному расходу жидкости qж в пределах 10-3 ≅ qг/qж ≅ 103.When splitting of liquid particles carried by jets of gas flow of the gas saturation volumes V 6, which is selected in relation to the volume V 3, keeping the total volume flow rate q g, the gas relative to the volumetric flow of fluid within the q x 10 -3 ≅ q r / q W ≅ 10 3 .
Наиболее эффективное газонасыщение распыляемых частиц жидкости осуществляют на основных этапах их дробления, когда суммарную площадь поверхности частиц раздробленной жидкости увеличивают на несколько порядков по отношению к суммарной площади поверхности подаваемого в единицу времени объема жидкости. The most effective gas saturation of the sprayed liquid particles is carried out at the main stages of their crushing, when the total surface area of the particles of the crushed liquid is increased by several orders of magnitude relative to the total surface area of the liquid volume supplied per unit time.
Между этапами предварительного и окончательного дробления может быть осуществлен не один выше описанный этап (основной), а m этапов, на каждом из которых осуществляется последовательное измельчение дробимых частиц рабочей жидкости от объема V1 до V3.Between the stages of preliminary and final crushing, not one of the above-described (main) stages can be carried out, but m stages, at each of which successive grinding of crushed particles of the working fluid from volume V 1 to V 3 is carried out.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU93017425/26A RU2056952C1 (en) | 1993-04-05 | 1993-04-05 | Method for spraying liquid substances and device for its embodiment |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU93017425/26A RU2056952C1 (en) | 1993-04-05 | 1993-04-05 | Method for spraying liquid substances and device for its embodiment |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU93017425A RU93017425A (en) | 1994-12-15 |
| RU2056952C1 true RU2056952C1 (en) | 1996-03-27 |
Family
ID=20139742
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU93017425/26A RU2056952C1 (en) | 1993-04-05 | 1993-04-05 | Method for spraying liquid substances and device for its embodiment |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2056952C1 (en) |
-
1993
- 1993-04-05 RU RU93017425/26A patent/RU2056952C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР N 1653853, кл. B 05B 7/04, 1988. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3735778A (en) | Driving of fluids | |
| US4218855A (en) | Particulate spray nozzle with diffuser | |
| US7472848B2 (en) | Cold-performance fluidic oscillator | |
| US7354008B2 (en) | Fluidic nozzle for trigger spray applications | |
| US7651036B2 (en) | Three jet island fluidic oscillator | |
| US3486700A (en) | Nozzle | |
| US5381957A (en) | Water/air mixing and dispensing devices | |
| CA2501816A1 (en) | Jet pump | |
| EP3122469B1 (en) | Improved swirl nozzle assemblies with high efficiency mechanical break up for generating mist sprays of uniform small droplets | |
| US8702020B2 (en) | Nozzle and fluidic circuit adapted for use with cold fluids, viscous fluids or fluids under light pressure | |
| JPS5922580B2 (en) | Injector and its use in gas treatment of liquids | |
| JPS5953101B2 (en) | atomization injection nozzle | |
| EP0610853A1 (en) | Atomizer | |
| US11865555B2 (en) | Low drift flat fan spray nozzle | |
| RU2056952C1 (en) | Method for spraying liquid substances and device for its embodiment | |
| JP3712588B2 (en) | Jet collision device | |
| US5860603A (en) | Low pressure, full coverage fluidic spray device | |
| EP1675686B1 (en) | Fluidic oscillator comprising three power inlet nozzles and an obstruction creating vortices | |
| RU98105006A (en) | MULTI-NOZZLE LIQUID-GAS EJECTOR | |
| RU2132611C1 (en) | Superlow volume sprayer | |
| JPH06328365A (en) | Abrasive water jet device | |
| SU386680A1 (en) | ||
| EP1136118A3 (en) | A mixing apparatus | |
| SU912252A1 (en) | Emulsifyer | |
| RU2206992C1 (en) | Sprayer |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20050406 |