RU2055926C1 - Antimony-base matrix alloy for obtaining composite materials by impregnation - Google Patents
Antimony-base matrix alloy for obtaining composite materials by impregnation Download PDFInfo
- Publication number
- RU2055926C1 RU2055926C1 RU94000496A RU94000496A RU2055926C1 RU 2055926 C1 RU2055926 C1 RU 2055926C1 RU 94000496 A RU94000496 A RU 94000496A RU 94000496 A RU94000496 A RU 94000496A RU 2055926 C1 RU2055926 C1 RU 2055926C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- alloy
- antimony
- strength
- impregnation
- composite materials
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии и получения армированных композиционных материалов и отливок и может быть использовано для получения пропиткой композиционных материалов, имеющих армирующий углеграфитовый каркас, которые работают в агрессивных средах в качестве торцовых уплотнителей, подшипников скольжения, направляющих и т.п. деталей. The invention relates to the field of metallurgy and the production of reinforced composite materials and castings and can be used to impregnate composite materials having a carbon-graphite reinforcing frame that operate in aggressive environments as mechanical seals, sliding bearings, guides, etc. details.
Известен матричный сплав на основе сурьмы, применяемый для получения композиционных материалов (КМ) пропиткой и имеющий следующий химический состав (мас. ): Sb 85; Zn 10; Ti 5 (Костиков В.И. Варенко А.Н. Взаимодействие металлических расплавов с углеродными материалами. М. Металлургия, 1981, с. 184). Указанный состав сплава обладает пониженной, по сравнению с чистой сурьмой испаряемостью при вакуумировании перед пропиткой, но его испаряемость все же достаточно высока. К недостаткам этого сплава можно также отнести его невысокую проникающую способность по отношению к углеграфитовому каркасу и низкую прочность, что не позволяет получить КМ с высокой прочностью. Known matrix alloy based on antimony, used to obtain composite materials (KM) by impregnation and having the following chemical composition (wt.): Sb 85; Zn 10; Ti 5 (Kostikov V.I. Varenko A.N. Interaction of metal melts with carbon materials. M. Metallurgy, 1981, p. 184). The specified alloy composition has a reduced, compared with pure antimony, evaporation during vacuum before impregnation, but its evaporation is still quite high. The disadvantages of this alloy can also be attributed to its low penetrating ability with respect to the carbon-graphite frame and low strength, which does not allow to obtain CM with high strength.
Известен также матричный слав для получения КМ пропиткой углеграфитового каркаса, состоящий из Sb 70 мас. и Sn 30 мас. [1] Этот сплав обеспечивает весьма малую испаряемость при пpопитке, хорошую коррозионную стойкость, но обладает невысокой проникающей способностью по отношению к углеграфитовому каркасу. Последнее обстоятельство, несмотря на сравнительно высокую прочность матричного сплава, не позволяет получать КМ высокого качества. Matrix fame is also known for obtaining KM by impregnation of a carbon-graphite frame, consisting of Sb 70 wt. and Sn 30 wt. [1] This alloy provides very low evaporation during impregnation, good corrosion resistance, but has a low penetrating ability in relation to the carbon-graphite frame. The latter circumstance, despite the relatively high strength of the matrix alloy, does not allow obtaining high quality CM.
Наиболее близким к предлагаемому сплаву по технической сущности и достигаемому эффекту является сплав на основе сурьмы для получения КМ, имеющий следующий химический состав, мас. Sn 15,0.25,0; Ga -0,15.0,60; Sb остальное. [2]
Матричный сплав указанного состава обладает более высокой прочностью и проникающей способностью по отношению к углеграфитовому каркасу, чем сплавы, рассмотренные выше, однако для получения КМ более высокого качества необходимо повышение прочности сцепления меду пропитывающим сплавом и армирующим каркасом, а также проникающей способности матричного сплава.Closest to the proposed alloy in technical essence and the achieved effect is an antimony-based alloy for producing CM, having the following chemical composition, wt. Sn 15.0.25.0; Ga-0.15.0.60; Sb rest. [2]
The matrix alloy of this composition has a higher strength and penetrating ability with respect to the carbon-graphite framework than the alloys discussed above, however, to obtain a CM of higher quality, it is necessary to increase the adhesion strength of honey to the impregnating alloy and reinforcing framework, as well as the penetrating ability of the matrix alloy.
Задачей данного изобретения является повышение прочности сцепления (связи) между пропитывающим сплавом и армирующим каркасом, а также увеличение проникающей способности матричного сплава. При изготовлении КМ любым способом необходимо выполнить два условия: создать физический контакт компонентов по всей поверхности раздела и осуществить степень физико-химического взаимодействия компонентов, обуславливающую требуемый уровень монолитизации КМ (прочность связи компонентов) при минимальном ухудшении свойства пропитывающего сплава и углеграфитового каркаса. The objective of the invention is to increase the adhesion (bond) between the impregnating alloy and the reinforcing frame, as well as increasing the penetrating ability of the matrix alloy. In the manufacture of CM by any method, it is necessary to fulfill two conditions: to create a physical contact of the components over the entire interface and to carry out the degree of physicochemical interaction of the components, which determines the required level of monolithization of the CM (bond strength of the components) with minimal deterioration of the properties of the impregnating alloy and carbon-graphite frame.
Техническим результатов данного изобретения является повышение качества композиционного материала. The technical results of this invention is to improve the quality of the composite material.
Технический результат достигается тем, что в матричный сплав для получения КМ пропиткой армирующего углеграфитового каркаса, содержащий сурьму и олово, дополнительно введен хром при следующем соотношении компонентов, мас, Sn 12,0.20,0; Cr 0,4.9,0; Sb остальное. The technical result is achieved by the fact that in the matrix alloy to obtain KM by impregnation of a reinforcing carbon-graphite frame containing antimony and tin, chromium is additionally introduced in the following ratio of components, wt, Sn 12.0.20.0; Cr 0.4.9.0; Sb rest.
Существенным отличительным признаком предлагаемого сплава является наличие в нем хрома в количестве 0,4.9,0 мас. и снижение интервала содержания олова 12,0.20,0 мас. с сохранением низкого уровня испаряемости сплава в рабочем диапазоне температур пропитки. An essential distinguishing feature of the proposed alloy is the presence of chromium in it in an amount of 0.4.9.0 wt. and reducing the interval of the tin content of 12.0.20.0 wt. while maintaining a low level of evaporation of the alloy in the operating temperature range of the impregnation.
Изменение содержания олова в сплаве определено увеличением коррозионной стойкости матричного сплава на основе сурьмы с гарантированной испаряемостью в диапазоне температур до 750оС включительно, а также уменьшением стоимости сплава.Changing the content of tin in the alloy increases the corrosion resistance is determined based alloy matrix antimony guaranteed evaporation at temperatures up to 750 ° C inclusive, and also decrease the cost of the alloy.
Введение в состав сплава хрома в указанном диапазоне концентраций приводит к существенному повышению прочности матричного сплава вследствие увеличения его работы адгезии, что связано с проникающей способностью и снижением краевого угла смачивания сплава, характеризуемой глубиной затекания последнего в искусственные капилляры, выполненные в углеграфите. The introduction of chromium in the composition of the concentration range leads to a significant increase in the strength of the matrix alloy due to an increase in its adhesion work, which is associated with penetration and a decrease in the contact angle of the alloy, characterized by the depth of the latter flowing into artificial capillaries made in carbon graphite.
Введение в состав сплава менее 0,4 мас. хрома приводит к снижению его проникающей способности и, вероятно, недостаточно для повышения прочности сцепления между матричным сплавом и армирующим каркасом. Introduction to the composition of the alloy is less than 0.4 wt. chromium leads to a decrease in its penetrating ability and is probably not enough to increase the adhesion strength between the matrix alloy and the reinforcing frame.
Введение в состав сплава более 9,0 мас. хрома нецелесообразно ввиду отсутствия влияния на проникающую способность сплава и, соответственно, нет увеличения плотности КМ, а есть повышение стоимости сплава. Introduction to the composition of the alloy more than 9.0 wt. chromium is impractical due to the lack of influence on the penetrating ability of the alloy and, accordingly, there is no increase in the density of CM, but there is an increase in the cost of the alloy.
Введение в состав сплава олова в количестве менее 12,0 мас. приводит к заметному повышению испарения сурьмы. Introduction to the composition of the tin alloy in an amount of less than 12.0 wt. leads to a marked increase in the evaporation of antimony.
Введение в состав сплава олова в количестве, превышающем 20,0 мас. не рационально ввиду отсутствия влияния на снижение испарения сурьмы и связано со снижением проникающей способности сплава. Introduction to the composition of the tin alloy in an amount exceeding 20.0 wt. not rational due to the lack of influence on the reduction of antimony evaporation and is associated with a decrease in the penetrating ability of the alloy.
Предлагаемый сплав обеспечивает практическое отсутствие испарения и более высокую прочность КМ, чем известные сплавы. The proposed alloy provides a practical absence of evaporation and higher strength KM than known alloys.
П р и м е р 1. Сплав с содержанием ингредиентов, мас. Sn 11,0; Cr 0,30; Sb остальное. PRI me R 1. Alloy containing the ingredients, wt. Sn 11.0; Cr 0.30; Sb rest.
Приготовление сплава производится следующим образом: в расплав сурьмы, перегретый до 950оС, добавляют при непрерывном перемешивании, мелкими порциями, гранулированное олово. При снижении подвижности расплава производится его промежуточный нагрев до температуры 950оС, затем добавляется очередная порция олова до достижения заданной концентрации. После этого на зеркало расплава в тигле в течение 60.120 с подают аргон и одновременно добавляют требуемое количество хрома небольшими порциями, фракции размером 0,5 х 3 х 5 мм, перемешивают непрерывно до выравнивания концентрации и разливают в формы. Если необходимо, производят промежуточный нагрев до 950оС и повторяют последовательность операций; связанных с вводом хрома.Alloy Preparation follows: antimony to the melt, superheated to 950 ° C, is added with continuous stirring, in small portions, granulated tin. By reducing its mobility melt produced intermediate heating to a temperature of 950 ° C, then added another portion of tin to achieve a predetermined concentration. After that, argon is supplied to the melt mirror in the crucible for 60.120 s and at the same time the required amount of chromium is added in small portions, fractions of size 0.5 x 3 x 5 mm, stirred continuously until the concentration is equalized and poured into molds. If necessary, produce intermediate heating to 950 about C and repeat the sequence of operations; associated with the introduction of chromium.
Изготовление КМ производилось пропиткой каркаса из углеграфита марки АГ-1500 матричным сплавом под давлением 12,0 МПа при температуре 750оС и выдержке под давлением 20 минут.Manufacturing of the carcass CM produced by impregnation of the carbon graphite mark AG-1500 matrix alloy under a pressure of 12.0 MPa at a temperature of about 750 C and holding for 20 minutes under pressure.
В качестве технологических характеристик сплава исследовались его прочность, коррозионная стойкость, проникающая способность по отношению к углеграфитовому каркасу, испаряемость. As technological characteristics of the alloy, its strength, corrosion resistance, penetrating ability with respect to the carbon-graphite frame, and evaporation were studied.
В качестве технологических характеристик КМ определялись прочность и плотность. Strength and density were determined as the technological characteristics of CM.
Прочность сплава и КМ на сжатие определялась на цилиндрических образцах диаметром 20±0,2 мм и высотой 20 мм при настройке разрывной машины на максимальную нагрузку 10000 кГс. The compressive strength of the alloy and CM was determined on cylindrical samples with a diameter of 20 ± 0.2 mm and a height of 20 mm when setting the tensile testing machine to a maximum load of 10,000 kG.
Коррозионная стойкость сплава проверялась по изменению веса цилиндрического образца сплава диаметром 4 мм, высотой 12±0,3 мм после пребывания в агрессивной среде в течение 1200 ч. В качестве агрессивных сред применялись 10% растворы кислот: соляной, серной, азотной; 0,4% едкого кали; 5% хлористого натрия. The corrosion resistance of the alloy was checked by changing the weight of a cylindrical alloy sample with a diameter of 4 mm, a height of 12 ± 0.3 mm after being in an aggressive environment for 1200 hours. 10% acid solutions were used as aggressive media: hydrochloric, sulfuric, nitric; 0.4% potassium hydroxide; 5% sodium chloride.
Проникающая способность сплава по отношению к углеграфитовому каркасу определялась по глубине затекания сплава в отверстие диаметром 0,45 мм, выполненное в дне плоскодонного сверления в углеграфитом каркасе. Время изотермической выдержки сплава в плоском сверлении при температуре 750оС составляло 20 мин, постоянство металлостатического давления на дно плоскодонного сверления обеспечивалось заливкой сплава в указанное сверление заподлицо с поверхностью каркаса и постоянство размеров плоскодонного сверления во всех опытах: диаметр 10±0,1 мм, глубина 5±0,1 мм.The penetrating ability of the alloy with respect to the carbon-graphite frame was determined by the depth of flowing of the alloy into the hole with a diameter of 0.45 mm, made in the bottom of flat-bottom drilling in the carbon-graphite frame. Alloy isothermal aging in drilling plane at 750 ° C was 20 minutes, consistency metallostatic pressure at the bottom of a flat-bottomed hole was provided in said pouring alloy drilling flush with the surface of the frame and constancy flat bottom hole sizes in all experiments: diameter 10 ± 0,1 mm, depth 5 ± 0.1 mm.
В дне каждого плоскодонного сверления выполнялись три отверстия диаметром 0,45 мм и проникающая способность определялась как среднее значение глубины затекания из трех опытов. Испытания проводились в атмосфере аргона. At the bottom of each flat-bottom drilling, three holes with a diameter of 0.45 mm were made and penetration was determined as the average value of the depth of penetration from three experiments. The tests were carried out in an argon atmosphere.
Испаряемость определялась по потере веса навески сплава, равной 9 г, нагреваемой в трубчатой печи при температуре 800оС в течение 20 мин в токе аргона, удаляющего пары сплава при атмосферном давлении.Volatility was determined by weight loss sample alloy equal to 9 g, heated in a tube furnace at 800 ° C for 20 min under argon, removing alloy vapor at atmospheric pressure.
Плотность КМ определялась как процент заполнения открытых пор. При этом объем последних в пропитываемом образце определялся предварительно заполнением заранее взвешенного образца с водой с последующим определением веса и объема заполнившей образец воды. CM density was determined as the percentage of filling of open pores. In this case, the volume of the latter in the impregnated sample was determined by pre-filling a pre-weighed sample with water, followed by determining the weight and volume of the water that filled the sample.
Указанный сплав и КМ на его основе в условиях испытаний показали: потерю веса от испарения 11,29% глубину затекания в капилляр 0,17 мм, изменение веса в кислотах: соляной 0,092% серной 0,179% азотной 0,195% едком кали 0,041% хлористом натрии 0,038% Прочность матричного сплава составила 141 МПа. Плотность КМ составила 44,3 его прочность 140,1 МПа. The specified alloy and CM based on it under test conditions showed: weight loss from evaporation 11.29% depth of flow into the capillary 0.17 mm, weight change in acids: hydrochloric 0.092% sulfuric 0.179% nitric 0.195% potassium hydroxide 0.041% sodium chloride 0.038 % The strength of the matrix alloy was 141 MPa. The density of the CM was 44.3, its strength was 140.1 MPa.
П р и м е р 2. Сплав с содержанием ингредиентов, мас. Sn 12,0; Cr 0,4; Sb остальное. PRI me R 2. Alloy containing the ingredients, wt. Sn 12.0; Cr 0.4; Sb rest.
Приготовление сплава и условия его испытаний аналогичны примеру 1. The preparation of the alloy and the conditions for its testing are similar to example 1.
Потеря веса от испарения 0,31% глубина затекания 0,82 мм; изменение веса в серной 0,003% в соляной 0,044% а азотной 0,007% в едком кали 0,037% в хлористом натрии 0,023% прочность сплава составила 196 МПа. Плотность КМ составила 47,5% его прочность 147,6 МПа. Evaporation weight loss 0.31% wicking depth 0.82 mm; weight change in sulfuric 0.003% in hydrochloric 0.044% and nitric 0.007% in potassium hydroxide 0.037% in sodium chloride 0.023% alloy strength was 196 MPa. The density of the CM was 47.5%, its strength was 147.6 MPa.
П р и м е р 3. Сплав с содержанием ингредиентов, мас. Sn 16,0% Cr 4,5% Sb остальное. PRI me R 3. Alloy containing the ingredients, wt. Sn 16.0% Cr 4.5% Sb the rest.
Приготовление сплава и условия его испытаний аналогично примеру 1. The preparation of the alloy and the conditions of its testing are similar to example 1.
Потеря веса от испарения 0,24% глубина затекания 1,79 мм; изменение веса в соляной кислоте 0,003% в серной 0,032% в азотной 0,007% в едком кали 0,024% в хлористом натрии 0,018% прочность сплава составила 207 МПа. Плотность КМ составила 61,3% его прочность 161,5 МПа. Loss of weight from evaporation 0.24% wicking depth 1.79 mm; weight change in hydrochloric acid 0.003% in sulfuric 0.032% in nitric 0.007% in potassium hydroxide 0.024% in sodium chloride 0.018% alloy strength was 207 MPa. The density of the CM was 61.3%; its strength was 161.5 MPa.
П р и м е р 4. Сплав с содержанием ингредиентов, мас. Sn 20,0; Cr 9,0; Sb остальное. PRI me R 4. Alloy containing the ingredients, wt. Sn 20.0; Cr 9.0; Sb rest.
Приготовление сплава и условия его испытаний аналогичны примеру 1. The preparation of the alloy and the conditions for its testing are similar to example 1.
Потеря веса от испарения 0,20% глубина затекания 1,63 мм, изменение веса в соляной кислоте 0,003% в серной 0,031% азотной 0,007% в едком кали 0,022% в хлористом натрии 0,009% прочность сплава составила 224 МПа. Плотность КМ составила 58,4% его прочность 160,3 МПа. The weight loss from evaporation is 0.20%, the penetration depth is 1.63 mm, the weight change in hydrochloric acid is 0.003% in sulfuric 0.031% nitric 0.007% in potassium hydroxide 0.022% in sodium chloride 0.009%, the alloy strength is 224 MPa. The density of the CM was 58.4%; its strength was 160.3 MPa.
П р и м е р 5. Сплав с содержанием ингредиентов, мас. Sn 25,0; Cr 9,5; Sb остальное. PRI me R 5. Alloy containing the ingredients, wt. Sn 25.0; Cr 9.5; Sb rest.
Приготовление сплава и условия его испытаний аналогичны примеру 1. The preparation of the alloy and the conditions for its testing are similar to example 1.
Потеря веса от испарения 0,18% глубина затекания 1,30 мм, изменение веса в соляной кислоте 0,005% в серной 0,037% в азотной 0,008% в едком кали 0,027% в хлористом натрии 0,025% прочность сплава составила 230 МПа. Плотность КМ составила 52,3% его прочность 156,2 МПа. The weight loss due to evaporation was 0.18%, the penetration depth was 1.30 mm, the weight change in hydrochloric acid was 0.005% in sulfuric 0.037% in nitric acid 0.008% in potassium hydroxide 0.027% in sodium chloride 0.025%, the alloy strength was 230 MPa. The density of the CM was 52.3%; its strength was 156.2 MPa.
Примеры на варьирование составом сплава, обосновывающие влияние содержания олова на технологические характеристики сплава и КМ, приведены в таблице. Examples of variation in the composition of the alloy, justifying the effect of the tin content on the technological characteristics of the alloy and CM, are given in the table.
В сравнении со сплавом-прототипом (авт.св. N 1773942) предлагаемый сплав обеспечивает большую прочность и плотность КМ при небольшом увеличении коррозионной стойкости и отсутствии испаряемости в интервале температур до 750оС включительно.In comparison with the prototype alloy (SU, 1773942 N), the alloy provides greater strength and density of the CM with a slight increase in corrosion resistance and the absence of evaporation in the temperature range up to 750 ° C inclusive.
Claims (1)
Олово - 12,0 - 20,0
Хром - 0,4 - 9,0
Сурьма - остальноеMATRIX ALLOY ON THE BASIS OF ANTIMONY FOR PRODUCING COMPOSITE MATERIALS BY IMPREGATING a carbon-graphite framework containing tin, characterized in that the alloy additionally contains chromium in the following ratio of alloy components, wt.%:
Tin - 12.0 - 20.0
Chrome - 0.4 - 9.0
Antimony - the rest
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU94000496A RU2055926C1 (en) | 1994-01-05 | 1994-01-05 | Antimony-base matrix alloy for obtaining composite materials by impregnation |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU94000496A RU2055926C1 (en) | 1994-01-05 | 1994-01-05 | Antimony-base matrix alloy for obtaining composite materials by impregnation |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU94000496A RU94000496A (en) | 1996-01-27 |
| RU2055926C1 true RU2055926C1 (en) | 1996-03-10 |
Family
ID=20151215
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU94000496A RU2055926C1 (en) | 1994-01-05 | 1994-01-05 | Antimony-base matrix alloy for obtaining composite materials by impregnation |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2055926C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2526356C1 (en) * | 2013-08-27 | 2014-08-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Волгоградский государственный технический университет" (ВолгГТУ) | Stibium-based matrix alloy for impregnation of graphitised carbon |
-
1994
- 1994-01-05 RU RU94000496A patent/RU2055926C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Патент Великобритании 1234634, кл. C 22C 12/00, опублик. 1974. Авторское свидетельство СССР N 1773942, кл. C 22C 1/09, 1992. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2526356C1 (en) * | 2013-08-27 | 2014-08-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Волгоградский государственный технический университет" (ВолгГТУ) | Stibium-based matrix alloy for impregnation of graphitised carbon |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS60500093A (en) | Components of aluminum production electrolyzer | |
| NO860183L (en) | Polytetrafluoroethylene COMPOSITE MATERIALS. | |
| FI91724C (en) | Process for manufacturing a metal matrix composite using a negative form of an alloy | |
| US6143371A (en) | Process for producing an MG-based composite material or an MG alloy-based composite material | |
| US5897943A (en) | Metal matrix composite including homogeneously distributed fly ash, binder, and metal | |
| US5069764A (en) | Carbon electrode having low polarizability | |
| PT92259B (en) | METHOD FOR THE TERM-MODELING OF A NEW BODY COMPOSED WITH METAL MATRIX AND PRODUCTS PRODUCED BY THAT PROCESS | |
| DE2218455A1 (en) | Method and apparatus for making and using composite foams and composite foams made by the method | |
| FI91491B (en) | A method of making a metal matrix composite body using an injection molding method | |
| RU2055926C1 (en) | Antimony-base matrix alloy for obtaining composite materials by impregnation | |
| RU2005802C1 (en) | Antimony-base casting alloy for manufacture of composite materials by impregnating graphitized carbon fiber matrix | |
| RU2161208C1 (en) | Master antimony-base alloy for production of composite materials by impregnation | |
| RU2571248C1 (en) | Copper matrix alloy for production of composite materials by impregnation of graphitized carbon varcass | |
| US4101624A (en) | Method of casting silicon | |
| RU2232826C1 (en) | Antimony-based matrix alloy impregnation-mediated manufacture of composite materials | |
| RU2318893C1 (en) | Antimony-base matrix alloy for preparing composition materials by impregnation | |
| US3741734A (en) | Metal products and process of preparation | |
| RU2526356C1 (en) | Stibium-based matrix alloy for impregnation of graphitised carbon | |
| RU1773942C (en) | Antimony-based master alloy for obtaining composite materials by impregnating graphite framework | |
| RU2753635C1 (en) | Method for obtaining carbon-graphite composite material | |
| US3849879A (en) | Method of making a composite magnesium-titanium conductor | |
| RU2750075C1 (en) | Method for producing carbon-graphite composite material | |
| RU2653958C1 (en) | Aluminium-based alloys for obtaining composite materials | |
| RU2430983C1 (en) | Composite material containing coal-graphite frame impregnated with matrix alloy on base of copper | |
| RU2750072C1 (en) | Method for producing carbon-graphite composite material |