RU2046503C1 - Electrical machine fractional-slot three-phase winding - Google Patents
Electrical machine fractional-slot three-phase winding Download PDFInfo
- Publication number
- RU2046503C1 RU2046503C1 SU5040091A RU2046503C1 RU 2046503 C1 RU2046503 C1 RU 2046503C1 SU 5040091 A SU5040091 A SU 5040091A RU 2046503 C1 RU2046503 C1 RU 2046503C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- groups
- grooves
- coils
- winding
- phase
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Windings For Motors And Generators (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к обмоткам электрических машин переменного тока и может применяться в совмещенных электрических машинах с двумя разнополюсными полями в магнитопроводе. The invention relates to the windings of electrical AC machines and can be used in combined electrical machines with two opposite-pole fields in the magnetic circuit.
Известны трехфазные электромашинные обмотки с дробным числом пазов на полюс и фазу, выполняемые двух- и одно-двухслойными из катушек равношаговых или концентрических [1]
Недостаток таких дробных обмоток повышенное дифференциальное рассеяние, что ухудшает электромагнитные параметры обмоток, и это особенно неблагоприятно отражается на характеристиках совмещенных электрических машин [2]
Наиболее близкой по конструкции к предлагаемой является трехфазная двухслойная обмотка, выполненная из 6р катушечных групп из концентрических неравновитковых катушек по подобию синусных обмоток [3]
Целью изобретения является улучшение электромагнитных параметров трехфазной обмотки с числом пазов на полюс и фазу q 5,5 путем повышения обмоточного коэффициента и снижения дифференциального рассеяния.Known three-phase electromachine windings with a fractional number of grooves per pole and phase, performed by two- and one-two-layer coils of equal-step or concentric [1]
The disadvantage of such fractional windings is increased differential scattering, which worsens the electromagnetic parameters of the windings, and this is especially detrimental to the characteristics of combined electrical machines [2]
Closest in design to the proposed one is a three-phase two-layer winding made of 6p coil groups of concentric unequal coils similar to sinus windings [3]
The aim of the invention is to improve the electromagnetic parameters of a three-phase winding with the number of grooves per pole and phase q 5.5 by increasing the winding coefficient and reducing differential scattering.
Цель достигается тем, что для трехфазной дробной обмотки с полюсностью р и числом пазов на полюс и фазу q 5,5, выполненной с концентрическими катушками в z пазах с номерами от 1 до z, из К 6р катушечных групп с номерами в фазах первой, второй, третьей соответственно 1 + 3к, 3 + 3к, 5 + 3к, соединенных в фазах последовательно при встречном включении четных групп относительно нечетных, каждая катушечная группа содержит пять катушек с шагами по пазам и числами витков, равными yп 16, 14, 12, 10, 8 и 2wк, (1+х)wк, wк, wк, (1-х)wк для нечетных групп, yп' 15, 13, 11, 9, 7 и (1+x')wк, (1+x'')wк, wк, (1-x'')wк, (1-х')wк для четных групп, причем начальные стороны катушек первой пары групп уложены в пазы с номерами 1, 2, 3, 4, 5 и 7, 8, 9, 10, 11, а для каждой последующей пары групп укладка в пазах повторяется со смещением на 2q 11 пазов относительно предыдущей пары групп, где р 1, 2, 3, z 33р; к 0, 1, 2,(2р-1); 2wк число витков в каждом пазу, а значения x, x', z'' выбираются в пределах 0,45 ≅ х ≅ 0,50; 0,75 ≅ x' ≅ 0,80; 0,25 ≅ x''≅ 0,30.The goal is achieved in that for a three-phase fractional winding with a pole p and the number of grooves per pole and a phase q 5.5 made with concentric coils in z grooves with numbers from 1 to z, from K 6p coil groups with numbers in the phases of the first, second , the third, respectively 1 + 3k, 3 + 3k, 5 + 3k, connected in phases in series with the opposite inclusion of even groups with respect to odd, each coil group contains five coils with groove steps and number of turns equal to
На фиг. 1 изображена развернутая схема предлагаемой обмотки с р 1 и z 33; на фиг. 2 и 3 показаны чередования фазных зон по пазам известной двухслойной (фиг. 2) и предлагаемой (фиг. 3) обмоток; на фиг. 4 дан многоугольник МДС известной (пунктирные линии) и предлагаемой (сплошные линии) обмоток. In FIG. 1 shows a detailed diagram of the proposed winding with p 1 and
Обмотка (фиг. 1) выполнена с полюсностью р 1 в z 33 пазах из К 6р 6 катушечных групп (с номерами от 1' до 6'), соединенных в фазах последовательно при встречном включении четных групп относительно нечетных, с зажимами С1, С2, С3 для начал фаз, С4, С5, С6 для концов фаз. Фазы содержат группы с номерами 1+3к для фазы С1, 3+3к для фазы С2, 5+3к для фазы С3, где к 0, 1, 2, (2р-1). Каждая катушечная группа содержит пять концентрических катушек с шагами по пазам и их числами витков yп 16, 14, 12, 10, 8 и 2wк, (1+x)wк, wк, wк, (1-x)wк для нечетных групп, yп' 15, 13, 11, 9, 7 и (1+x')wк, (1+x'')wк, wк, (1-x'')wк, (1-x')wк для четных групп, где 2wк число витков в каждом пазу, а значения х, x', x'' выбираются из условия уменьшения дифференциального рассеяния в пределах 0,45 ≅ х ≅ 0,50; 0,75 ≅ x' ≅ 0,80; 0,25 ≅ x' ≅ 0,30.The winding (Fig. 1) is made with a pole of p 1 in
На фиг. 2 и 3 зоны А, В, С относятся к начальным сторонам катушечных группе, а зоны X, Y, Z к их конечным сторонам. Многоугольник МДС (фиг. 4) построен по чередованиям фазных зон по пазам с использованием вспомогательной треугольной сетки (ее сторона принята за единицу длины), и по нему определяется коэффициент дифференциального рассеяния σд [3] характеризующий качество обмотки по уровню содержания в ее кривой МДС высших гармонических. Коэффициенты укорочения катушек обмотки по фиг. 1 равны: sin (π˙16/33) 0,9989;sin (π˙14/33) 0,9718; sin (π˙12/33) 0,9096; sin (π˙10/33) 0,8146; sin (π˙8/33) 0,6901; sin (π˙15/33) 0,9898; sin (π˙13/33) 0,9450; sin (π˙11/33) 0,8660; sin (π˙9/33) 0,7558; sin (π˙7/33) 0,6182. Тогда для предлагаемой обмотки (фиг. 3) при х 0,50, x' 0,75, x'' 0,25 получают Коб (0,9989 ˙ 2 + 0,9718 ˙ 1,5 + 0,9096 + 0,8146 + +0,6901 ˙ 0,5 " 0,9898 ˙ 1,75 + 0,9450 ˙ 1,35 + +0,8660 + 0,7558 ˙ 0,75 + 0,6182 ˙ 0,25)/110,9114 обмоточный коэффициент; yп.ср(16 ˙ 2 + 14 ˙ 1,5 + 12 + 10 + 8 ˙ 0,5 + + 15 ˙ 1,75 + 13˙ 1,25 + 11 + 9 ˙ 0,75 + + 7 ˙ 0,25)/11 141/11 12,818 средний шаг катушек по пазам. Для известной двухслойной обмотки при yп 12 имеют Коб0,8690.In FIG. 2 and 3 zones A, B, C belong to the initial sides of the coil group, and zones X, Y, Z to their final sides. The MDS polygon (Fig. 4) is constructed by alternating phase zones along the grooves using an auxiliary triangular grid (its side is taken as a unit of length), and the differential scattering coefficient σ d [3] is determined from it, characterizing the quality of the winding by the level of content in its MDS curve higher harmonics. The shortening coefficients of the winding coils of FIG. 1 are equal: sin (π˙16 / 33) 0.9989; sin (π˙14 / 33) 0.9718; sin (π˙12 / 33) 0.9096; sin (π˙10 / 33) 0.8146; sin (π˙8 / 33) 0.6901; sin (π˙15 / 33) 0.9898; sin (π˙13 / 33) 0.9450; sin (π˙11 / 33) 0.8660; sin (π˙9 / 33) 0.7558; sin (π˙7 / 33) 0.6182. Then, for the proposed winding (Fig. 3) at x 0.50, x '0.75, x''0.25, K ob (0.9989 ˙ 2 + 0.9718 ˙ 1.5 + 0.9096 + 0 , 8146 + + 0.6901 ˙ 0.5 "0.9898 ˙ 1.75 + 0.9450 ˙ 1.35 + +0.8660 + 0.7558 ˙ 0.75 + 0.6182 ˙ 0.25) / 110.9114 winding factor; y p.p. (16 ˙ 2 + 14 ˙ 1.5 + 12 + 10 + 8 ˙ 0.5 + + 15 ˙ 1.75 + 13˙ 1.25 + 11 + 9 ˙ 0, 75 + + 7 ˙ 0.25) / 11 141/11 12.818 the average pitch of the coils along the grooves For a well-known two-layer winding at
По многоугольнику МДС (фиг. 4) определяются квадраты радиусов пазовых точек и квадрат среднего радиуса: Rg 2 921/11 для известной двухслойной обмотки (фиг. 2) и Rg 2 1011,375/11 для предлагаемой обмотки (фиг. 3). Квадрат радиуса окружности для основной гармонической МДС определяется как R2 (z ˙ Kоб/р π)2, и тогда коэффициент дифференциального рассеяния σд[(Rg/R)2 1]˙100 равен σд 0,4932% для известной двухслойной обмотки; σд 0,3167% для предлагаемой обмотки.The polygon MDS (Fig. 4) determines the squares of the radii of the groove points and the square of the average radius: R g 2 921/11 for the known two-layer winding (Fig. 2) and R g 2 1011,375 / 11 for the proposed winding (Fig. 3) . The square of the circle radius for the main harmonic MDF is defined as R 2 (z ˙ Kob / p π) 2 , and then the differential scattering coefficient σ d [[Rg / R) 2 1] ˙100 is equal to σ d 0.4932% for the known two-layer winding ; σ d 0.3167% for the proposed winding.
Таким образом, предлагаемая обмотка имеет значительно лучшие электромагнитные параметры по сравнению с известной двухслойной обмоткой: в 0,9114/0,86901,049 раза более высокий обмоточный коэффициент и в 0,4932/0,3167 1,557 раза меньшее дифференциальное рассеяние, при этом средний шаг катушек по пазам несколько больше (в 12,818/12 1,068 раза). Кривая МДС предлагаемой обмотки значительно ближе к синусоидальной, чем для известной обмотки, поэтому снижаются амплитуды высших гармонических МДС (на 56%) и уменьшаются добавочные потери в стали машины с предлагаемой обмоткой, возрастает КПД машины, снижаются индуктивные сопротивления обмотки и возрастает коэффициент мощности машины. Thus, the proposed winding has significantly better electromagnetic parameters compared with the known two-layer winding: 0.9114 / 0.86901.049 times higher winding coefficient and 0.4932 / 0.3167 1.557 times less differential scattering, while the average the pitch of the coils in the grooves is slightly larger (12.818 / 12 1.068 times). The MDS curve of the proposed winding is much closer to the sinusoidal one than for the known winding, therefore, the amplitudes of the higher harmonic MDSs are reduced (by 56%) and the additional losses in the steel of the machine with the proposed winding are reduced, the efficiency of the machine increases, the inductance of the winding decreases and the power factor of the machine increases.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU5040091 RU2046503C1 (en) | 1992-04-27 | 1992-04-27 | Electrical machine fractional-slot three-phase winding |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU5040091 RU2046503C1 (en) | 1992-04-27 | 1992-04-27 | Electrical machine fractional-slot three-phase winding |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2046503C1 true RU2046503C1 (en) | 1995-10-20 |
Family
ID=21603182
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU5040091 RU2046503C1 (en) | 1992-04-27 | 1992-04-27 | Electrical machine fractional-slot three-phase winding |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2046503C1 (en) |
-
1992
- 1992-04-27 RU SU5040091 patent/RU2046503C1/en active
Non-Patent Citations (3)
Title |
---|
1. Копылов И.П. и др. Проектирование электрических машин. - М.: Энергия, 1980, с.79-88. * |
2. Попов В.И. Электромашинные совмещенные преобразователи частоты. М.: Энергия, 1980. * |
3. Авторское свидетельство СССР N 1141516, кл. H 02K 3/28, 1985. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2046503C1 (en) | Electrical machine fractional-slot three-phase winding | |
RU2046502C1 (en) | Three-phase fractional stator winding | |
RU2051453C1 (en) | Fractional-pitch three-phase stator winding | |
RU2046501C1 (en) | Fractional-slot three-phase winding | |
RU2046500C1 (en) | Fractional-slot three-phase stator winding | |
RU2085008C1 (en) | Three-phase fractional winding | |
RU2058653C1 (en) | Fractional-pitch three-phase winding (q=1 | |
RU2091961C1 (en) | Three-phase fractional-slot (q=12/5) electrical machine winding | |
RU2041543C1 (en) | Three-phase partitioned armature winding | |
RU2079946C1 (en) | Three-phase fractional-slot winding | |
RU2224346C2 (en) | Multiphase fractional-slot winding of ac machine | |
RU2043688C1 (en) | Three-phase fractional-slot armature winding | |
RU2043689C1 (en) | Three-phase fractional-slot stator winding | |
RU2037250C1 (en) | Three-phase fractional winding of stator | |
RU2072607C1 (en) | Split three-phase winding | |
RU2058650C1 (en) | Fractional-pitch three-phase winding | |
RU2235400C2 (en) | Three-phase fractional-slot (q=15/7) double-layer lap winding for electrical machines | |
SU1539900A1 (en) | Three-phase winding of combined electric machine | |
RU2264028C2 (en) | Double-layer fractional-slot three-phase winding | |
RU2085006C1 (en) | Three-phase fractional winding of armature | |
RU2085005C1 (en) | Three-phase fractional winding | |
RU2091960C1 (en) | Three-phase fractional-slot (q=1/7) electrical machine winding | |
RU2040845C1 (en) | Three-phase rational winding of armature | |
RU2079948C1 (en) | Three-phase fractional-slot electrical-machine winding | |
RU2058649C1 (en) | Three-phase fractional-pitch armature winding |