RU2045050C1 - Thermal probe for measuring temperature of medium in process unit with lining - Google Patents

Thermal probe for measuring temperature of medium in process unit with lining Download PDF

Info

Publication number
RU2045050C1
RU2045050C1 RU93002694A RU93002694A RU2045050C1 RU 2045050 C1 RU2045050 C1 RU 2045050C1 RU 93002694 A RU93002694 A RU 93002694A RU 93002694 A RU93002694 A RU 93002694A RU 2045050 C1 RU2045050 C1 RU 2045050C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
thermal
heat
temperature
lining
thermal probe
Prior art date
Application number
RU93002694A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU93002694A (en
Inventor
Б.Н. Курепин
В.К. Занцев
Н.Б. Гусева
В.И. Гусев
О.А. Атаев
Original Assignee
Курепин Борис Николаевич
Гусев Владимир Иванович
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Курепин Борис Николаевич, Гусев Владимир Иванович filed Critical Курепин Борис Николаевич
Priority to RU93002694A priority Critical patent/RU2045050C1/en
Publication of RU93002694A publication Critical patent/RU93002694A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2045050C1 publication Critical patent/RU2045050C1/en

Links

Landscapes

  • Investigating Or Analyzing Materials Using Thermal Means (AREA)

Abstract

FIELD: investigation of thermal state of materials and processes in metallurgical, chemical-engineering, petrochemical and other industries. SUBSTANCE: thermal probe for measuring temperature of medium in process unit with lining has thermocouple 1, electrodes 2, protective sleeve 3 filled with electric insulating material 4 with low heat conduction, heat absorbing bottom 5 and gap 6 (putty, air, contact layer). Probe diameter and thermal characteristics of materials used in probe design are so adjusted as to ensure minimum error in measurement of temperature. EFFECT: higher efficiency. 1 dwg

Description

Изобретение касается исследований теплового состояния материалов в металлургической, химико-технологической, нефтехимической и иных отраслях промышленности. The invention relates to studies of the thermal state of materials in the metallurgical, chemical-technological, petrochemical and other industries.

Известен термозонд для исследования теплового состояния материала при его получении и переработке, содержащий огнеупорный блок, выполненный в форме цилиндра из теплоизоляционного материала, покрытого термостойким плотным огнеупором, с наружным защитным чехлом из жаропрочного металла, термопару, а также держатель блока, выполненный в виде трубки, в которой расположены электроды термопары, соединяющие ее с регистрирующим прибором [1]
Однако этим термозондом в ходе технологической операции получения или переработки материала измеряют температуру теплоизоляционного слоя или газовой среды в этом слое, а не температуру исследуемого материала. Кроме того, необходим прогрев огнеупорного блока от тепловоспринимающей поверхности защитного чехла до места размещения горячих спай температуры (продолжительность прогрева порядка 20 с), что повышает тепловую инерционность, продолжительность погружения в среду для достижения установившегося показания, снижает срок службы и надежность работы устройства.A known thermal probe for studying the thermal state of a material during its preparation and processing, comprising a refractory block made in the form of a cylinder of heat-insulating material coated with a heat-resistant dense refractory, with an external protective cover made of heat-resistant metal, a thermocouple, and also a block holder made in the form of a tube, in which the thermocouple electrodes are located, connecting it to the recording device [1]
However, this temperature probe during the technological operation of obtaining or processing the material measures the temperature of the heat-insulating layer or the gaseous medium in this layer, and not the temperature of the investigated material. In addition, it is necessary to heat the refractory block from the heat-absorbing surface of the protective cover to the location of the hot temperature junction (heating time of about 20 s), which increases the thermal inertia, the duration of immersion in the medium to achieve a steady reading, reduces the service life and reliability of the device.

Наиболее близким к изобретению по технической сущности и достигаемому техническому результату является термозонд для измерения температуры среды в технологическом агрегате с футеровкой, включающий термопару, электроды и спай которой армированы соответственно в защитную втулку, заполненную электроизоляционным материалом с низкой теплопроводностью, и в ее тепловоспринимающее днище [2]
Однако данный термозонд отличается отсутствием согласованности его конструктивных параметров и теплофизических характеристик используемых в конструкции материалов, обеспечивающих минимизацию (по величине допустимой погрешности измерения) влияния факторов, снижающих точность измерения (нерегулируемый теплоотвод по элементам термозонда от его тепловоспринимающей поверхности, условия внешних тепловых воздействий и др.).The closest to the invention in technical essence and the technical result achieved is a thermal probe for measuring the temperature of a medium in a technological unit with a lining, including a thermocouple, electrodes and junction of which are reinforced respectively in a protective sleeve filled with an insulating material with low thermal conductivity and in its heat-absorbing bottom [2 ]
However, this thermal probe is characterized by the lack of consistency of its design parameters and the thermophysical characteristics of the materials used in the design, which minimize (in terms of the permissible measurement error) influence of factors that reduce the measurement accuracy (unregulated heat removal from the heat probe elements from its heat-receiving surface, conditions of external thermal influences, etc. )

Для обеспечения минимальной погрешности измерения температуры термозонд для измерения температуры среды в технологическом агрегате с футеровкой, включающий термопару, электроды и спай которой армированы соответственно в защитную втулку, заполненную электроизоляционным материалом с низкой теплопроводностью, и в ее тепловоспринимающее днище, установлен в стенке технологического агрегата с зазором, а диаметр термозонда и технологические характеристики используемых в его конструкции материалов выбраны из условия

Figure 00000002
Figure 00000003
+2
Figure 00000004
Figure 00000005
+
Figure 00000006
≥ 1;
C
Figure 00000007
30qотв; ΔTизм>ΔTдоп, где λт- эффективная теплопроводность термозонда;
λо теплопроводность футеровки технологического агрегата;
αo коэффициент теплопроводности;
ΔТдоп допустимая погрешность измерения температуры;
Тт ожидаемая температура контролируемой среды;
Тс температура контролируемой среды;
ζ
Figure 00000008
+
Figure 00000009
коэффициент теплопередачи между термозондом и футеровкой технологического агрегата;
hз и λз толщина и коэффициент теплопроводности зазора (замазки, воздуха и контактного слоя), отделяющего термозонд от футеровки технологического агрегата;
d диаметр защитной втулки термозонда;
С теплоемкость тепловоспринимающего днища;
Δ τизм продолжительность измерения;
qотв тепловой поток, отводимый по термозонду.To ensure the minimum temperature measurement error, a thermal probe for measuring the temperature of the medium in a technological unit with a lining, including a thermocouple, electrodes and junction of which are reinforced respectively in a protective sleeve filled with an insulating material with low thermal conductivity, and in its heat-absorbing bottom, is installed in the wall of the technological unit with a gap and the diameter of the thermal probe and the technological characteristics of the materials used in its design are selected from the condition
Figure 00000002
Figure 00000003
+2
Figure 00000004
Figure 00000005
+
Figure 00000006
≥ 1;
C
Figure 00000007
30q holes; ΔT ISM > ΔT add , where λ t is the effective thermal conductivity of the thermal probe;
λ about the thermal conductivity of the lining of the technological unit;
α o thermal conductivity coefficient;
ΔТ additional permissible error of temperature measurement;
T t the expected temperature of the controlled environment;
T with temperature controlled environment;
ζ
Figure 00000008
+
Figure 00000009
heat transfer coefficient between the thermal probe and the lining of the technological unit;
h h and λ z thickness and coefficient of thermal conductivity of the gap (putty, air and contact layer) separating the thermal probe from the lining of the process unit;
d diameter of the thermowell thermowell;
With the heat capacity of the heat-receiving bottom;
Δ τ meas measurement duration;
q holes heat flow discharged by thermal probe.

На чертеже представлен предлагаемый термозонд. The drawing shows the proposed thermal probe.

На чертеже показаны термопара 1, электроды 2, защитная втулка 3, заполненная электроизоляционным материалом 4 с низкой теплопроводностью, тепловоспринимающее днище 5, зазор 6 (замазки, воздух, контактный слой), футеровка 7 и среда 8, для измерения температуры которой предназначено изобретение. The drawing shows a thermocouple 1, electrodes 2, a protective sleeve 3 filled with an insulating material 4 with low thermal conductivity, a heat-sensing bottom 5, a gap 6 (putty, air, contact layer), a lining 7 and a medium 8 for measuring the temperature of which the invention is intended.

Размеры термозонда, место и условия его установки выбирают из условия обеспечения неискаженного влиянием термозонда на режим теплообмена футеровки технологического агрегата с защитной втулкой. Уравнение указанного теплообмена имеет вид

Figure 00000010
Figure 00000011
Tт(x)-T(x)
Figure 00000012
=0;
β= 2
Figure 00000013
, (1) где Тт(х) температура в поперечном сечении термозонда на расстоянии х от внутренней поверхности футеровки технологического агрегата;
Т(х) неискаженная температура футеровки технологического агрегата;
λт эффективная теплопроводность термозонда;
d диаметр защитной втулки термозонда;
ζ коэффициент теплопередачи между термозондом и футеровкой технологического агрегата;
ζ=
Figure 00000014
+
Figure 00000015
;
hз и λз толщина и коэффициент теплопроводности зазора (замазки, воздуха, контактного слоя), отделяющего термозонд от футеровки технологического агрегата;
λо теплопроводность футеровки технологического агрегата.The dimensions of the thermal probe, the place and conditions of its installation are selected from the condition of providing undistorted by the influence of the thermal probe on the heat transfer mode of the lining of the technological unit with a protective sleeve. The equation of the specified heat transfer has the form
Figure 00000010
Figure 00000011
T t (x) -T (x)
Figure 00000012
= 0;
β = 2
Figure 00000013
, (1) where T t (x) is the temperature in the cross section of the thermal probe at a distance x from the inner surface of the lining of the process unit;
T (x) undistorted temperature of the lining of the technological unit;
λ t effective thermal conductivity of the thermal probe;
d diameter of the thermowell thermowell;
ζ heat transfer coefficient between the thermal probe and the lining of the technological unit;
ζ =
Figure 00000014
+
Figure 00000015
;
h h and λ z thickness and coefficient of thermal conductivity of the gap (putty, air, contact layer) separating the thermal probe from the lining of the technological unit;
λ about the thermal conductivity of the lining of the technological unit.

Решение уравнения (1) при граничных условиях

Figure 00000016
=
Figure 00000017
Tт(x)
Figure 00000018
-T
Figure 00000019
,
Figure 00000020
=
Figure 00000021
Figure 00000022
, где Tт(x)
Figure 00000023
температура поверхности теп- ловоспринимающего днища;
Тс температура исследуемой среды;
αo коэффициент теплоотдачи от исследуемой среды, воздействующей на футеровку;
qо тепловой поток от футеровки к термозонду, дает следующее соотношение для величины погрешности
ΔT=
Figure 00000024
T1-T
Figure 00000025
.Solution of equation (1) under boundary conditions
Figure 00000016
=
Figure 00000017
T t (x)
Figure 00000018
-T
Figure 00000019
,
Figure 00000020
=
Figure 00000021
Figure 00000022
where T t (x)
Figure 00000023
surface temperature of the heat-receiving bottom;
T with the temperature of the test medium;
α o heat transfer coefficient from the investigated medium acting on the lining;
q about the heat flux from the lining to the thermal probe, gives the following relation for the error
ΔT =
Figure 00000024
T 1 -T
Figure 00000025
.

Налагая условие Δ Т ≅ Δ Тдоп где Δ Тдоп допустимая погрешность результатов измерения, получаем соотношение в соответствии с которым выбор конструктивных и теплофизических факторов обеспечивает достижение технологического результата

Figure 00000026
Figure 00000027
+2
Figure 00000028
+
Figure 00000029
≥ 1. (2)
Выражение (2) получено для процессов, у которых за достаточно большой интервал времени наблюдаемые изменения измеряемого параметра не выходят за пределы случайных погрешностей измерения, т.е. для квазистационарных процессов.By imposing the condition Δ T ≅ Δ T additional where Δ T additional permissible error of the measurement results, we obtain the ratio in accordance with which the choice of design and thermophysical factors ensures the achievement of the technological result
Figure 00000026
Figure 00000027
+2
Figure 00000028
+
Figure 00000029
≥ 1. (2)
Expression (2) was obtained for processes for which, over a sufficiently long time interval, the observed changes in the measured parameter do not go beyond random measurement errors, i.e. for quasistationary processes.

При реализации процессов, для которых такие требования не выполняются, необходимо обеспечить дополнительное условие
C

Figure 00000030
qотв, (3) означающее, что тепловая мощность, которой термозонд обменивается с исследуемой средой, идет в основном на изменение энтальпии тепловоспринимающего днища 5, где размещена термопара 1. Влиянием нерегулируемого теплоотвода qотв можно пренебречь, если вносимая им величина методической погрешности результатов измерений не превышает величины случайной составляющей. Исходя из этого, для большинства практических задач, достаточно выполнение условия
C
Figure 00000031
30qотв, (4) означающего, что лишь около 3% тепловой мощности, участвующей в теплообмене, отводится по элементам термозонда.When implementing processes for which such requirements are not met, it is necessary to provide an additional condition
C
Figure 00000030
q resp , (3) meaning that the heat power exchanged between the thermal probe and the medium under study goes mainly to a change in the enthalpy of the heat-receiving bottom 5, where the thermocouple is located 1. The influence of unregulated heat sink q duct can be neglected if it introduces the value of the methodological error of the measurement results does not exceed the value of the random component. Based on this, for most practical tasks, it is sufficient to fulfill the condition
C
Figure 00000031
30q holes, (4) indicates that only about 3% of the thermal power involved in heat exchange is discharged over the elements of the thermal probe.

Выполнение условия (4) обеспечивают путем выбора конструктивных параметров электроизоляции 4, защитной втулки 3. The fulfillment of condition (4) is ensured by selecting the design parameters of the electrical insulation 4, the protective sleeve 3.

П р и м е р (технической реализации термозонда для исследования технологических сталеразливочных процессов). Исходными данными для выбора параметров термозонда являлись:
температура исследуемой среды Тс 1300оС;
допустимая погрешность результатов измерений Δ Тдоп 2,0оС;
термозонд размещают в полуграфитовом футеровочном материале с λo 50 Вт/мК;
диаметр защитной втулки термозонда d 1˙10-2 м, длина l ≅ 0,5 м;
коэффициент теплоотдачи от исследуемой среды к тепловоспринимающему днищу термозонда αo 800 Вт/м2К;
между защитной втулкой термозонда и футеровочным материалом стенки технологического агрегата возможен воздушный зазор, толщина которого hз= 1˙10-5 м, а коэффициент теплопроводности λз 3,5˙10-2 Вт/мК;
используется платина платинородиевая термопара с диаметром электродов 1˙10-6 м;
температура противоположной торцовой поверхности термозонда на расстоянии l 0,5 м от тепловоспринимающего днища не более То 50оС
Исходя из этих условий в качестве электроизоляционного материала 4 выбран легковесный низкоплотный материал на основе волокон SiO2 с диаметром волокон 1-10 мкм и длиной 100-1000 мкм. Коэффициент теплопроводности такого материала не превышает λ 0,1 Вт/мК, а температура плавления Тпл 1500оС.PRI me R (technical implementation of the thermal probe for the study of technological steel-pouring processes). The initial data for selecting the parameters of the thermal probe were:
investigated medium temperature T 1300 C;
the permissible error of the measurement results Δ T add 2.0 about C;
the thermal probe is placed in a semi-graphite lining material with λ o 50 W / mK;
the diameter of the thermowell protective sleeve d 1˙10 -2 m, length l ≅ 0.5 m;
the heat transfer coefficient from the test medium to the heat-sensing bottom of the thermal probe α o 800 W / m 2 K;
between the protective sleeve and lining materials thermoprobe wall technological unit possible air gap of thickness h = 1˙10 -5 m, and coefficient of thermal conductivity λ of 3,5˙10 -2 W / mK;
platinum is used platinum-rhodium thermocouple with a diameter of electrodes 1˙10 -6 m;
temperature of the opposite end surface of the thermal probe at a distance of l 0.5 m from the heat-receiving bottom is not more than T about 50 about
Based on these conditions, a lightweight low-density material based on SiO 2 fibers with a fiber diameter of 1-10 μm and a length of 100-1000 μm was selected as an insulating material 4. The thermal conductivity of such a material does not exceed λ 0.1 W / mK, and the melting temperature T pl 1500 about C.

Установку термопары 1 проводили в процессе изготовления тепловоспринимающего днища 5. Для этого после подготовки торцовой поверхности днища 5 на нее нанесли грунтовой слой толщиной (1-3)˙10-4 м, одинаковый по коэффициенту термического расширения с материалом 4. После этого производили укладку термопары 1, свободные концы 2 которой вывели через электроизоляционный материал 4. После чего произвели сушку на воздухе в течение 1800 с, выравн или поверхность тепловоспринимающего днища 5 кварцевым валиком с шероховатостью поверхности, соответствующей седьмому классу чистоты, а затем произвели сушку при 400 К в течение 1000 с. После этого обжигали при 1500 К в течение 1500 с и охлаждали до комнатной температуры. Далее нанесли глазурный слой толщиной 2˙10-4 м, содержащий 15% силиконового стекла, 75% кварцевого стекла и 10% зачерняющей добавки, провели сушку при комнатной температуре в течение 2000 с и обжиг при 1500 К в течение 1500 с, после чего охладили до комнатной температуры.The installation of thermocouple 1 was carried out in the process of manufacturing the heat-receiving bottom 5. For this, after preparing the end surface of the bottom 5, a soil layer was applied to it with a thickness of (1-3) × 10 -4 m, identical in thermal expansion coefficient with material 4. After this, the thermocouple was laid 1, the free ends 2 of which are brought out through an insulating material 4. After which they are dried in air for 1800 s, equalized or the surface of the heat-receiving bottom is 5 with a quartz roller with a surface roughness corresponding to seventh grade purity, and then fired drying at 400 K for 1,000 s. After that, they were calcined at 1500 K for 1500 s and cooled to room temperature. Then, a 2–10 -4 m thick glaze layer was applied, containing 15% silicone glass, 75% quartz glass, and 10% blackening additive, dried at room temperature for 2000 s and fired at 1500 K for 1500 s, after which it was cooled to room temperature.

Таким образом изготавливают тепловоспринимающее днище 5, представляющее собой термостойкое покрытие с термопарой 1. Thus, a heat-receiving bottom 5 is made, which is a heat-resistant coating with a thermocouple 1.

Аналогично изготавливают термостойкое покрытие на цилиндрической поверхности термозонда, которое и образует защитную втулку 3. Similarly, a heat-resistant coating is made on the cylindrical surface of the thermal probe, which forms the protective sleeve 3.

Эффективная теплопроводность λт такого термозонда, определяемая теплопроводностью электроизоляционного материала 4, защитной втулки 3 и электродов 2, не превышает значения λт 0,5 Вт/мК.The effective thermal conductivity λ t of such a thermal probe, determined by the thermal conductivity of the insulating material 4, the protective sleeve 3 and the electrodes 2, does not exceed the value of λ t 0.5 W / mK.

Для того, чтобы проверить обеспечивает ли выбор конструктивных параметров термозонда и теплофизических характеристик используемых в нем материалов выполнение условия (2) и достижение технического эффекта необходимо, в соответствии с выражением (2), определить ожидаемое измеренное значение температуры Тт. Для этого необходимо записать уравнение теплового баланса, определяющее соответственно тепловой поток, воспринимаемый днищем 5 от среды 8, и передаваемый теплопроводностью по термозонду, которое в принятых обозначениях имеет вид
αo(Tc-Tт)

Figure 00000032
(Tт-To).In order to check whether the choice of the structural parameters of the thermal probe and the thermophysical characteristics of the materials used in it ensures the fulfillment of condition (2) and the achievement of the technical effect, it is necessary, in accordance with expression (2), to determine the expected measured temperature T t . To do this, it is necessary to write the heat balance equation, which determines, respectively, the heat flux perceived by the bottom 5 from the medium 8, and transmitted by the thermal conductivity through the thermal probe, which in the accepted notation has the form
α o (T c -T t )
Figure 00000032
(T t -T o ).

Отсюда имеем Тт 1298,439оС.Hence we have T t 1298,439 about C.

Использование соотношения (2) дает

Figure 00000033
Figure 00000034
+2
Figure 00000035
+
Figure 00000036
1,064>1.Using relation (2) gives
Figure 00000033
Figure 00000034
+2
Figure 00000035
+
Figure 00000036
1,064> 1.

Одновременно, поскольку тепловоспринимающее днище 5 представляет собой тонкое, теплоизолированное материалом 4 с низкой теплопроводностью, термостойкое покрытие, внутри которого размещена термопара 1, обеспечивается хорошее выполнение условия (4). At the same time, since the heat-absorbing bottom 5 is a thin, heat-insulated material 4 with low thermal conductivity, a heat-resistant coating inside which the thermocouple 1 is placed, provides a good fulfillment of condition (4).

Таким образом, путем соответствующего выбора конструктивных параметров термозонда, теплофизических характеристик используемых в нем материалов обеспечивают минимизацию влияния факторов, снижающих точность получаемых результатов (нерегулируемый теплоотвод по элементам термозонда от его тепловоспринимающей поверхности, условия внешних тепловых воздействий и др.). Погрешность получаемых результатов в этом случае снижается до уровня погрешности непосредственных измерений температуры (согласно работе Гордов А.Н. и др. Точность контактных методов измерения температуры. М. Издательство стандартов, 1976, величина такой погрешности составляет 5%). Thus, by appropriate selection of the design parameters of the thermal probe and the thermophysical characteristics of the materials used in it, they minimize the influence of factors that reduce the accuracy of the results obtained (unregulated heat removal from the thermal probe by the elements of the thermal probe, conditions of external thermal influences, etc.). The error of the obtained results in this case decreases to the level of the error of direct temperature measurements (according to the work of A. Gordov et al. Accuracy of contact methods for measuring temperature. M. Standards Publishing House, 1976, the value of such an error is 5%).

Claims (1)

ТЕРМОЗОНД ДЛЯ ИЗМЕРЕНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ СРЕДЫ В ТЕХНОЛОГИЧЕСКОМ АГРЕГАТЕ С ФУТЕРОВКОЙ, включающий термопару, электроды и спай которой армированы соответственно в защитную втулку, заполненную электроизоляционным материалом с низкой теплопроводностью, и в ее тепловоспринимающее днище, отличающийся тем, что термозонд установлен в стенке технологического агрегата с зазором, диаметр защитной втулки термозонда и технологические характеристики используемых в его конструкции материалов выбраны из условий
Figure 00000037

Figure 00000038

ΔTизм>ΔTдоп,
где λт эффективная теплопроводность термозонда;
λo теплопроводность футеровки технологического агрегата;
αo коэффициент теплопроводности;
ΔTдоп допустимая погрешность измерения температуры;
Tт ожидаемя температура контролируемой среды;
Tс измеряемая температура контролируемой среды;
Figure 00000039
коэффициент теплопередачи между термозондом и футеровкой технологического агрегата;
hз и λз толщина и коэффициент теплопроводности зазора (замазки, воздуха и контактного слоя), отделяющего термозонд от футеровки технологического агрегата;
d диаметр защитной втулки термозонда;
ΔTизм отклонение температуры от начального значения температуры перед началом технологического процесса или в момент введения термозонда в контролируемую зону;
C теплоемкость тепловоспринимающего днища;
Δτизм продолжительность измерения;
qо т в тепловой поток, отводимый по термозонду.THERMOSOUND FOR MEASURING TEMPERATURE OF THE ENVIRONMENT IN A TECHNOLOGICAL UNIT WITH LASTING, including a thermocouple, electrodes and junction of which are reinforced respectively in a protective sleeve filled with an insulating material with low thermal conductivity, and in its heat-sensing bottom, which is equipped with a thermal probe in the wall the diameter of the thermowell protective sleeve and the technological characteristics of the materials used in its design are selected from the conditions
Figure 00000037

Figure 00000038

ΔT meas > ΔT add ,
where λ t is the effective thermal conductivity of the thermal probe;
λ o thermal conductivity of the lining of the technological unit;
α o thermal conductivity coefficient;
ΔT additional permissible error of temperature measurement;
T t is the expected temperature of the controlled environment;
T s measured temperature of the controlled environment;
Figure 00000039
heat transfer coefficient between the thermal probe and the lining of the technological unit;
h h and λ z thickness and coefficient of thermal conductivity of the gap (putty, air and contact layer) separating the thermal probe from the lining of the process unit;
d diameter of the thermowell thermowell;
ΔT ISM deviation of the temperature from the initial temperature before the start of the technological process or at the time of introduction of the thermal probe into the controlled area;
C the heat capacity of the heat-receiving bottom;
Δτ meas. Measurement duration;
q about t in the heat flux discharged by the thermal probe.
RU93002694A 1993-01-14 1993-01-14 Thermal probe for measuring temperature of medium in process unit with lining RU2045050C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU93002694A RU2045050C1 (en) 1993-01-14 1993-01-14 Thermal probe for measuring temperature of medium in process unit with lining

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU93002694A RU2045050C1 (en) 1993-01-14 1993-01-14 Thermal probe for measuring temperature of medium in process unit with lining

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU93002694A RU93002694A (en) 1995-01-27
RU2045050C1 true RU2045050C1 (en) 1995-09-27

Family

ID=20135750

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU93002694A RU2045050C1 (en) 1993-01-14 1993-01-14 Thermal probe for measuring temperature of medium in process unit with lining

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2045050C1 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111982960A (en) * 2020-08-13 2020-11-24 中国科学院合肥物质科学研究院 High-temperature-resistant heat probe device for online measurement of heat conductivity coefficient based on hot wire method

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
1. Авторское свидетельство СССР N 933203, кл. B 22D 11/10, 1982. *
2. Преображенский В.П. Теплотехнические измерения и приборы. М.: Энергия, 1978, с.257-270. *

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111982960A (en) * 2020-08-13 2020-11-24 中国科学院合肥物质科学研究院 High-temperature-resistant heat probe device for online measurement of heat conductivity coefficient based on hot wire method

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2725697C1 (en) Thermometer
Kulacki et al. Natural convection in a horizontal fluid layer with volumetric energy sources
CN107490442A (en) Fibre optic temperature sensor automatic calibration system and scaling method under thermal vacuum environment
CN102353468B (en) Device for measuring temperature of solar cell sintering furnace and using method thereof
RU2045050C1 (en) Thermal probe for measuring temperature of medium in process unit with lining
US7377687B2 (en) Fluid temperature measurement
US8313235B2 (en) Methods for manufacturing a contact temperature sensor and method for calibrating said sensor
DK176757B1 (en) U value measure
RU2093799C1 (en) Thermal probe to measure temperature of medium in technological set with lining
Yamasue et al. Nonstationary hot wire method with silica-coated probe for measuring thermal conductivities of molten metals
Diller et al. Heat flux measurement
McLaren et al. Radiation effects in precision resistance thermometry: I. Radiation losses in transparent thermometer sheaths
CN107941848A (en) The apparatus and method for directly measuring block materials thermal barrier coating adiabatic temperature
JPH03154856A (en) Thermal expansion measuring instrument
Jackson et al. Thermal conductivity measurements on high-temperature fibrous insulations by the hot-wire method
Marcarino et al. Towards new temperature standards for contact thermometry above 660 C
Mokdad et al. A Self-Validation Method for High-Temperature Thermocouples Under Oxidizing Atmospheres
RU95116079A (en) DEVICE FOR TESTING FIRE PROTECTIVE COATINGS
RU2002218C1 (en) Thermal probe and method for producing it
Fitzsimmons Thermal diffusivity of refractory oxides
Liebert et al. Turbine blade metal temperature measurement with a sputtered thin film chromel-alumel thermocouple
SU1597707A1 (en) Apparatus for measuring heat conduction of hard materials
Rosso et al. Development of a heat-pipe-based hot plate for surface-temperature measurements
Baughn et al. Instrument for the measurement of heat flux from a surface with uniform temperature
Watts et al. THE TRANSFER OF HEAT THROUGH REFRACTORIES AND ITS DETERMINATION