RU2044974C1 - Способ получения криптон-ксеноновой смеси - Google Patents

Способ получения криптон-ксеноновой смеси Download PDF

Info

Publication number
RU2044974C1
RU2044974C1 RU93017353A RU93017353A RU2044974C1 RU 2044974 C1 RU2044974 C1 RU 2044974C1 RU 93017353 A RU93017353 A RU 93017353A RU 93017353 A RU93017353 A RU 93017353A RU 2044974 C1 RU2044974 C1 RU 2044974C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
methane
column
methane fraction
mpa
fraction
Prior art date
Application number
RU93017353A
Other languages
English (en)
Other versions
RU93017353A (ru
Inventor
З.А. Агеева
И.А. Адугин
Е.С. Гамбург
В.И. Тимофеева
С.Я. Шварц
Original Assignee
Акционерное общество открытого типа "Научно-исследовательский и проектный институт азотной промышленности и продуктов органического синтеза"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Акционерное общество открытого типа "Научно-исследовательский и проектный институт азотной промышленности и продуктов органического синтеза" filed Critical Акционерное общество открытого типа "Научно-исследовательский и проектный институт азотной промышленности и продуктов органического синтеза"
Priority to RU93017353A priority Critical patent/RU2044974C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2044974C1 publication Critical patent/RU2044974C1/ru
Publication of RU93017353A publication Critical patent/RU93017353A/ru

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/028—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of noble gases
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/30—Processes or apparatus using separation by rectification using a side column in a single pressure column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/74—Refluxing the column with at least a part of the partially condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/76—Refluxing the column with condensed overhead gas being cycled in a quasi-closed loop refrigeration cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/20—H2/N2 mixture, i.e. synthesis gas for or purge gas from ammonia synthesis
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/34—Krypton
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/36—Xenon
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2250/00—Details related to the use of reboiler-condensers
    • F25J2250/20—Boiler-condenser with multiple exchanger cores in parallel or with multiple re-boiling or condensing streams
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/12—External refrigeration with liquid vaporising loop

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Abstract

Использование: в криогенной технике, в частности в способе получения криптоноксеноновой смеси из метановой фракции продувочных газов аммиачных производств. Сущность изобретения: способ предусматривает охлаждение метановой фракции продувочных газов и конденсацию под давлением 1 1,2 МПа с последующим направлением на двухступенчатую низкотемпературную ректификацию с использованием газового холодильного цикла. При этом на охлаждение и конденсацию направляют 5 10% метановой фракции продувочных газов, а оставшуюся часть возвращают в аммиачное производство. 1 з. п. ф-лы, 2 ил.

Description

Изобретение относится к способам выделения из газовых смесей криптоноксеноновой смеси, используемой для получения чистых криптона и ксенона, которые применяются в электроламповом производстве, электронной, ядерной и лазерной технологиях и оборонной промышленности.
Источником криптона и ксенона является атмосферный воздух, в котором их концентрация составляет 1,14 ˙ 10-4 и 8,6 ˙ 10-6 об. соответственно.
Известен и наиболее широко распространен способ выделения криптоноксеноновой смеси как побочного продукта в крупных установках разделения воздуха (Фастовский В. Г. Ровинский А. Е. Петровский Ю. В. Инертные газы. М. Атомиздат, 1972, с. 150).
Технологический процесс выделения криптоноксеноновой смеси из воздуха весьма сложен и состоит из многих стадий. Вначале путем фракционированного испарения кислорода, в котором накапливаются Кr и Хе, получают бедный концентрат, содержащий 0,1-0,2 об. Kr-Xe. Затем после компримирования бедного концентрата в специальных установках осуществляют выжигание углеводородов в две ступени, очистку от образовавшейся углекислоты и осушки от влаги, после чего методом криогенной ректификации получают сырую смесь Kr-Xe с содержанием до 2 об. кислорода. Для получения стандартной криптоноксеноновой смеси осуществляют фракционированное испарение сырой смеси с весьма низким выходом продукта.
Наиболее близким по технической сущности является способ выделения криптоноксеноновой смеси из метановой фракции установок разделения продувочных газов производства аммиака. Этот способ может быть использован в производствах аммиака, укомплектованных установками разделения продувочных газов с получением в качестве продуктов водородной и метановой фракций и аргона.
В процессе производства аммиака вводимые на стадии конверсии с воздухом Kr и Хе вместе с другими инертами концентрируются в цикле синтеза аммиака и выводятся с продувочными газами, а при разделении последних полностью переходят в метановую фракцию. Выводимая из установки разделения продувочных газов газообразная метановая фракция охлаждается, конденсируется и подвергается ректификации в две ступени. Из нижней части колонны 2-й ступени выводится продукт криптоноксеноновая смесь с примесью 0,5 об. метана, из верхней части колонны 1-й ступени отводится метан, из которого извлечены Kr и Хе и который после рекуперации холода используется для производственных целей. Компенсация потерь холода и создание флегмы для процесса ректификации осуществляется за счет предусмотренного в составе установки метанового холодильного цикла с компрессором. Все стадии технологического процесса осуществляются под давлением, с которым метановая фракция выводится из установки разделения продувочных газов, равным 1,0-1,2 МПа.
Недостатком известного способа является необходимость создания для переработки всей метановой фракции в количестве 1800 нм3/ч достаточно крупного для столь маломасштабного производства (≈0,06 нм3/ч продукта) технологического оборудования и холодильного цикла с компрессором большой производительности (≈8000 нм3/ч), что обуславливает существенные энергетические затраты и невысокие технико-экономические показатели процесса.
Цель изобретения устранение указанных недостатков. Поставленная задача решается способом получения криптоно- ксеноновой смеси из метановой фракции продувочных газов аммиачных производств, в котором на стадии охлаждения и конденсации направляют 5-10% метановой фракции, оставшуюся часть возвращают в аммиачное производство, при этом ректификацию метановой фракции осуществляют при давлении 0,15-0,20 МПа. Таким способом достигается результат, при котором в газовом потоке цикла синтеза происходит накопление Kr и Хе с многократным возрастанием их концентрации.
Проведенные лабораторные исследования показали, что растворимость в аммиаке Kr и Хе ничтожно мала и поэтому даже многократное возрастание их концентрации в синтез-газе практически не приводит к потерям их с выводимым из цикла продуктовым жидким аммиаком.
Возможность многократного (в 10-20 раз) повышения концентрации Kr и Хе в газовом потоке цикла синтеза аммиака (или в продувочных газах, что одно и то же) позволяет отбирать для извлечения криптоноксеноновой смеси только 5-10% метановой фракции без снижения производительности установки. При этом существенно улучшаются массогабаритные характеристики технологического оборудования, снижаются необходимая холодопроизводительность метанового цикла и, следовательно, энергозатраты, что обеспечивает заметное улучшение технико-экономических показателей процесса.
Снижение доли отбираемой для переработки метановой фракции (менее 5%) не дает заметного эффекта в улучшении технико-экономических показателей, но может вызвать трудности в регулировании процесса и поддержании нормального технологического режима вследствие существенного уменьшения и без того малых материальных потоков.
Увеличение же отбора метановой фракции свыше 10% ведет к увеличению габаритов технологического оборудования и ухудшению технико-экономических показателей, так как количество циркуляционного метана и, следовательно, удельные энергозатраты возрастают практически кратно величине отбора.
Предлагаемый способ может быть осуществлен по схеме, приведенной на фиг. 1.
Установка работает следующим образом.
Исходный газ 5-10% газообразной метановой фракции из установки разделения продувочных газов под давлением 1,0-1,2 МПа и с температурой 283-298 К охлаждается последовательно в теплообменнике-рекуператоре 1 обратным потоком метана и кипящим метаном в змеевике куба колонны ректификации 1-й ступени 2 до температуры 123 К, конденсируется и дросселируется в середину колонны 2, в которой проводится процесс ректификации под давлением 0,2 МПа. Из куба колонны 2 часть концентрата отбирается для орошения ректификационной колонны 2-й ступени 3, в которой концентрация криптоноксеноновой смеси доводится до величины, соответствующей требованиям ГОСТа. Пары из верхней части колонны 3 возвращаются в кубовую часть колонны 2, из верхней части которой отводится метан, из которого извлечены Кr и Хе. Этот метан используется в качестве рабочего тела в холодильном цикле. После рекуперации холода в охладителе флегмы 4 и теплообменнике 1 большая часть метана снижается в компрессоре 5, охлаждается в теплообменнике-рекупеpаторе 1, конденсируется в змеевиках кубов колонн 2 и 3, охлаждается дополнительно в охладителе флегмы 4 и после дросселирования поступает в качестве флегмы на орошение колонны 2. Часть обедненного по Kr и Хе метана после рекуперации холода в теплообменнике 1 направляется в сети предприятия для использования на производстве.
Снижение давления в процессе ректификации приводит к повышению коэффициента разделения смеси и уменьшению высоты слоя насадки в ректификационных колоннах. Кроме того, это также дает возможность, используя резерв производительности азотных компрессоров действующих установок разделения продувочных газов, вместо метанового применить азотный холодильный цикл. При этом отпадает необходимость в установке метанового компрессора и строительства для него специального категорированного пожаро- и взрывобезопасного помещения. Количество же отбираемой на переработку метановой фракции ограничивается в этом случае величиной резерва производительности азотных компрессоров установки разделения продувочных газов.
Предлагаемый способ в этом случае может быть осуществлен по схеме, приведенной на фиг. 2.
Процесс охлаждения, конденсации и ректификации метановой фракции осуществляется так же, как и с метановым холодильным циклом. Одна флегма в колонне 1-й ступени 2 обеспечивается конденсацией метана в трубках дефлегматора колонны за счет испарения в межтрубном пространстве жидкого азота под давлением 2,24 МПа. Азот под давлением, которое определяется режимом работы установки разделения продувочных газов (7,0-10,0 МПа), охлаждается и конденсируется последовательно в теплообменнике 6, змеевиках кубов колонн 2 и 3, дросселируется до давления 2,24 МПа, полностью ожижается и охлаждается в охладителе 7 и поступает в межтрубное пространство дефлегматора колонны 2. Испарившийся азот дросселируется до давления 0,15 МПа и после рекуперации холода в охладителе 7 и теплообменнике 6 возвращается во всасывающий коллектор компрессоров.
П р и м е р 1. Из общего количества метановой фракции 1800 нм3/ч, выходящей из установки разделения продувочных газов под давлением 1,0-1,2 МПа, в установку получения криптоноксеноновой смеси отбирается 90 нм3/ч (5%). При этом концентрация Кr + Хе в ней составляет 0,067 об. После охлаждения в теплообменнике 1 конденсации в змеевике куба колонны 2 метановая фракция дросселируется в середину колонны 2, имеющей исчерпывающую и укрепляющую части. Процесс ректификации проводится под давлением 0,2 МПа на регулярной рулонной насадке из металлической сетки. Степень извлечения Kr и Хе в колонне 95% В кубе колонны поддерживается концентрация Kr + Хе 1,5-2,0 об. Часть кубовой жидкости (12 нм3/ч) передается в качестве питания и орошения в верхнюю часть колонны 3, пары из которой возвращаются в кубовую часть колонны 2. Колонна 3 состоит только из исчерпывающей части, процесс проводится на нерегулярной насадке кольцах из металлической сетки. Чистота криптоноксеноновой смеси, выводимой в качестве продукта из нижней части колонны 3, соответствует требованиям ГОСТа и составляет 99,99 об. (остальное метан). Количество продукта равно 0,06 нм3/ч. Для обеспечения флегмы в колоннах 2 и 3 и компенсации потерь холода предусмотрен метановый холодильный цикл с компрессором 5, в котором метан в количестве 350-400 нм3/ч сжимается до давления 2,5-3,0 МПа. Сжатый метан после компрессора с температурой 308 К охлаждается в теплообменнике-рекуператоре 1, конденсируется в змеевиках кубов колонн 2 и 3, охлаждается в охладителе флегмы 4, дросселируется и с температурой 180 К поступает на орошение колонны 2. Выходящий в количестве 440-490 нм3/ч с верха колонны 2 газообразный метан с остаточным содержанием Kr + Хе 0,034 об. рекуперирует свой холод в охладителе флегмы 4 и теплообменнике 1, нагреваясь до температуры 298-300 К, делится на два потока большая часть поступает на всас компрессора 5 и возвращается в холодильный цикл, а оставшаяся часть, примерно равная по величине питанию установки (90 нм3/ч), подается в сеть топливного газа предприятия.
Примеры 2 и 3 с отбором метановой фракции 7,5% и 10,0% соответственно и пример 4 с отбором 5,0% метановой фракции с использованием азотного холодильного цикла аналогичны приведенному выше примеру 1.
Для всех примеров и аналога приводится сводная сравнительная таблица основных расчетных показателей установки выделения криптоно-ксеноновой смеси.

Claims (2)

1. СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ КРИПТОН-КСЕНОНОВОЙ СМЕСИ из метановой фракции продувочных газов аммиачных производств, включающий охлаждение и конденсацию под давлением 1,0 1,2 МПа и двухступенчатую низкотемпературную ректификацию метановой фракции с использованием газового холодильного цикла, отличающийся тем, что на охлаждение и конденсацию направляют 5 10% метановой фракции продувочных газов, а оставшуюся часть возвращают в аммиачное производство.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что ректификацию метановой фракции проводят при давлении 0,15 0,20 МПа.
RU93017353A 1993-04-02 1993-04-02 Способ получения криптон-ксеноновой смеси RU2044974C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU93017353A RU2044974C1 (ru) 1993-04-02 1993-04-02 Способ получения криптон-ксеноновой смеси

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU93017353A RU2044974C1 (ru) 1993-04-02 1993-04-02 Способ получения криптон-ксеноновой смеси

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2044974C1 true RU2044974C1 (ru) 1995-09-27
RU93017353A RU93017353A (ru) 1996-10-27

Family

ID=20139706

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU93017353A RU2044974C1 (ru) 1993-04-02 1993-04-02 Способ получения криптон-ксеноновой смеси

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2044974C1 (ru)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2005106368A1 (fr) * 2004-04-30 2005-11-10 Mikhail Jurievich Savinov Procede de purification et de fractionnement de melanges par rectification, et echangeur de masse
RU2528786C1 (ru) * 2013-03-20 2014-09-20 Открытое акционерное общество "Газпром" Способы выделения двухступенчатой ректификацией инертных газов из хвостовых газов и устройство для его осуществления
RU2528792C1 (ru) * 2013-03-20 2014-09-20 Открытое акционерное общество "Газпром" Способ выделения одноступенчатой ректификацией инертных газов из хвостовых газов и устройство для его осуществления

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Зельвенский Я.Д. и др. Низкотемпературная ректификация в насадочных колоннах в технологии редких газов. Труды Московского химико-технологического института им. Д.И. Менделеева, вып. 156, М.: 1989, с.110-113. *

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2005106368A1 (fr) * 2004-04-30 2005-11-10 Mikhail Jurievich Savinov Procede de purification et de fractionnement de melanges par rectification, et echangeur de masse
RU2528786C1 (ru) * 2013-03-20 2014-09-20 Открытое акционерное общество "Газпром" Способы выделения двухступенчатой ректификацией инертных газов из хвостовых газов и устройство для его осуществления
RU2528792C1 (ru) * 2013-03-20 2014-09-20 Открытое акционерное общество "Газпром" Способ выделения одноступенчатой ректификацией инертных газов из хвостовых газов и устройство для его осуществления

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US4372764A (en) Method of producing gaseous oxygen and a cryogenic plant in which said method can be performed
EP0194795B1 (en) Purification of carbon dioxide for use in brewing
KR930010595B1 (ko) 공기 증류로부터의 아르곤 회수율을 증가시키는 공정 및 장치
US5509271A (en) Process and installation for the separation of a gaseous mixture
NZ260393A (en) Air separation: liquid nitrogen reflux obtained from intermediate mass transfer region of low pressure rectifier
US4883519A (en) Process for the production of high pressure nitrogen with split reboil-condensing duty
EP0384688B1 (en) Air separation
FR2675890B1 (fr) Procede de transfert de refrigeration du gaz naturel liquefie a une unite de separation d'air cryogenique utilisant le courant d'azote haute pression.
GB2455462A (en) Process and Apparatus for Separation of Hydrocarbons and Nitrogen
US4384876A (en) Process for producing krypton and Xenon
JPH102664A (ja) 低純度及び高純度の酸素製品を製造する圧縮原料空気流の低温蒸留方法
US4895583A (en) Apparatus and method for separating air
KR960010365B1 (ko) 다중-성분 흐름의 분리 방법
JPH07198249A (ja) 空気を分離するための方法および装置
JPH06257939A (ja) 空気の低温蒸留方法
US3203193A (en) Production of nitrogen
US4338108A (en) Process for the recovery of argon
KR950006408A (ko) 액체 산소 펌핑 방법 및 장치
US4762542A (en) Process for the recovery of argon
JPH0661402B2 (ja) 塔間熱的結合した多塔式蒸留方法
US5309721A (en) Air separation
US6082137A (en) Separation of air
US3807185A (en) Helium-enriched helium-hydrogen mixture from ammonia synthesis vent gas using regenerators to congeal residual nitrogen
RU2044974C1 (ru) Способ получения криптон-ксеноновой смеси
CZ290948B6 (cs) Způsob kryogenního dělení vzduchu