RU2037551C1 - Pig iron - Google Patents
Pig iron Download PDFInfo
- Publication number
- RU2037551C1 RU2037551C1 RU93036915A RU93036915A RU2037551C1 RU 2037551 C1 RU2037551 C1 RU 2037551C1 RU 93036915 A RU93036915 A RU 93036915A RU 93036915 A RU93036915 A RU 93036915A RU 2037551 C1 RU2037551 C1 RU 2037551C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- cast iron
- titanium
- vanadium
- molybdenum
- nitrogen
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к машиностроению и металлургии и может быть использовано для изготовления деталей, работающих в условиях абразивного износа при нормальных и повышенных температурах и воздействии коррозии, например биметаллических цилиндровых втулок буровых и углеперекачивающих насосов, деталей шламовых насосов, футеровок загрузочных устройств доменных печей, футеровок размольных мельниц, деталей дробеметных установок и других быстроизнашиваемых деталей, работающих без высоких ударных нагрузок. The invention relates to mechanical engineering and metallurgy and can be used for the manufacture of parts operating under abrasive conditions at normal and elevated temperatures and the effects of corrosion, for example, bimetallic cylinder liners of drilling and carbon transfer pumps, slurry pump parts, linings of loading devices of blast furnaces, linings of grinding mills , parts of shot blasting plants and other wearing parts that work without high impact loads.
Известен чугун следующего химического состава [1] мас. Углерод 3,5-4,0 Хром 30,0-35,0 Кремний Менее 0,8 Марганец 0,5-1,2 Молибден 2,0-5,0 Кальций 0,01-0,2 Железо и примеси Остальное С/с 7,5 10,0. Known cast iron of the following chemical composition [1] wt. Carbon 3.5-4.0 Chromium 30.0-35.0 Silicon Less than 0.8 Manganese 0.5-1.2 Molybdenum 2.0-5.0 Calcium 0.01-0.2 Iron and impurities Else C / s 7.5 10.0.
Однако известный чугун обладает низкой стойкостью в условиях абразивного износа, неудовлетворительной механической обрабатываемостью, трещиноустойчивостью и пластичностью из-за крупнозернистой неоднородной структуры, а также имеет высокую стоимость. However, the known cast iron has low resistance to abrasion, poor machinability, crack resistance and ductility due to the coarse-grained heterogeneous structure, and also has a high cost.
Наиболее близким к предлагаемому чугуну по технической сущности и достигаемому эффекту является чугун химического состава [2] мас. Углерод 2,6-3,2 Хром 24-28 Молибден 0,5-1,7 Кремний 0,25-0,60 Марганец 0,20-0,60 Кальций 0,01-0,20 Титан 0,2-0,5 Железо Остальное, при этом отношение содержания молибдена к содержанию титана составляет 1,0-8,5. Closest to the proposed cast iron in technical essence and the achieved effect is cast iron of chemical composition [2] wt. Carbon 2.6-3.2 Chromium 24-28 Molybdenum 0.5-1.7 Silicon 0.25-0.60 Manganese 0.20-0.60 Calcium 0.01-0.20 Titanium 0.2-0 , 5 Iron The rest, while the ratio of the molybdenum content to the titanium content is 1.0-8.5.
Однако этот чугун имеет недостаточную износостойкость вследствие наличия в структуре крупных заэвтектических карбидов, интенсивно разрушающихся выкрашиванием при воздействии абразивом, особенно при содержании углерода и хрома на верхнем пределе концентраций. Наличие крупных неоднородных заэвтектических карбидов снижает механическую обрабатываемость, пластичность чугуна. However, this cast iron has insufficient wear resistance due to the presence of large hypereutectic carbides in the structure, which are intensively destroyed by chipping when exposed to an abrasive, especially when the content of carbon and chromium is at the upper concentration limit. The presence of large heterogeneous hypereutectic carbides reduces the mechanical workability and ductility of cast iron.
Высокое содержание титана приводит к образованию крупных карбидов, повышению склонности к интенсивному пленообразованию и снижению жидкотекучести чугуна, вызывающих образование трещин при литье, термообработке, особенно тонкостенных и биметаллических с чугуном деталей, при их горячей деформации (изгибе). The high titanium content leads to the formation of large carbides, an increase in the tendency to intensive foaming, and to a decrease in the fluidity of cast iron, causing cracking during casting, heat treatment, especially of thin-walled and bimetallic parts with cast iron, during their hot deformation (bending).
Заявленное изобретение направлено на решение задачи по созданию чугуна, обладающего высокой износостойкостью и надежностью при эксплуатации, трещиноустойчивостью при литье и термообработке, имеющего достаточно высокую горячую пластичность, например, при изгибе деталей, хорошую механическую обрабатываемость резанием. The claimed invention is aimed at solving the problem of creating cast iron with high wear resistance and reliability during operation, crack resistance during casting and heat treatment, having a sufficiently high hot ductility, for example, when bending parts, good mechanical machinability by cutting.
Поставленная задача достигается тем, что в чугун, содержащий углерод, хром, молибден, кремний, марганец, кальций, титан, дополнительно введены ванадий, азот, церий, а компоненты взяты в следующем соотношении, мас. Углерод 2,4-3,0 Хром 22-26 Молибден 0,4-1,2 Кремний 0,4-0,8 Марганец 0,4-0,8 Кальций 0,01-0,15 Титан 0,08-0,16 Ванадий 0,08-0,16 Азот 0,04-0,10 Церий 0,05-0,15 Железо и примеси Остальное, при этом отношение содержания титана и ванадия к азоту находится в пределах 0,4-2,0 каждого, отношение титана и ванадия к молибдену находится в пределах 2,5-15 каждого. The problem is achieved in that in cast iron containing carbon, chromium, molybdenum, silicon, manganese, calcium, titanium, vanadium, nitrogen, cerium are additionally introduced, and the components are taken in the following ratio, wt. Carbon 2.4-3.0 Chromium 22-26 Molybdenum 0.4-1.2 Silicon 0.4-0.8 Manganese 0.4-0.8 Calcium 0.01-0.15 Titanium 0.08-0 16 Vanadium 0.08-0.16 Nitrogen 0.04-0.10 Cerium 0.05-0.15 Iron and impurities The rest, while the ratio of titanium and vanadium to nitrogen is in the range 0.4-2.0 each, the ratio of titanium and vanadium to molybdenum is in the range of 2.5-15 each.
Предлагаемый чугун отличается от известного дополнительным легированием ванадием в количестве 0,05-0,16% азотом в количестве 0,04-0,10% церием в количестве 0,05-0,15% а также изменением предельных концентрацией углерода 2,4-3,0 мас. хрома 22-26% молибдена 0,4-1,2% титана 0,08-0,16% кальция 0,01-0,15%
Положительное влияние легирования на свойства чугуна связано с комплексностью воздействия всех легирующих элементов на изменение технологических и эксплуатационных характеристик.The proposed cast iron differs from the known additional alloying with vanadium in an amount of 0.05-0.16% with nitrogen in an amount of 0.04-0.10% with cerium in an amount of 0.05-0.15% and also with a change in the limiting carbon concentration of 2.4- 3.0 wt. chromium 22-26% molybdenum 0.4-1.2% titanium 0.08-0.16% calcium 0.01-0.15%
The positive effect of alloying on the properties of cast iron is associated with the complexity of the impact of all alloying elements on changes in technological and operational characteristics.
Сущность изобретения состоит в следующем. Титан и ванадий, введенные в определенном соотношении к молибдену и азоту, связывают в карбонитриды фиксированное количество углерода, обеспечивая нахождение в твердом растворе большого количества хрома молибдена. В связи с этим повышаются прокаливаемость, прочность, вязкость и сопротивление твердого раствора (мартенсита и остаточного аустенита) хрупкому разрушению при полидеформационном воздействии абразивных зерен. Титана и ванадий, обладающие высокой активностью к углероду и азоту, вступают с ними в соединения при высоких температурах, когда чугун находится в жидком состоянии, а карбиды и карбонитриды их, обладая сильным инокулирующим действием, являются дисперсными центрами кристаллизации. Это приводит к существенному измельчению структуры и к уменьшению размеров кристаллов. Титан и ванадий в присутствии заявленного соотношения их между собой и азотом действуют неаддитивно, усиливая упрочняющее действие друг друга и обеспечивая более эффективное измельчение зерна. Карбиды и карбонитриды титана и ванадия располагаются в середине зерен и поэтому являются препятствием для движения дислокаций. The invention consists in the following. Titanium and vanadium, introduced in a specific ratio to molybdenum and nitrogen, bind a fixed amount of carbon to carbonitrides, ensuring that a large amount of molybdenum chromium is present in the solid solution. In this regard, hardenability, strength, toughness and resistance of a solid solution (martensite and residual austenite) to brittle fracture during polydeformational impact of abrasive grains increase. Titanium and vanadium, which are highly active in carbon and nitrogen, enter into compounds with them at high temperatures when the cast iron is in a liquid state, and their carbides and carbonitrides, having a strong inoculating effect, are dispersed crystallization centers. This leads to a significant refinement of the structure and to a decrease in crystal size. Titanium and vanadium in the presence of the stated ratio between them and nitrogen act non-additively, reinforcing the reinforcing effect of each other and providing a more efficient grinding of grain. Titanium and vanadium carbides and carbonitrides are located in the middle of grains and therefore are an obstacle to the movement of dislocations.
Мелкодисперсные карбиды и карбонитриды, образованные в результате измельчающего действия карбонитридов титана и ванадия, являются зародышевыми центрами перлитного превращения при смягчающем отжиге перед механообработкой, тем самым снижая количество остаточного аустенита и повышая механическую обрабатываемость резанием. The finely dispersed carbides and carbonitrides formed as a result of the grinding effect of titanium and vanadium carbonitrides are germinal centers of pearlite transformation during softening annealing before machining, thereby reducing the amount of residual austenite and increasing the machinability by cutting.
Суммарно эти проявления титана, ванадия обеспечивают повышение прочности, износостойкости, трещиностойкости при литье, термообработке и горячей деформации, обрабатываемости резанием. In total, these manifestations of titanium and vanadium provide increased strength, wear resistance, crack resistance during casting, heat treatment and hot deformation, machinability by cutting.
При содержании титана и ванадия ниже нижнего предела они не оказывают существенного влияния на структуру и свойства чугуна, а при содержании титана выше верхнего предела повышается склонность чугуна к пленообразованию, повышается трещинообразование. При содержании ванадия выше верхнего предела он растворяется в карбидах хрома типа Me7C3, Me23C6 и в матрице чугуна, снижая их сопротивление хрупкому разрушению выкрашиванием при многократном воздействии абразивом.When the titanium and vanadium contents are below the lower limit, they do not significantly affect the structure and properties of cast iron, and when the titanium content is above the upper limit, the tendency of cast iron to foam formation increases, crack formation increases. When the content of vanadium is above the upper limit, it dissolves in chromium carbides of the type Me 7 C 3 , Me 23 C 6 and in the cast iron matrix, reducing their resistance to brittle fracture by spalling upon repeated exposure to an abrasive.
Легирование чугуна азотом (0,04-0,10%) увеличивает прокаливаемость чугуна, снижает его чувствительность к перегреву при термообработке, трещинообразованию при горячей пластической деформации. Применение азота в предлагаемом сочетании с титаном и ванадием стабилизируют пластические и вязкостные свойства, способствует образованию мелкодисперсной равномерной структуры, вызывает дисперсионное твердение, приводящее к повышению прочности и износостойкости. При содержании азота ниже нижнего предела он не оказывает заметного влияния на структуру и свойства чугуна, а при содержании азота выше верхнего предела в отливках возможно образование газовой пористости вследствие выделения избыточного азота. Doping of cast iron with nitrogen (0.04-0.10%) increases the hardenability of cast iron, reduces its sensitivity to overheating during heat treatment, cracking during hot plastic deformation. The use of nitrogen in the proposed combination with titanium and vanadium stabilizes the plastic and viscous properties, promotes the formation of a finely dispersed uniform structure, causes dispersion hardening, leading to increased strength and wear resistance. When the nitrogen content is below the lower limit, it does not significantly affect the structure and properties of cast iron, and when the nitrogen content is above the upper limit, castings may form gas porosity due to the release of excess nitrogen.
Кальций и церий, являющиеся сильными модификаторами, введенные в заявленном соотношении, действуют неаддитивно, усиливая модифицирующее действие друг друга. Содержание кальция и церий в заявленных пределах снижает склонность чугуна к трещинообразованию и повышает его вязкость за счет измельчения микроструктуры и очищения границ зерен от примесей кислорода, серы, переходящих в тугоплавкие мелкодисперсные оксиды и оксосульфиды. При содержании кальция и церия ниже нижнего предела они не оказывают заметного эффекта, а при содержании выше верхнего предела повышается склонность чугуна к пленообразованию; помимо этого может появиться эффект "цериевой неоднородности". Calcium and cerium, which are strong modifiers introduced in the stated ratio, act non-additively, enhancing the modifying effect of each other. The content of calcium and cerium within the stated limits reduces the tendency of cast iron to crack formation and increases its viscosity by grinding the microstructure and cleaning grain boundaries from impurities of oxygen, sulfur, passing into refractory finely dispersed oxides and oxosulfides. When the content of calcium and cerium is below the lower limit, they do not have a noticeable effect, and when the content is above the upper limit, the tendency of cast iron to foam formation increases; in addition, the effect of “cerium heterogeneity” may appear.
В принятом интервале концентрации углерода структура чугуна мелкодисперсна, поскольку этот интервал соответствует эвтектической области при принятом отношении хрома к углероду 7,33-10,8. При этом чугун содержит оптимальное количество дисперсных карбидов и, как следствие, обладает высокой абразивной стойкостью и удовлетворительной обрабатываемостью резанием. При содержании углерода выше 3,0% в связи с появлением в структуре крупных заэвтектических карбидов трещиноустойчивость чугуна снижается, падает абразивная стойкость из-за выкрашивания при эксплуатации крупных карбидов, ухудшается обрабатываемость резанием. При содержании углерода ниже нижнего заявленного предела снижается износостойкость чугуна вследствие уменьшения количества карбидов и снижения твердости мартенситной матрицы чугуна. In the accepted range of carbon concentration, the structure of cast iron is finely dispersed, since this interval corresponds to the eutectic region with an accepted ratio of chromium to carbon of 7.33-10.8. In this case, cast iron contains the optimum amount of dispersed carbides and, as a result, has high abrasion resistance and satisfactory machinability. When the carbon content is higher than 3.0% due to the appearance of large hypereutectic carbides in the structure, the crack resistance of cast iron decreases, the abrasion resistance decreases due to chipping during operation of large carbides, and machinability deteriorates. When the carbon content is below the lower declared limit, the wear resistance of cast iron is reduced due to a decrease in the number of carbides and a decrease in the hardness of the martensitic matrix of cast iron.
Хром в выбранном интервале значений обеспечивает высокую коррозионную стойкость в нейтральных и кислых средах, высокую абразивную стойкость при изнашивании незакрепленными и полузакрепленными абразивными частицами из-за повышения количества карбидов и упрочнения мартенситной матрицы чугуна. При содержании хрома выше 26% дальнейшего прироста износостойкости не происходит, т.к. карбидная фаза укрупняется, что приводит к ее хрупкому выкрашиванию, ухудшается обрабатываемость чугуна резанием из-за наличия заэвтектических карбидов, повышения твердости перлита и увеличения количества остаточного аустенита в отожженном чугуне. Понижение минимальной концентрации хрома снижает коррозионную и абразивную стойкость при изнашивании твердым абразивом. Chromium in the selected range of values provides high corrosion resistance in neutral and acidic environments, high abrasion resistance during wear by loose and semi-fixed abrasive particles due to an increase in the number of carbides and hardening of the martensitic matrix of cast iron. When the chromium content is above 26%, a further increase in wear resistance does not occur, because the carbide phase is enlarged, which leads to its brittle chipping, the machinability of cast iron is deteriorated due to the presence of hypereutectic carbides, an increase in the hardness of perlite and an increase in the amount of residual austenite in annealed cast iron. Lowering the minimum concentration of chromium reduces corrosion and abrasion resistance when wearing with a hard abrasive.
Молибден в предлагаемом интервале концентраций обеспечивает высокую абразивную стойкость при невысокой себестоимости чугуна. Молибден, растворяясь в твердом растворе и в карбидах хрома типа Ме7С3, Ме23С6, повышает сопротивление микрообъемов мартенситной матрицы, остаточного аустенита и карбидной фазы хрупкому разрушению в условиях многократного пластического деформирования абразивными зернами, т.е. повышает стойкость чугуна полидеформационному износу. Этому также способствует измельчение зерна при легировании молибденом. Кроме того, молибден повышает прочностные свойства матрицы и карбидной фазы и соответственно сопротивление чугуна абразивному изнашиванию микрорезанием, царапанием (пропахиванием) абразивными частицами.Molybdenum in the proposed concentration range provides high abrasion resistance at low cost of cast iron. Molybdenum, dissolving in a solid solution and in chromium carbides of the Me 7 C 3 , Me 23 C 6 type, increases the resistance of the microvolumes of the martensitic matrix, residual austenite and the carbide phase to brittle fracture under conditions of repeated plastic deformation by abrasive grains, i.e. increases the resistance of cast iron to polydeformation wear. This is also facilitated by grinding grain when alloyed with molybdenum. In addition, molybdenum increases the strength properties of the matrix and the carbide phase and, accordingly, the resistance of cast iron to abrasive wear by micro cutting, scratching (plowing) of abrasive particles.
Введение молибдена в количестве ниже нижнего предела малоэффективно, выше верхнего предела нецелесообразно из-за повышения себестоимости чугуна. The introduction of molybdenum in an amount below the lower limit is ineffective, above the upper limit it is impractical due to the increase in the cost of cast iron.
Количество кремния ограничено верхним пределом 0,8% поскольку при больших его содержаниях снижается прокаливаемость, повышается хрупкость чугуна, особенно в отливках с большими сечениями. The amount of silicon is limited by an upper limit of 0.8% since hardenability decreases with its high contents and increases the brittleness of cast iron, especially in castings with large cross sections.
Содержание марганца выше 0,8% приводит в связи с понижением температуры мартенситного превращения к нежелательному увеличению количества остаточного аустенита, понижающего абразивную износостойкость и механическую обрабатываемость резанием. The manganese content above 0.8% leads to an undesirable increase in the amount of residual austenite, which reduces abrasive wear resistance and mechanical machinability, due to a decrease in the temperature of the martensitic transformation.
Нижние пределы кремния и марганца обусловлены наличием этих элементов в шихтовых материалах. The lower limits of silicon and manganese are due to the presence of these elements in charge materials.
Проверка совокупности существенных признаков заявленного изобретения в отношении известного уровня техники подтверждает соответствие данного изобретения требованиям изобретательского уровня. Checking the set of essential features of the claimed invention in relation to the prior art confirms the compliance of this invention with the requirements of inventive step.
П р и м е р. Для исследования были выплавлены чугуны предложенного и известного химических составов (табл.1). PRI me R. For research, the cast irons of the proposed and known chemical compositions were smelted (Table 1).
Плавки проводили в индукционной печи с основной футеровкой вместимостью 0,06 т. Компоненты вводили в следующей последовательности: на дно тигля загружали ферромолибден, затем стальной лом и феррохром; азот вводили в виде азотированного феррохрома. В период плавления печь включали на полную мощность, причем через каждые 20-25 мин шихту осаждали для предотвращения зависания. После расплавления шихты присаживаются ферромарганец и ферросилиций, а затем ванадий и титан. Перед выпуском из тигля чугун раскисляется алюминием из расчета 1 кг/т. Кальций и церий вводили присадкой силикокальция и ферроцерия в струю при выпуске жидкого металла в ковш. The melts were carried out in an induction furnace with a main lining with a capacity of 0.06 tons. The components were introduced in the following sequence: ferromolybdenum was loaded onto the bottom of the crucible, then steel scrap and ferrochrome; nitrogen was introduced in the form of nitrided ferrochrome. During the melting period, the furnace was turned on at full power, and every 20-25 minutes the mixture was besieged to prevent freezing. After the mixture is melted, ferromanganese and ferrosilicon are added, and then vanadium and titanium. Before being released from the crucible, cast iron is deoxidized with aluminum at the rate of 1 kg / t. Calcium and cerium were injected with silicocalcium and ferrocerium into the stream when liquid metal was released into the ladle.
Температура чугуна при заливке форм составила 1400-1380о С.The temperature of cast iron during casting was 1400-1380 about C.
От каждой плавки в сухие песчаные формы отливали клиновидные пробы по ГОСТ 977-88, из которых вырезали образцы для испытания на износостойкость. Закаленные на воздухе от температуры 1060о С с последующим отпуском при 430о С и шлифованные образцы размером 70х25х5 мм и испытывали на износостойкость по схеме Бpинелля-Хаворта, т.е. при истирании абразивом, проходящим между вращающимся диском с резиновым ободом и испытуемым образцом, прижатым к нему под нагрузкой 100 Н. Образец при этом испытывает абразивный износ микрорезанием, пропахиванием (царапанием) и полидеформационное разрушение поверхности отслоением мельчайших частиц в результате многократной пластической деформации абразивными частицами. Линейная скорость вращения диска 2 м/с. В качестве абразива применялся мятый кварцевый песок с твердостью 10000 МПа. Зернистость абразива 0,2-0,3 мм.Wedge-shaped samples were cast from dry sand molds from each melt according to GOST 977-88, from which samples for wear resistance were cut. Hardened in air from a temperature of 1060 C, followed by tempering at 430 C and ground samples measuring 70h25h5 mm and tested for abrasion resistance according to the scheme Bpinellya-Haworth, i.e. when abrasive, passing between a rotating disk with a rubber rim and a test sample pressed against it under a load of 100 N., the sample undergoes abrasive wear by micro cutting, plowing (scratching) and polydeformational destruction of the surface by delamination of the smallest particles as a result of repeated plastic deformation by the abrasive parts. Linear disk rotation speed of 2 m / s. Crumpled quartz sand with a hardness of 10,000 MPa was used as an abrasive. Grain abrasive 0.2-0.3 mm.
Износостойкость чугунов оценивали по ГОСТ 23.002-78 величиной, обратной скорости изнашивания. The wear resistance of cast irons was evaluated according to GOST 23.002-78 by the value inverse to the wear rate.
Исследование влияния легирующих элементов на трещиностойкость сплава при литье и термообработке проводили на квадратных решетках путем оценки размеров трещин в местах переходов. Влияние состава сплава на трещиноустойчивость при горячей деформации проводили испытанием образцов диаметром 30 мм на изгиб при температуре 1160о С путем оценки количества трещин при стреле изгиба 25 мм и расстоянии между опорами 250 мм.The effect of alloying elements on the crack resistance of the alloy during casting and heat treatment was studied on square grids by assessing the size of cracks at the transition points. Effect of alloy composition on the crack resistance was conducted under hot deformation test specimens 30 mm in diameter, bending at a temperature of 1160 C by estimating the number of cracks at the bending arm 25 mm and a distance between supports 250 mm.
Обрабатываемость чугунов резанием оценивали по времени резания до затупления инструмента при режиме резания: скорость резания 32 м/мин, подача S 0,34 мм/об, глубина резания t 2 мм. Инструмент: сборный резец 2100-7221 производства Уралмашзавода со сменными режущими пластинами 20008-1861 ТУ19-4206-95-83 твердого сплава МС 1460. На основании стойкости инструмента был рассчитан коэффициент обрабатываемости (табл.2). The machinability of cast irons was evaluated by cutting time before the tool became dull during cutting mode: cutting speed 32 m / min, feed S 0.34 mm / rev, cutting depth t 2 mm. Tool: assembly tool 2100-7221 manufactured by Uralmashzavod with replaceable cutting inserts 20008-1861 TU19-4206-95-83 of the hard alloy MS 1460. Based on the tool life, the workability coefficient was calculated (Table 2).
Введение в известный чугун, легированный хромом, молибденом, кремнием, марганцем, кальцием, титаном, ванадия, азота и церия в указанных пределах при установленном соотношении молибдена, титана, ванадия и азота и изменение содержания других компонентов повышают абразивную износостойкость в 1,3-1,4 раза, трещиноустойчивость при литье и термообработке в 2,0 раза, трещиноустойчивость при горячей деформации в 2-3 раза, улучшают обрабатываемость резанием в 1,4 раза. Introduction to known cast iron alloyed with chromium, molybdenum, silicon, manganese, calcium, titanium, vanadium, nitrogen and cerium within the specified limits with the established ratio of molybdenum, titanium, vanadium and nitrogen and a change in the content of other components increase the abrasion resistance by 1.3-1 4 times, crack resistance during casting and heat treatment 2.0 times, crack resistance during hot deformation 2-3 times, improve machinability by cutting 1.4 times.
Таким образом, оптимальное сочетание вводимых в чугун ванадия, азота и церия наряду с другими элементами обеспечивает повышение износостойкости, трещиноустойчивости при литье, термообработке и горячей деформации (изгибе), хорошую обрабатываемость резанием. Применение чугуна предлагаемого состава позволяет снизить брак по трещинам, повысить технологичность и эксплуатационную надежность ответственных литых деталей, например двухслойных цилиндровых втулок буровых насосов, износостойких футеровочных элементов загрузочных устройств доменных печей, деталей дробеметных аппаратов и других, и в конечном итоге повысить срок службы. Thus, the optimal combination of vanadium, nitrogen and cerium introduced into the cast iron along with other elements provides increased wear resistance, crack resistance during casting, heat treatment and hot deformation (bending), good machinability by cutting. The use of cast iron of the proposed composition can reduce crack rejects, increase the manufacturability and operational reliability of critical cast parts, for example, two-layer cylinder liners of mud pumps, wear-resistant lining elements of blast furnace loading devices, parts of shot blasting machines and others, and ultimately increase the service life.
Claims (1)
Хром 22,0-26,0
Молибден 0,4-1,2
Кремний 0,4-0,8
Марганец 0,4-0,8
Кальций 0,01-0,15
Титан 0,08-0,16
Ванадий 0,08-0,16
Азот 0,04-0,10
Церий 0,05-0,15
Железо Остальное
при этом отношение содержания титана и ванадия к азоту составляет 0,4-2,0, а отношение титана и ванадия к молибдену составляет 2,5-1,5.Carbon 2.4-3.0
Chrome 22.0-26.0
Molybdenum 0.4-1.2
Silicon 0.4-0.8
Manganese 0.4-0.8
Calcium 0.01-0.15
Titanium 0.08-0.16
Vanadium 0.08-0.16
Nitrogen 0.04-0.10
Cerium 0.05-0.15
Iron Else
the ratio of titanium and vanadium to nitrogen is 0.4-2.0, and the ratio of titanium and vanadium to molybdenum is 2.5-1.5.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU93036915A RU2037551C1 (en) | 1993-07-19 | 1993-07-19 | Pig iron |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU93036915A RU2037551C1 (en) | 1993-07-19 | 1993-07-19 | Pig iron |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2037551C1 true RU2037551C1 (en) | 1995-06-19 |
| RU93036915A RU93036915A (en) | 1997-02-10 |
Family
ID=20145254
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU93036915A RU2037551C1 (en) | 1993-07-19 | 1993-07-19 | Pig iron |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2037551C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3143175A4 (en) * | 2014-05-16 | 2017-12-27 | Roman Radon | Hypereutectic white iron alloys comprising chromium and nitrogen and articles made therefrom |
-
1993
- 1993-07-19 RU RU93036915A patent/RU2037551C1/en active
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| 1. Заявка Японии N 54-40053, кл. C 22C 37/06, 1989. * |
| 2. Авторское свидетельство СССР N 1588795, кл. C 22C 37/06, 1990. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3143175A4 (en) * | 2014-05-16 | 2017-12-27 | Roman Radon | Hypereutectic white iron alloys comprising chromium and nitrogen and articles made therefrom |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN100453681C (en) | High boron wear-resisting casting steel and preparation process thereof | |
| Bhardwaj | Steel and Iron Handbook | |
| CN114717467A (en) | Hypereutectic high-chromium cast iron material, preparation method and application thereof | |
| RU2037551C1 (en) | Pig iron | |
| CN115074622A (en) | Wear-resistant lining plate material for ball mill and production process thereof | |
| RU2234553C1 (en) | Abrasion-resistant cast iron | |
| CN110468343B (en) | TiC precipitation reinforced high manganese steel base composite material and preparation process thereof | |
| RU2230817C1 (en) | Cast iron | |
| RU2224813C2 (en) | Cast iron | |
| RU2120491C1 (en) | Wear-resistant alloy | |
| SU1627582A1 (en) | Cast iron | |
| SU1749294A1 (en) | High strength cast iron | |
| RU2105821C1 (en) | Method for production of ingots from wear-resistant steel | |
| US4929416A (en) | Cast steel | |
| SU1096300A1 (en) | Cast iron | |
| SU1749310A1 (en) | Low-carbon weld steel | |
| SU1752819A1 (en) | Antifriction cast iron | |
| SU1611974A1 (en) | Wear-resistant alloy | |
| SU1355639A1 (en) | Wear-resistant cast iron | |
| SU1731855A1 (en) | Wear resistant cast iron | |
| SU1421794A1 (en) | Iron | |
| SU1725757A3 (en) | Wear-resistant cast iron | |
| RU2147044C1 (en) | Cast hard alloy | |
| SU1305191A1 (en) | High-strength cast iron | |
| SU1068530A1 (en) | Wear resistant cast iron |