RU2036763C1 - Welding wire - Google Patents
Welding wire Download PDFInfo
- Publication number
- RU2036763C1 RU2036763C1 SU5064521A RU2036763C1 RU 2036763 C1 RU2036763 C1 RU 2036763C1 SU 5064521 A SU5064521 A SU 5064521A RU 2036763 C1 RU2036763 C1 RU 2036763C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- welding
- wire
- carbon
- welding wire
- heat treatment
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к сварочным материалам, а более конкретно к сварочной проволоке для сварки открытой дугой, в том числе и в СО2, закаливающихся термические обрабатываемых углеродистых сталей.The invention relates to welding materials, and more particularly to a welding wire for welding by an open arc, including in CO 2 , hardened heat-treated carbon steels.
В производстве конструкций из термообрабатываемых закаливающихся сталей с пределом прочности σв≈ 850-1100 МПа, сварку необходимо выполнять до и после термической обработки. При этом значительный объем сварочных работ, особенно в производстве литых изделий из сталей больших толщин, выполняется по ремонту дефектов (литейных и закалочных трещин, засоров, пленов и т.д.). Во всех случаях здесь сварные швы имеют значительные размеры по сечению, которые выполняются многослойными швами.In the manufacture of structures from heat-treatable hardened steels with a tensile strength σ of ≈ 850-1100 MPa, welding must be performed before and after heat treatment. At the same time, a significant amount of welding work, especially in the production of cast products from steel with large thicknesses, is carried out to repair defects (foundry and quenching cracks, blockages, captures, etc.). In all cases, here the welds have significant cross-sectional dimensions, which are performed by multilayer seams.
Особенности работы указанных конструкций предъявляют к наплавленному металлу и сварным соединениям очень высокие требования по технологической прочности (особенно по сопротивляемости к образованию закалочных и холодных трещин) и механическим характеристикам. Технологическая прочность во многом связана, как показывают исследования, со структурой наплавленного металла до его термической обработки, обусловленной системой и уровнем его легирования. The features of the work of these structures impose very high demands on the weld metal and welded joints in terms of technological strength (especially in terms of resistance to the formation of quenching and cold cracks) and mechanical characteristics. Technological strength is largely associated, as studies show, with the structure of the deposited metal before its heat treatment, due to the system and the level of its alloying.
На технологическую прочность металла шва и сварного соединения, особенно в части холодных трещин, значительное влияние оказывает также водород. Поэтому при сварке таких конструкций большое значение имеет выбор технологического процесса, от которого во многом зависит водородонасыщенность наплавленного металла. В этой связи наиболее предпочтительным процессом сварки является механизированная сварка в СО2проволокой сплошного сечения или дуговая сварка низководородистыми электродами с покрытием основного типа. Применяемая в этих процессах сварочная и электродная проволока должна обеспечивать получение наплавленного металла до и после его термической обработки, близкого по свойствам и удовлетворяющего требованиям по технологической прочности и механическим характеристикам.Hydrogen also has a significant effect on the technological strength of the weld metal and welded joint, especially in the part of cold cracks. Therefore, when welding such structures, the choice of the technological process is of great importance, on which the hydrogen saturation of the deposited metal largely depends. In this regard, the most preferred welding process is mechanized welding in CO 2 with a solid wire or arc welding with low-hydrogen electrodes coated with the main type. The welding and electrode wire used in these processes should ensure the production of deposited metal before and after its heat treatment, which is close in properties and satisfies the requirements for technological strength and mechanical characteristics.
Опыт применения для этих целей многих известных сварочных проволок показывает, что они позволяют получать только некоторые требуемые свойства либо до, либо после термической обработки. Применение же нескольких материалов для сварки значительно усложняет, а в ряде случаев и не позволяет получить требуемый комплекс свойств сварного соединения. The experience of using many known welding wires for these purposes shows that they allow one to obtain only some of the required properties either before or after heat treatment. The use of several materials for welding greatly complicates, and in some cases does not allow to obtain the required set of properties of the welded joint.
Известна сварочная проволока для сварки хладостойких, в том числе высокопрочных сталей, содержащая углерод, марганец, кремний, никель, хром, молибден, алюминий, ниобий, ванадий, в которую также может вводиться бор в количестве 0,002-0,005 мас. Known welding wire for welding cold-resistant, including high-strength steels, containing carbon, manganese, silicon, nickel, chromium, molybdenum, aluminum, niobium, vanadium, into which boron can also be introduced in an amount of 0.002-0.005 wt.
Указанная проволока в ряде случаев обеспечивает требуемые высокие свойства металла шва после сварки с предварительным подогревом, в том числе и хладостойкость. Однако, как показал опыт сварки такой проволокой закаливающихся сталей, введение в ее состав алюминия и ниобия, а также значительных количеств ванадия и бора в пределах предлагаемых значений, не дает возможности получить требуемую сопротивляемость металла шва образованию трещин при термической обработке, а также необходимые его пластические характеристики до термической обработки. Сварные швы, выполненные данной проволокой на закаливающихся сталях, не всегда имеют и достаточную стойкость против образования холодных трещин. Данная проволока не удовлетворяет также и по сварочно-технологическим характеристикам при сварке в СO2 в части отделимости шлака.The specified wire in some cases provides the required high properties of the weld metal after welding with preheating, including cold resistance. However, as experience was shown by welding hardened steels with such a wire, the introduction of aluminum and niobium, as well as significant amounts of vanadium and boron within the proposed values, does not make it possible to obtain the required resistance of the weld metal to cracking during heat treatment, as well as its necessary plastic characteristics before heat treatment. Welds made by this wire on hardened steels do not always have sufficient resistance against the formation of cold cracks. This wire also does not satisfy the welding and technological characteristics when welding in CO 2 in terms of slag separability.
Известен также состав стали, содержащей углерод, кремний, марганец, хром, никель, молибден, ванадий, титан, барий, стронций, железо остальное. The composition of steel containing carbon, silicon, manganese, chromium, nickel, molybdenum, vanadium, titanium, barium, strontium, and iron is also known.
Однако, при сварке проволокой из указанной стали закаливающихся углеродистых сталей металл шва не удовлетворяет требованиям по пластическим свойствам, особенно по ударной вязкости при низких температурах до термической обработки. Кроме того, как показал опыт, при сварке такой проволокой в СO2 имеет место нередко значительное разбрызгивание электродного металла, связанное с недостаточным содержанием в ней раскислителей.However, when welding hardened carbon steels from the specified steel wire, the weld metal does not meet the requirements for plastic properties, especially for impact strength at low temperatures before heat treatment. In addition, experience has shown that when welding with such a wire in CO 2, there is often significant spatter of electrode metal due to the insufficient content of deoxidizers in it.
Известен также состав сварочной проволоки для сварки высокопрочных сталей, компоненты которой, с целью повышения циклической долговечности сварных соединений при работе на изгиб и при температуре 50оС ниже нуля, выбраны в следующем соотношении, мас. Углерод 0,03-0,10 Кремний 0,3-0,8 Марганец 1-2 Хром 1,1-1,8 Никель 1,5-2,5 Молибден 0,5-0,9 Алюминий 0,05-0,25 Ванадий 0,05-0,25 Медь 0,25-1,0 Титан 0,05-0,20 Железо Остальное.It is known as the composition of welding wire for welding of high strength steels, which components, in order to improve cycle durability at the welded joints and the bending at 50 ° C below zero, is selected in the following ratio, wt. Carbon 0.03-0.10 Silicon 0.3-0.8 Manganese 1-2 Chrome 1.1-1.8 Nickel 1.5-2.5 Molybdenum 0.5-0.9 Aluminum 0.05-0 25 Vanadium 0.05-0.25 Copper 0.25-1.0 Titanium 0.05-0.20 Iron Else.
При сварке этой проволокой низкоуглеродистых высокопрочных сталей под флюсом она позволяет получить требуемую работоспособность сварных соединений. Однако при сварке и наплавке высокопрочных углеродистых сталей, как показал опыт, наплавленный металл имеет низкую стойкость против образования закалочных трещин, а после термической обработки заметно снижаются его пластические свойства. Как показали наши исследования это связано с наличием в ее составе меди и алюминия. При этом работоспособность таких сварных соединений также снижается. When welding low-carbon high-strength steels with flux using this wire, it allows to obtain the required performance of welded joints. However, when welding and surfacing high-strength carbon steels, as experience has shown, the deposited metal has a low resistance to the formation of quenching cracks, and after heat treatment its plastic properties are noticeably reduced. As our studies have shown, this is due to the presence of copper and aluminum in its composition. At the same time, the performance of such welded joints also decreases.
Проволока данного состава при сварке и наплавке в СO2 и электродами со стержнями из этой проволоки не удовлетворяет по сварочно-технологическим свойствам в части отделимости шлака, что снижает качество сварки. Наличие в ее составе ванадия и алюминия, особенно при сварке в СО2, приводит к образованию на поверхности валиков трудноудаляемого шлака типа "шпинели". Все это исключает возможность применения такой проволоки для сварки конструкций из углеродистых высокопрочных закаливающихся сталей, особенно с последующей их термической обработкой.The wire of this composition during welding and surfacing in CO 2 and electrodes with rods from this wire does not satisfy the welding and technological properties regarding the separability of slag, which reduces the quality of welding. The presence of vanadium and aluminum in its composition, especially when welding in CO 2 , leads to the formation of hard-to-remove spinel slag on the surface of the rollers. All this excludes the possibility of using such a wire for welding structures from carbon high-strength hardened steels, especially with their subsequent heat treatment.
Основной задачей изобретения является получение наплавленного металла, стойкого против образования закалочных трещин и с хорошим сочетанием показателей твердости и пластичности при сварке и наплавке закаливающихся углеродистых сталей открытой дугой с последующей термической обработкой. The main objective of the invention is to obtain a weld metal that is resistant to the formation of quenching cracks and with a good combination of hardness and ductility in welding and surfacing of hardened carbon steels with an open arc and subsequent heat treatment.
Решение этой задачи достигается путем выбора оптимального уровня содержания каждого из легирующих элементов электродной проволоки. При этом этот уровень легирования выбран с учетом особенностей сварки открытой дугой в СО2 и электродами.The solution to this problem is achieved by choosing the optimal level of content of each of the alloying elements of the electrode wire. Moreover, this level of alloying is selected taking into account the peculiarities of open arc welding in CO 2 and electrodes.
Более высокое содержание в предлагаемой проволоке углерода, при оптимальном уровне легирования остальными элементами, позволяет получить требуемую исходную структуру наплавленного металла и, связанную с этим, его сравнительно более высокую стойкость против образования закалочных трещин с хорошим комплексом свойств по твердости и пластичности до и после термической обработки. Выбранное содержание в предлагаемой проволоке легирующих элементов (при отсутствии в ее составе ванадия и алюминия) и обеспечивают ей хорошие сварочно-технологические характеристики при сварке открытой дугой. The higher carbon content in the proposed wire, with an optimum level of alloying with the rest of the elements, allows to obtain the desired initial structure of the deposited metal and, therefore, its relatively higher resistance against the formation of quenching cracks with a good set of properties in hardness and ductility before and after heat treatment . The selected content in the proposed wire alloying elements (in the absence of vanadium and aluminum in its composition) and provide it with good welding and technological characteristics when welding with an open arc.
Указанные свойства предлагаемой проволоки обеспечиваются при содержании в ней легирующих элементов в следующих пределах, мас. Углерод 0,14-0,22 Марганец 0,8-1,6 Кремний 0,2-0,8 Хром 0,7-1,5 Никель 1,8-2,4 Молибден 0,45-0,7 Титан 0,08-0,2 Железо Остальное
При сварке закаливающихся углеродистых сталей открытой дугой может быть использована, например, проволока следующих составов, мас.The indicated properties of the proposed wire are provided when the alloying elements are contained in it within the following limits, wt. Carbon 0.14-0.22 Manganese 0.8-1.6 Silicon 0.2-0.8 Chromium 0.7-1.5 Nickel 1.8-2.4 Molybdenum 0.45-0.7 Titanium 0 , 08-0.2 Iron Else
When welding hardened carbon steels with an open arc, for example, wire of the following compositions can be used, wt.
I II III IV V
Углерод 0,16 0,14 0,22 0,18 0,19
Марганец 1,23 1,44 1,32 0,8 1,6
Кремний 0,62 0,2 0,76 0,56 0,8
Хром 1,12 1,5 0,7 1,28 1,34
Никель 2,03 1,96 1,8 2,4 1,99
Молибден 0,58 0,48 0,45 0,7 0,63
Титан 0,15 0,08 0,2 0,14 0,12
Железо Остальное
При сварке проволокой таких составов открытой дугой (в СО2 и электродами) обеспечиваются требуемые свойства наплавленного металла до и после термической обработки и сварочно-технологические характеристики. При сварке в СО2 проволоками диаметра 1,6-2,0 мм на технологических режимах обеспечивается хорошее формирование валиков и качество поверхности, разбрызгивание электродного металла незначительное. Наплавленный металл имеет более высокую и требуемую стойкость против образования закалочных трещин и хороший комплекс механических характеристик: σв≈ 930-1050 МПа, δ5 ≈ 14-15,5 Ψ≈ ≈50-55 aн+ 20≈ 112-130 Дж/см2; aн- 40≈ 85-98 Дж/см2; HB=3,4-3,6 мм (до термообработки) и σв≈ 810-900 МПа; δ5 ≈ ≈ 17-21 Ψ ≈60-65 aн+ 20≈ 125-180 Дж/см2; aн- 40≈ 100-130 Дж/см2; HB=3,7--3,9 мм (после термической обработки).I II III IV V
Carbon 0.16 0.14 0.22 0.18 0.19
Manganese 1.23 1.44 1.32 0.8 1.6
Silicon 0.62 0.2 0.76 0.56 0.8
Chrome 1.12 1.5 0.7 1.28 1.34
Nickel 2.03 1.96 1.8 2.4 1.99
Molybdenum 0.58 0.48 0.45 0.7 0.63
Titanium 0.15 0.08 0.2 0.14 0.12
Iron Else
When welding such compositions with wire in an open arc (in CO 2 and electrodes), the required properties of the deposited metal before and after heat treatment and welding and technological characteristics are provided. When welding in CO 2 with wires with a diameter of 1.6-2.0 mm at technological conditions, good formation of the rollers and surface quality are ensured, and spatter of the electrode metal is insignificant. The deposited metal has a higher and required resistance against the formation of quenching cracks and a good set of mechanical characteristics: σ in ≈ 930-1050 MPa, δ 5 ≈ 14-15.5 Ψ≈ ≈50-55 a n + 20 ≈ 112-130 J / cm 2 ; a n- 40 ≈ 85-98 J / cm 2 ; HB = 3.4-3.6 mm (before heat treatment) and σ in ≈ 810-900 MPa; δ 5 ≈ ≈ 17-21 Ψ ≈60-65 a n + 20 ≈ 125-180 J / cm 2 ; a n- 40 ≈ 100-130 J / cm 2 ; HB = 3.7--3.9 mm (after heat treatment).
В таблице приведены результаты испытаний предлагаемой проволоки составов I-V на стойкость наплавленного металла против образования закалочных трещин и его твердость и пластичность после термической обработки (закалки + высокого отпуска) при сварке в СО2 проволокой ⌀ 2 мм и электродами диаметром 6 мм с фтористо-кальциевым покрытием. В этой же таблице приведены результаты испытания проволоки с содержанием легирующих элементов ниже (состав VI) и выше (состав VII) предлагаемых пределов, а также известной проволокой состава, мас. Углерод 0,07 Кремний 0,42 Марганец 1,68 Хром 1,59 Никель 2,08 Молибден 0,75 Алюминий 0,18 Ванадий 0,21 Медь 0,76 Титан 0,16 Железо Остальное
Стойкость наплавленного металла против образования закалочных трещин оценивалась по наличию таких трещин в темплетах, вырезанных из заверенных разделок на узлах из закаливающихся сталей после их термической обработки по технологическому режиму. Оценка производилась по 10 темплетам. Из этих же заверенных разделок вырезались образцы для определения пластических свойств наплавленного металла и его твердости. Твердость по Бринелю определялась по диаметру отпечатка (НВ, мм) шарика диаметром 10 мм при нагрузке 3000 кг. В таблице приведены средние результаты испытания пяти образцов и такого же количества замеров твердости.The table shows the test results of the proposed wire of compositions IV on the resistance of the deposited metal against the formation of quenching cracks and its hardness and ductility after heat treatment (hardening + high tempering) when welding in CO 2 with a wire of ⌀ 2 mm and electrodes with a diameter of 6 mm with calcium fluoride coating . The same table shows the test results of the wire with the content of alloying elements below (composition VI) and above (composition VII) of the proposed limits, as well as the known wire composition, wt. Carbon 0.07 Silicon 0.42 Manganese 1.68 Chromium 1.59 Nickel 2.08 Molybdenum 0.75 Aluminum 0.18 Vanadium 0.21 Copper 0.76 Titanium 0.16 Iron Else
The resistance of the deposited metal against the formation of quenching cracks was assessed by the presence of such cracks in the templates, cut from certified cuts on the nodes of hardened steels after their heat treatment according to the technological regime. The assessment was made on 10 templates. Samples were cut from these certified cuts to determine the plastic properties of the deposited metal and its hardness. The Brinell hardness was determined by the diameter of the imprint (HB, mm) of a ball with a diameter of 10 mm at a load of 3000 kg. The table shows the average test results of five samples and the same number of hardness measurements.
Как видно из таблицы проволока предлагаемого состава значительно превосходит известную по стойкости наплавленного металла против образования закалочных трещин, а также по пластическим свойствам. Видно также, что снижение содержания легирующих элементов в проволоке ниже предлагаемых пределов уже приводит к снижению твердости наплавленного металла ниже требований ТУ (т. е. НВ> 3,9 мм). В то же время введение в проволоку легирующих элементов выше предлагаемых пределов резко снижает стойкость наплавленного металла против образования закалочных трещин. При этом значительно снижаются и его пластические характеристики. As can be seen from the table, the wire of the proposed composition significantly exceeds the well-known by the resistance of the deposited metal against the formation of quenching cracks, as well as by its plastic properties. It is also seen that a decrease in the content of alloying elements in the wire below the proposed limits already leads to a decrease in the hardness of the deposited metal below the requirements of TU (i.e. HB> 3.9 mm). At the same time, the introduction of alloying elements into the wire above the proposed limits sharply reduces the resistance of the deposited metal against the formation of quenching cracks. At the same time, its plastic characteristics are significantly reduced.
Проволока предлагаемого состава прошла всесторонние сравнительные лабораторные испытания и существенную проверку при сварке и восстановлении дефектных мест на узлах из закаливающихся сталей с последующей их проверкой на работоспособность сварных соединений. Испытания показали, что предлагаемая проволока имеет значительные преимущества перед известной. The wire of the proposed composition has undergone comprehensive comparative laboratory tests and a substantial test during welding and restoration of defective places on knots made of hardened steels with their subsequent verification of the operability of welded joints. Tests have shown that the proposed wire has significant advantages over the known.
Применение предлагаемой проволоки в производстве позволит повысить качество сварных соединений, эксплуатационную надежность конструкций и улучшить условия труда сварщиков, а также получить за счет этого определенный экономический эффект. The application of the proposed wire in production will improve the quality of welded joints, operational reliability of structures and improve the working conditions of welders, as well as obtain a certain economic effect.
Claims (1)
Марганец 0,8 1,6
Кремний 0,2 0,8
Хром 0,7 1,5
Никель 1,8 2,4
Молибден 0,45 0,7
Титан 0,08 0,2
Железо ОстальноеCarbon 0.14 0.22
Manganese 0.8 1.6
Silicon 0.2 0.8
Chrome 0.7 1.5
Nickel 1.8 2.4
Molybdenum 0.45 0.7
Titanium 0.08 0.2
Iron Else
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5064521 RU2036763C1 (en) | 1992-10-07 | 1992-10-07 | Welding wire |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5064521 RU2036763C1 (en) | 1992-10-07 | 1992-10-07 | Welding wire |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2036763C1 true RU2036763C1 (en) | 1995-06-09 |
Family
ID=21614376
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU5064521 RU2036763C1 (en) | 1992-10-07 | 1992-10-07 | Welding wire |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2036763C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2446036C2 (en) * | 2010-06-02 | 2012-03-27 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" Фгуп "Цнии Км "Прометей" | Welding wire for automatic welding of heat-resistance pearlitic steels |
| RU2559065C2 (en) * | 2011-07-26 | 2015-08-10 | Альстом Текнолоджи Лтд | Welding of thin-wall pipes by quenching welding at maximum temperature |
| RU2566243C2 (en) * | 2014-02-18 | 2015-10-20 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" | Welding wire for automatic welding of reactor steels |
-
1992
- 1992-10-07 RU SU5064521 patent/RU2036763C1/en active
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР N 1425013, кл. B 23K 35/30, 1988. * |
| Авторское свидетельство СССР N 298685, кл.C 22C 38/50, 1971. * |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2446036C2 (en) * | 2010-06-02 | 2012-03-27 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" Фгуп "Цнии Км "Прометей" | Welding wire for automatic welding of heat-resistance pearlitic steels |
| RU2559065C2 (en) * | 2011-07-26 | 2015-08-10 | Альстом Текнолоджи Лтд | Welding of thin-wall pipes by quenching welding at maximum temperature |
| US9737948B2 (en) | 2011-07-26 | 2017-08-22 | General Electric Technology Gmbh | Method for welding thin-walled tubes by means of peak temperature temper welding |
| RU2566243C2 (en) * | 2014-02-18 | 2015-10-20 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" | Welding wire for automatic welding of reactor steels |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4366364A (en) | Flux-cored wire for use in gas-shielded arc welding | |
| KR100386134B1 (en) | High strength low alloy heat resistant steel | |
| EP1108495B1 (en) | Welding material and a method of producing welded joint | |
| US4091147A (en) | Welded steel products having low sensitivity to weld cracking and a production method thereof | |
| JP2738216B2 (en) | 1.25Cr-0.5Mo steel pipe without welding heat treatment and welding method thereof | |
| JPH05375A (en) | Submerged arc welding method and equipment for steel pipe | |
| RU2036763C1 (en) | Welding wire | |
| EP0546549A1 (en) | Line pipe having good corrosion-resistance and weldability | |
| JP2002336989A (en) | Welding material for seashore weather resistant steel | |
| DE1483452A1 (en) | Welding material for low temperatures | |
| JP6829111B2 (en) | Filling material for TIG welding | |
| JPH08257789A (en) | Submerged arc welding | |
| JP2000312987A (en) | Welding wire | |
| JP4424484B2 (en) | Welded joints with excellent cold cracking resistance and steel for welding materials | |
| JPH07100688A (en) | Tig welding wire for high-strength cr-mo steel | |
| JP3424088B2 (en) | TIG welding method for high strength steel and solid wire for TIG welding | |
| JP2892288B2 (en) | Rail welding method by gas shielded arc welding method | |
| JP2002018593A (en) | Welding material for low alloy heat resistant steel and weld metal | |
| Bryhan | The effect of testing procedure on implant test results | |
| JP4040824B2 (en) | Weld metal | |
| US3527920A (en) | Welding of alloy steels | |
| JPH03294084A (en) | Welding wire for high-hardness build-up welding | |
| RU2069136C1 (en) | Arc welding electrode | |
| JP2001348649A (en) | Welded joint | |
| JPS61231141A (en) | Steel having superior plating crack resistance in weld heat-affected zone |