RU2032081C1 - Axial force regulator gas-turbine engine - Google Patents

Axial force regulator gas-turbine engine Download PDF

Info

Publication number
RU2032081C1
RU2032081C1 SU4710669A RU2032081C1 RU 2032081 C1 RU2032081 C1 RU 2032081C1 SU 4710669 A SU4710669 A SU 4710669A RU 2032081 C1 RU2032081 C1 RU 2032081C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
rotor
diaphragm
end surface
turbine engine
diaphragms
Prior art date
Application number
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Алексей Павлович Попов
Original Assignee
Николаевский Кораблестроительный Институт Им.Адм.С.О.Макарова
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Николаевский Кораблестроительный Институт Им.Адм.С.О.Макарова filed Critical Николаевский Кораблестроительный Институт Им.Адм.С.О.Макарова
Priority to SU4710669 priority Critical patent/RU2032081C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2032081C1 publication Critical patent/RU2032081C1/en

Links

Images

Landscapes

  • Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)

Abstract

FIELD: mechanical engineering. SUBSTANCE: regulator has two flexible members fixed on diaphragms; similar shaped annular projections in the form of convex surfaces with constant curvature radius are made on end of axially movable diaphragm and on butt-end surface of rotor contacting it; they are uniformly distributed along circumference; diaphragm is mounted in a spaced relation to rotor projection to form hydrodynamic wedge. EFFECT: improved design. 3 dwg

Description

Изобретение относится к машиностроению, в частности к газотурбинным двигателям. The invention relates to mechanical engineering, in particular to gas turbine engines.

Известно устройство для уменьшения осевой силы, действующей в газотурбинном двигателе, состоящее из разгрузочной полости, ограниченной корпусом и ротором, в которую подается сжатый воздух от одной из ступеней компрессора, воздействующий на торцовую поверхность ротора. A device for reducing the axial force acting in a gas turbine engine is known, consisting of a discharge cavity bounded by a housing and a rotor, into which compressed air is supplied from one of the compressor stages, acting on the end surface of the rotor.

Недостатками указанного устройства являются снижение экономичности газотурбинного двигателя вследствие потерь примерно 1-3% мощности двигателя из-за отбора воздуха из проточной части компрессора, невозможность полного устранения вредного воздействия осевой силы и ее регулирования в зависимости от режимов нагружения двигателя. The disadvantages of this device are the decrease in the efficiency of a gas turbine engine due to losses of about 1-3% of engine power due to air intake from the compressor flow path, the inability to completely eliminate the harmful effects of axial force and its regulation depending on the engine loading conditions.

Наиболее близким к изобретению техническим решением, принятым за прототип, является устройство, содержащее разгрузочную полость, соединенную с аккумулятором давления, заполненную жидкостью кольцевую камеру, образованную жесткими диафрагмами, причем одна из диафрагм жестко закреплена в корпусе двигателя, а другая выполнена на валу двигателя (авт. св. СССР N 628738, кл. D 01 D 3/00, 1986). Closest to the invention, the technical solution adopted for the prototype is a device containing a discharge cavity connected to a pressure accumulator, an annular chamber filled with liquid, formed by rigid diaphragms, one of the diaphragms being rigidly mounted in the motor housing and the other made on the motor shaft (automatic St. USSR N 628738, class D 01 D 3/00, 1986).

Недостатками этого устройства являются невысокая экономичность вследствие потерь мощности на трение при взаимо- действии внутренней стенки диафрагмы с жидкостью, громоздкость и сложность ее изготовления и эксплуатации. The disadvantages of this device are the low cost effectiveness due to friction power losses due to the interaction of the inner wall of the diaphragm with the liquid, the bulkiness and complexity of its manufacture and operation.

Целью изобретения является повышение экономичности газотурбинного двигателя. The aim of the invention is to increase the efficiency of a gas turbine engine.

Для этого устройство снабжено двумя упругими элементами, закрепленными на диафрагмах, причем на торце подвижной в осевом направлении диафрагмы и на контактирующей с ней торцовой поверхности ротора выполнены равномерно расположенные в окружном направлении одинаковые кольцевые профилированные выступы в виде выпуклых поверхностей с постоянным радиусом кривизны, а диафрагма установлена относительно выступа ротора с зазором с образованием гидродинамического клина. To this end, the device is equipped with two elastic elements mounted on the diaphragms, and at the end of the axially movable diaphragm and on the end surface of the rotor in contact with it, identical annular shaped projections are made in the form of convex surfaces with a constant radius of curvature, and the diaphragm is installed relative to the protrusion of the rotor with a gap with the formation of a hydrodynamic wedge.

Сравнение предлагаемого технического решения не только с прототипом, но и с другими техническими решениями в данной области техники не выявило в них признаки, отличающие предлагаемое техническое решение от прототипа, что позволяет сделать вывод о соответствии критерию "существенные отличия". Comparison of the proposed technical solution not only with the prototype, but also with other technical solutions in this technical field did not reveal signs that distinguish the proposed technical solution from the prototype, which allows us to conclude that the criterion of "significant differences".

На фиг.1 изображено в разрезе устройство для регулирования осевых сил; на фиг.2 - тарировочный график, характеризующий функциональную зависимость между удельным давлением в кольцевой камере и осевой силой; на фиг.3 - развертка по диаметру средней окружности торцового контакта элементов диафрагмы и ротора двигателя. Figure 1 shows a sectional view of a device for regulating axial forces; figure 2 is a calibration graph characterizing the functional relationship between the specific pressure in the annular chamber and axial force; figure 3 is a scan along the diameter of the average circumference of the end contact of the elements of the diaphragm and the rotor of the engine.

Устройство состоит из недеформируемых диафрагм 1 и 2, к которым при помощи сварки жестко прикреплены упругие элементы 3 и 4, обладающие в осевом направлении одинаковой податливостью. Диафрагмы 1 и 2 имеют радиальные зазоры относительно ротора 5 газотурбинного двигателя. Диафрагма 1 при помощи болтового соединения закреплена фланцами разъемных частей 6 и 7 корпуса. Диафрагма 2 свободна относительно корпуса, но она может перемещаться в осевом направлении относительно диафрагмы 1. С полостями 8 и 9 кольцевой камеры, образованной поверхностями диафрагмы и упругих элементов, при помощи канала 10 соединен аккумулятор 11 давлений, снабженный манометром 12. Наружная торцовая поверхность 13 диафрагмы 2 выступом 14 соприкасается выступом 15 торцовой поверхности ротора 5, причем в зону контакта указанных поверхностей подается смазка, которая на фиг.1 не показана. The device consists of non-deformable diaphragms 1 and 2, to which elastic elements 3 and 4 are rigidly attached by welding, which have the same flexibility in the axial direction. The diaphragms 1 and 2 have radial clearances relative to the rotor 5 of the gas turbine engine. The diaphragm 1 by means of a bolted connection is fixed by the flanges of the detachable parts 6 and 7 of the housing. The diaphragm 2 is free relative to the housing, but it can move axially relative to the diaphragm 1. With the cavities 8 and 9 of the annular chamber formed by the surfaces of the diaphragm and the elastic elements, a pressure accumulator 11 equipped with a pressure gauge 12 is connected via a channel 10. The outer end surface 13 of the diaphragm 2, the protrusion 14 is in contact with the protrusion 15 of the end surface of the rotor 5, and lubricant is supplied to the contact zone of these surfaces, which is not shown in Fig. 1.

Между торцовой поверхностью 13 диаграммы 2 и торцовой поверхностью ротора 5 предусмотрен осевой зазор, необходимый для отсоединения двигателя от устройства при прокрутке ротора. Between the end surface 13 of diagram 2 and the end surface of the rotor 5 there is provided an axial clearance necessary to disconnect the engine from the device when scrolling the rotor.

Устройство работает следующим образом. The device operates as follows.

В момент времени, предшествующий запуску газотурбинного двигателя, в полость герметичной кольцевой камеры (фиг.1) при помощи аккумулятора 11 давления, которым может быть плунжерный насос, через канал 10 подается под давлением жидкость, например масло, которая, воздействуя на диафрагму 2, перемещает ее в осевом направлении до полного выбора осевого зазора между торцовой поверхностью 13 диафрагмы 2 и торцовой поверхностью ротора 5. At the point in time preceding the start of the gas turbine engine, a pressure accumulator 11, which can be a plunger pump, is pumped into the cavity of the sealed annular chamber (Fig. 1) through a channel 10 under pressure, for example oil, which, acting on the diaphragm 2, moves it in the axial direction until the axial clearance is completely selected between the end surface 13 of the diaphragm 2 and the end surface of the rotor 5.

После выбора указанного осевого зазора производится запуск газотурбинного двигателя в течение определенного промежутка времени, в результате чего возникает осевая сила, воздействующая на торцовую поверхность 13 диафрагмы 2, причем величина осевой силы постепенно возрастает и принимает максимальное значение при выходе двигателя на номинальные обороты. After selecting the specified axial clearance, the gas turbine engine is started for a certain period of time, resulting in an axial force acting on the end surface 13 of the diaphragm 2, and the magnitude of the axial force gradually increases and assumes the maximum value when the engine reaches its nominal speed.

В период запуска двигателя в кольцевую камеру продолжает по-прежнему поступать жидкость таким образом, что в каждый момент времени возникающая результирующая осевая сила давления, действующая на диафрагму 2, уравновешивается осевой силой со стороны ротора газотурбинного двигателя, приложенной на наружной торцовой поверхности 13 диафрагмы. Величина результирующей осевой силы прямо пропорциональна удельному давлению р, возникающему в камере, и определяется при помощи построенного тарировочного графика (фиг. 2). During the engine start-up period, the liquid continues to flow into the annular chamber in such a way that at each moment of time the resulting axial pressure force acting on the diaphragm 2 is balanced by the axial force from the rotor side of the gas turbine engine applied on the outer end surface 13 of the diaphragm. The value of the resulting axial force is directly proportional to the specific pressure p arising in the chamber, and is determined using the constructed calibration graph (Fig. 2).

Таким образом, в результате поддержания в камере определенного давления возможно регулирование величины осевой силы, приложенной к ротору 5, в любых пределах ее изменения, вплоть до полного устранения. Однако с целью повышения работоспособности подшипников качения двигателя целесообразно оставлять примерно до 10-15% действующей осевой силы по сравнению с ее максимальной величиной, направленной на прижатие тел качения и устранение проскальзывания в подшипниках качения. Thus, as a result of maintaining a certain pressure in the chamber, it is possible to control the magnitude of the axial force applied to the rotor 5 within any limits of its change, up to its complete elimination. However, in order to increase the efficiency of rolling bearings of the engine, it is advisable to leave up to about 10-15% of the acting axial force in comparison with its maximum value aimed at compressing the rolling bodies and eliminating slippage in the rolling bearings.

Для обеспечения нормальной работоспособности торцовых поверхностей 13 диафрагмы 2 и ротора 5 газотурбинного двигателя необходимо, чтобы указанные поверхности вступали в контакт строго параллельно по отношению друг к другу. Это условие соблюдается при выполнении двух требований. Первое требование - упругие элементы 3 и 4 должны иметь одинаковую осевую податливость, которая достигается путем подбора соответствующей толщины торцовых стенок элементов. Второе требование - результирующая осевая сила давления жидкости в полости герметичной кольцевой камеры должна быть приложена в пределах высоты l торцовой поверхности (фиг.3). Если точка приложения результирующей силы окажется вне высоты торцовой поверхности, т.е. сместится выше, то в этом случае диафрагма 2 будет перекошена относительно торцовой поверхности ротора 5, что приведет к перекосу соприкасающихся торцовых поверхностей и невозможности выполнения ими возложенных на них функций. To ensure the normal operation of the end surfaces 13 of the diaphragm 2 and the rotor 5 of the gas turbine engine, it is necessary that these surfaces come into contact strictly parallel to each other. This condition is met when two requirements are met. The first requirement is that the elastic elements 3 and 4 must have the same axial compliance, which is achieved by selecting the appropriate thickness of the end walls of the elements. The second requirement is the resulting axial force of the fluid pressure in the cavity of the sealed annular chamber must be applied within the height l of the end surface (figure 3). If the point of application of the resulting force is outside the height of the end surface, i.e. shifted above, in this case, the diaphragm 2 will be skewed relative to the end surface of the rotor 5, which will lead to a skew of the contacting end surfaces and the inability to perform the functions assigned to them.

Во избежание указанного перекоса торцовых поверхностей разработана специальная конструкция камеры, состоящая из двух гофр, расположенных таким образом, что их наружная и внутренняя поверхности соприкасаются с жидкостью, находящейся в герметичной кольцевой камере, причем внутренний диаметр dвн одной гофры должен быть равен наружному диаметру dн другой гофры.To avoid the said skew end surfaces, a special chamber construction consisting of two corrugations arranged so that their outer and inner surfaces are in contact with the fluid in the sealed annular chamber, the inner diameter d ext audio corrugations should be equal to the outer diameter d n another corrugation.

Указанная конструкция камеры позволяет распределить удельные давления в полостях 8 и 9 (фиг.1) по внутренним стенкам диафрагм 1 и 2 и наружным стенкам гофра (упругий элемент 4) таким образом, что две результирующие силы давления, действующие на внутренние стенки диафрагм в пределах высоты гофра (упругий элемент 4), взаимно уравновешиваются двумя результирующими силами давления, действующими на наружные торцовые стенки гофра 4. Очевидно, что параллельное перемещение диафрагмы 2, а вместе с ней и торцовой поверхности 13, осуществляется лишь за счет сил давления жидкости, находящейся в полости 8 герметичной кольцевой камеры, результирующая которых характеризуется точкой приложения в пределах высоты торцовой поверхности. The specified design of the chamber allows you to distribute the specific pressure in the cavities 8 and 9 (Fig. 1) along the inner walls of the diaphragms 1 and 2 and the outer walls of the corrugation (elastic element 4) so that the two resulting pressure forces acting on the inner walls of the diaphragms within the height corrugation (elastic element 4), mutually balanced by two resulting pressure forces acting on the outer end walls of corrugation 4. Obviously, the parallel movement of the diaphragm 2, and with it the end surface 13, is carried out only due to t of pressure forces of the liquid located in the cavity 8 of the sealed annular chamber, the resulting of which is characterized by the point of application within the height of the end surface.

Если принять dвн > dн, то в этом случае появится дополнительная равнодействующая сил давления жидкости F = π (dвн 2 - dн 2)/4, которая будет приложена к площади кольца, что приведет к перекосу диафрагмы относительно торцовой поверхности ротора. Если dвн < dн, то в этом случае равнодействующая сила давления жидкости, действующая на внутренние поверхности гофра (упругий элемент 3) уменьшится с учетом уменьшения площади внутренней поверхности гофра (упругий элемент 3) на величину F = π (dн 2 - dвн 2)/4, что потребует создания дополнительного давления жидкости в камере, а это нежелательно. Следовательно, в данной конструкции обязательно должно соблюдаться условие dвн = dн. Вследствие наличия упругих элементов и объема жидкости в герметичной кольцевой камере последняя характеризуется высокими демпфирующими свойствами, что позволяет воспринимать и гасить любые динамические и ударные нагрузки преимущественно осевого направления, в результате чего существенно улучшаются виброакустические характеристики устройства.If we take d vn > d n , then in this case an additional resultant of the fluid pressure forces F = π (d vn 2 - d n 2 ) / 4 will appear, which will be applied to the area of the ring, which will lead to a skew of the diaphragm relative to the end surface of the rotor. If d int <d n , then in this case the resultant force of fluid pressure acting on the inner surface of the corrugation (elastic element 3) will decrease taking into account the decrease in the area of the inner surface of the corrugation (elastic element 3) by the value F = π (d n 2 - d vn 2 ) / 4, which will require the creation of additional liquid pressure in the chamber, and this is undesirable. Therefore, in this design, the condition d int = d n must be observed. Due to the presence of elastic elements and the volume of liquid in a sealed annular chamber, the latter is characterized by high damping properties, which allows you to perceive and absorb any dynamic and shock loads mainly in the axial direction, as a result of which the vibro-acoustic characteristics of the device are significantly improved.

Таким образом, предложенное устройство позволяет полностью или частично, в зависимости от предъявляемых требований и условий эксплуатации, устранить осевые усилия в газотурбинном двигателе и тем самым, сэкономив расход воздуха, отбираемого из проточной части компрессора, повысить его экономичность. Thus, the proposed device allows you to completely or partially, depending on the requirements and operating conditions, eliminate axial forces in the gas turbine engine and thereby, saving air consumption, taken from the flow part of the compressor, to increase its efficiency.

Экономический эффект от внедрения предлагаемого устройства следует ожидать за счет повышения экономичности двигателя. The economic effect of the introduction of the proposed device should be expected by increasing the efficiency of the engine.

Расчет узла трения, подверженного воздействию осевого нагружения, рассматривают исходя из параметров
Осевая нагрузка Рос = 2 ˙ 104 Н;
Средний диаметр (фиг.1) dср = 200 мм;
Высота подушки (фиг.3) l = 25 мм;
Количество подушек Z = 8 шт;
Радиус подушки R1 = 3 м;
Радиус торцовой поверхности ротора (фиг.3) R2 = ∞ ;
Вязкость масла μo = 0,17 ˙ 10-2 Па ˙ с;
Пьезокоэффициент вязкости αo = 0,068x x10-7 1/Па;
Частота вращения ротора n = 5860 об/мин.Calculation of the friction unit subjected to axial loading is considered based on the parameters
Axial load P OS = 2 ˙ 10 4 N;
The average diameter (figure 1) d cf = 200 mm;
The height of the pillow (figure 3) l = 25 mm;
The number of pillows Z = 8 pcs;
The radius of the pillow R 1 = 3 m;
The radius of the end surface of the rotor (figure 3) R 2 = ∞;
Oil viscosity μ o = 0.17 ˙ 10 -2 Pa ˙ s;
Piezoelectric coefficient of viscosity α o = 0,068x x10 -7 1 / Pa;
The rotor speed n = 5860 rpm

1. Удельная нагрузка
ω = Poc/Zl = 2 ˙ 104/8 ˙ 25 ˙ 10-3 = 105 Н/м.1. Specific load
ω = P oc / Zl = 2 ˙ 10 4/8 ˙ ˙ 25 = 10 -3 10 5 N / m.

2. Контактные напряжения
σн = 0,418 ˙ (ω E/ρ)0,5 = 0,418 ˙ (105 ˙ 2,12x x1011/3)0,5 = 0,351 ˙ 108 Па, где 1/ρ = 1/R1 + 1/R2 или ρ = R1.2. Contact stresses
σ n = 0,418 ˙ (ω E / ρ ) 0,5 = 0,418 ˙ ( May 10 ˙ 2,12x x10 11/3) 0,5 = 0,351 ˙ August 10 Pa, where 1 / ρ = 1 / R 1 + 1 / R 2 or ρ = R 1 .

3. При ω = 0,351 ˙ 108 Па определяют коэффициент контактной деформации, β = =1,15.3. At ω = 0.351 ˙ 10 8 Pa, the coefficient of contact deformation is determined, β = 1.15.

4. Находят полуширину площадки контакта из выражения bo = 1,27 ω/σн= 1,27x x105/0,351 ˙ 108 = 3,62 ˙ 10-3 м.4. Find the half-width of the contact area from the expression b o = 1.27 ω / σ n = 1.27x x10 5 / 0.351 ˙ 10 8 = 3.62 ˙ 10 -3 m

5. Определяют толщину смазочного слоя:
ho = 1,882 ˙ 106 ˙ω-0,58αo 0,35(βρ)0,79x
x (μoV)0,86 = 7,91 мк, где V = π dcpn/60 = 3,14 ˙ 200 ˙ 10-3 x x5860/60 = 61,33 м/с.5. Determine the thickness of the lubricant layer:
h o = 1,882 ˙ 10 6 ˙ω -0,58 α o 0,35 (βρ) 0,79 x
x (μ o V) 0.86 = 7.91 μ, where V = π d cp n / 60 = 3.14 ˙ 200 ˙ 10 -3 x x5860 / 60 = 61.33 m / s.

6. Определяют функцию φ (ho)
φ(ho) =

Figure 00000001
= 0,969, где n1 = 0,47517 - коэффициент, характеризующий граничные условия Рейнольдса.6. Determine the function φ (h o )
φ (h o ) =
Figure 00000001
= 0.969, where n 1 = 0.47517 is a coefficient characterizing the Reynolds boundary conditions.

7. Рассчитывают коэффициент трения из выражения
f = -

Figure 00000002
= 4,91·10-3.7. Calculate the coefficient of friction from the expression
f = -
Figure 00000002
= 4.91 · 10 -3 .

8. Находят мгновенное повышение температуры в зоне контакта
θ=0,0593·10-3fω

Figure 00000003
= 3,8°C.8. Find an instant temperature increase in the contact zone
θ = 0.0593 · 10 -3 fω
Figure 00000003
= 3.8 ° C.

9. Потери мощности на трение
Nтр =

Figure 00000004
=
Figure 00000005
= 5,9 кВт.9. Friction power losses
N Tr =
Figure 00000004
=
Figure 00000005
= 5.9 kW.

Таким образом, торцовые поверхности, воспринимающие осевое усилие, работают в режимах жидкостного трения, характеризуются малыми величинами коэффициентов трения, не превышающими таковых величин в подшипниках качения, повышения температуры и потерь мощности на трение, что позволяет сделать вывод о практически неограниченном сроке службы данного узла. Thus, end surfaces that receive axial force operate in liquid friction modes, are characterized by small values of friction coefficients, not exceeding those in rolling bearings, temperature increase, and friction power losses, which allows us to conclude that the assembly is practically unlimited.

Claims (1)

УСТРОЙСТВО ДЛЯ РЕГУЛИРОВАНИЯ ОСЕВЫХ СИЛ В ГАЗОТУРБИННОМ ДВИГАТЕЛЕ, содержащее расположенную между корпусом и ротором двигателя разгрузочную полость, подключенную к источнику высокого давления, отличающееся тем, что, с целью повышения экономичности, устройство снабжено двумя упругими элементами, разгрузочная полость заполнена жидкостью и образована двумя диафрагмами, установленными перпендикулярно ротору двигателя, одна из которых закреплена в корпусе двигателя, а другая установлена с возможностью осевого перемещения, упругие элементы закреплены на диафрагмах, причем на торце подвижной в осевом направлении диафрагмы и на контактирующей с ней торцевой поверхности ротора выполнены равномерно расположенные в окружном направлении одинаковые кольцевые профилированные выступы в виде выпуклых поверхностей с постоянным радиусом кривизны, а диафрагма установлена относительно выступа ротора с зазором с образованием гидродинамического клина. DEVICE FOR REGULATING AXIAL FORCES IN A GAS-TURBINE ENGINE, containing an unloading cavity located between the engine casing and the rotor connected to a high-pressure source, characterized in that, in order to increase economy, the device is equipped with two elastic elements, the unloading cavity is filled with liquid and is formed by two diaphragms mounted perpendicular to the rotor of the engine, one of which is fixed in the motor housing, and the other is mounted with the possibility of axial movement, elastic elements They are mounted on the diaphragms, and at the end of the axially movable diaphragm and on the end surface of the rotor contacting with it, identical annular shaped protrusions are made in the form of convex surfaces with a constant radius of curvature, and the diaphragm is mounted relative to the protrusion of the rotor with a gap with the formation hydrodynamic wedge.
SU4710669 1989-06-26 1989-06-26 Axial force regulator gas-turbine engine RU2032081C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU4710669 RU2032081C1 (en) 1989-06-26 1989-06-26 Axial force regulator gas-turbine engine

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU4710669 RU2032081C1 (en) 1989-06-26 1989-06-26 Axial force regulator gas-turbine engine

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2032081C1 true RU2032081C1 (en) 1995-03-27

Family

ID=21456804

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU4710669 RU2032081C1 (en) 1989-06-26 1989-06-26 Axial force regulator gas-turbine engine

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2032081C1 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2182974C2 (en) * 1996-12-23 2002-05-27 Прэтт энд Уитни Кэнэдэ Корп. Gas turbine engine

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Скубачевский Г.С. Авиационные газотурбинные двигатели. М.: Машиностроение, 1974, с.520. *

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2182974C2 (en) * 1996-12-23 2002-05-27 Прэтт энд Уитни Кэнэдэ Корп. Gas turbine engine

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN107816370B (en) Hydrodynamic plain bearings and turbochargers
RU2386048C2 (en) Turbo machine
US4551082A (en) Bearing device of sealed type scroll compressor
WO1998017895A1 (en) Scroll fluid displacement apparatus with improved sealing means
RU2083881C1 (en) Turbopump unit
EP3287653A1 (en) Gear pump bearing
RU2265728C1 (en) Turbomachine rotor thrust-damper support
EP0410074A2 (en) Radial load reducing device, and sliding bearing and screw compressor using the device
US5310265A (en) Axially fed hydrostatic bearing/seal
CN110094236A (en) A kind of helium turbine shaft architecture
RU2032081C1 (en) Axial force regulator gas-turbine engine
CN113811695A (en) Turbochargers or hydrodynamic plain bearings with hydrodynamic plain bearings
US5232334A (en) Rotary machine having an axial abutment that retracts automatically by means of a flexible membrane subjected to the pressure of a fluid
JP2013032797A (en) Foil bearing
CN114033687B (en) Roller assembly, pump body assembly and compressor
CN113606140B (en) Roller assembly, pump body assembly and compressor
RU2167355C1 (en) Rotor slotted seal
RU2099607C1 (en) Turbopump unit rotor
RU2099618C1 (en) Contactless end seal
JPS628417Y2 (en)
RU234062U1 (en) SCREW COMPRESSOR
RU94026970A (en) Gas-turbine engine
RU2308618C2 (en) Centrifugal pump relief device
RU2166672C2 (en) Support for turbo-compressor rotor
JPS6116209A (en) Labyrinth seal device