RU2029867C1 - Способ разработки пологого угольного пласта - Google Patents
Способ разработки пологого угольного пласта Download PDFInfo
- Publication number
- RU2029867C1 RU2029867C1 SU5049603A RU2029867C1 RU 2029867 C1 RU2029867 C1 RU 2029867C1 SU 5049603 A SU5049603 A SU 5049603A RU 2029867 C1 RU2029867 C1 RU 2029867C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- working
- central
- cleaning
- slope
- massif
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Earth Drilling (AREA)
- Drilling And Exploitation, And Mining Machines And Methods (AREA)
Abstract
Сущность изобретения: при разработке полого угольного пласта производят центральную и оконтуривающие выработки. Выемку угля производят спаренными наклонными очистными забоями. Определяют шаг обрушения пород основной кровли и расстояние от поверхности забоя лавы до зоны максимума опорного давления. Длину каждого очистного забоя выбирают так, чтобы величина его проекции на ось центральной выработки была равна P = lоб± 0,2lоб, где lоб - величина шага обрушения пород основной кровли, а концы очистных забоев, примыкающих к центральной выработке, смещают относительно друг друга на величину, не превышающую размера зоны от поверхности очистного забоя до максимума опорного давления в массиве. При этом концы очистных забоев, примыкающих к центральной выработке, направлены в сторону забоя или выработанного пространства. 1 з.п. ф-лы, 2 ил.
Description
Изобретение относится к горнодобывающей промышленности и может быть использовано при подземной разработке пластовых месторождений полезных ископаемых с применением протяженных очистных забоев.
Известен способ отработки угольного пласта спаренными протяженными очистными забоями при перпендикулярном или близком к нему расположении очистного забоя к подготовительным выработкам [1].
Однако этот способ имеет ряд недостатков, связанных с конструкцией технологической схемы и, прежде всего, с взаимным расположением очистных и подготовительных забоев. При расположении указанных выработок в перпендикулярном направлении или близком к нему обрушение пород основной кровли при достижении критических значений зависающих консолей кровли происходит одновременно по всей длине очистных забоев. Это обстоятельство при некоторых типах кровель может привести к динамическому удару, разрушению крепей лавы и штрека, длительным перерывам в технологическом цикле добычи полезного ископаемого и значительным затратам на ремонтно-восстановительные работы. Предотвращение подобных явлений требует дополнительных средств на проведение мероприятий, связанных с управлением горным давлением в очистных забоях, усложняет технологию ведения горных работ, снижает уровень нагрузки на забои и темпы их подвигания.
Нормативными документами предусматривается опережение передовой лавой не более 20 м [2]. При этом никак не оговаривается для каких горно-геологических и технологических условий и в зависимости от каких факторов варьируется расстояние опережения в пределах указанной жесткой границы 20 м.
Наиболее близким к предлагаемому является способ разработки полого пласта, включающий проведение центральной и оконтуривающих подготовительных выработок, выемку полезного ископаемого спаренными прямолинейными и наклонными относительно центральной выработки очистными забоями, направленными в сторону массива, транспортировку отбитой горной массы [3]. В процессе выемки полезного ископаемого проводят по известным методикам контроль шага обрушения пород основной кровли и расчет величины зоны опорного давления.
Недостатком способа-прототипа является расположение очистных забоев в створе друг с другом, что вызывает повышенные напряжения в этой зоне, которые могут привести к обрушению кровли и для предотвращения которых необходимы значительные затраты. Кроме того, не конкретизированное расположение очистных забоев относительно центральной выработки не позволяет обеспечить оптимальный угол встречи забоя с массивом и, тем самым, создать благоприятные условия для зонального управления обрушением кровли.
Целью предлагаемого способа является увеличение нагрузки на очистной забой и повышение безопасности горных работ.
Изменение угла наклона очистного забоя относительно центральной выработки вызывает перераспределение проявлений горного давления по длине забоя.
При углах наклона очистного забоя относительно центральной выработки близких к 90о перераспределением горного давления по cравнению c нормальным раcположением этих выработок практически не происходит. При углах наклона менее 70о обрушение пород основной кровли будет происходить одновременно по всей длине очистного забоя, так как в этом случае концевые его части опережают друг друга на величину большую, чем размер шага обрушения пород. При длине очистного забоя, соответствующего его проекции на ось центральной выработки, равной
Р = lоб ± 0,2lоб, где lоб - величина шага обрушения пород основной кровли, происходит рассредоточение зон обрушения основной кровли равномерными участками по длине очистного забоя, так как при этом в одной концевой его части консоль пород достигает максимума, тогда как в другой она имеет минимальный размер.
Р = lоб ± 0,2lоб, где lоб - величина шага обрушения пород основной кровли, происходит рассредоточение зон обрушения основной кровли равномерными участками по длине очистного забоя, так как при этом в одной концевой его части консоль пород достигает максимума, тогда как в другой она имеет минимальный размер.
В связи с тем, что свойства пород кровли могут меняться на протяжении выемочного поля, и в соответствии с изменением свойств может изменяться шаг обрушения, эти изменения учтены путем корректировки проекции размера шага обрушения величиной ± 0,2 lоб.
Смещение концов очистных забоев относительно друг друга на величину, не превышающую размера зоны от поверхности очистного забоя до максимума опорного давления в массиве (lm), позволяет сохранять центральную выработку в зоне сопряжения очистных забоев в благоприятных условиях (разгрузки выработки от максимума опорного давления).
Таким образом, только совокупность указанных в формуле признаков обеспечивает достижение цели.
На фиг. 1 показана технологическая схема разработки выемочного участка при помощи наклонных спаренных прямолинейных очистных забоев, направленных в сторону массива; на фиг. 2 - то же, при помощи забоев, направленных в сторону выработанного пространства.
Способ разработки пологого угольного пласта осуществляют следующим образом.
В горном массиве по углю проводят центральную 1 и оконтуривающие 2, 3 выработки до границ выемочного поля 4. Затем по указанной формуле рассчитывают шаг обрушения пород основной кровли lоб. Длину каждого очистного забоя определяют исходя из того, чтобы ее проекция Р на ось центральной выработки была равна lоб ±0,2lоб.
Величину зоны от поверхности очистного забоя до максимума опорного давления (lm) определяют эмпирическим путем по выходу штыба при бурении прогнозных скважин.
Разрез каждого очистного забоя осуществляют из центральной и оконтуривающей выработок под таким углом, чтобы одна концевая его часть, сопряженная с одной из указанных выработок, совпадала с одной из границ шага обрушения, зафиксированного на оси центральной выработки, а другая концевая часть очистного забоя находилась в одной плоскости с другой границей шага обрушения пород основной кровли. При этом концы очистных забоев, примыкающих к центральной выработке, смещают относительно друг друга на величину, не превышающую размера зоны от поверхности очистного забоя до максимума опорного давления в массиве lm.
Выбор направления очистных забоев в сторону массива или выработанного пространства обусловлен азимутом встречи очистного забоя и естественной трещиноватости угольного пласта, что обеспечивает снижение энергоемкости его разрушения исполнительным органом выемочной машины.
Величина шага обрушения пород основной кровли для угольных месторождений в различных горно-геологических условиях колеблется от 22 до 50 м и при существующих оптимальных длинах очистных забоев от 100 до 200 м угол наклона очистного забоя к центральной выработке, задаваемый с учетом этих величин, составит 70-80о. Такая геометрия выработок позволяет сохранить технологичность процессов выемки и обеспечить снижение нагрузки от горного давления на механизированную крепь вследствие рассредоточения обрушения пород по длине очистного забоя.
Claims (2)
1. СПОСОБ РАЗРАБОТКИ ПОЛОГОГО УГОЛЬНОГО ПЛАСТА, включающий проведение центральной и оконтуривающих подготовительных выработок, выемку угля спаренными, прямолинейными и наклонными относительно центральной выработки очистными забоями, направленными в сторону массива, транспортировку отбитой горной массы, определение массива, транспортировку отбитой горной массы, определение шага обрушения пород основной кровли и расстояния от поверхности забоя лавы до зоны максимума опорного давления, отличающийся тем, что длину каждого очистного забоя выбирают из условия, что величина его проекции P на ось центральной выработки равна
P = lо б ± 0,2lо б,
где lо б - величина шага обрушения пород основной кровли, а концы очистных забоев, примыкающих к центральной выработке, смещают относительно друг друга на величину, не превышающую размера зоны от поверхности очистного забоя до максимума опорного давления в массиве.
P = lо б ± 0,2lо б,
где lо б - величина шага обрушения пород основной кровли, а концы очистных забоев, примыкающих к центральной выработке, смещают относительно друг друга на величину, не превышающую размера зоны от поверхности очистного забоя до максимума опорного давления в массиве.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что концы очистных забоев, примыкающих к центральной выработке, направлены в сторону выработанного пространства.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU5049603 RU2029867C1 (ru) | 1992-06-25 | 1992-06-25 | Способ разработки пологого угольного пласта |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU5049603 RU2029867C1 (ru) | 1992-06-25 | 1992-06-25 | Способ разработки пологого угольного пласта |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2029867C1 true RU2029867C1 (ru) | 1995-02-27 |
Family
ID=21607956
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU5049603 RU2029867C1 (ru) | 1992-06-25 | 1992-06-25 | Способ разработки пологого угольного пласта |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2029867C1 (ru) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN113914858A (zh) * | 2021-02-07 | 2022-01-11 | 中国矿业大学 | 一种浅埋双硬特厚煤层基本顶与顶煤同步预裂设计方法 |
CN114000919A (zh) * | 2021-10-26 | 2022-02-01 | 中国矿业大学 | 工作面回采巷道超前加强支护合理距离确定方法 |
-
1992
- 1992-06-25 RU SU5049603 patent/RU2029867C1/ru active
Non-Patent Citations (3)
Title |
---|
1. Бурчаков А.С. и др. Технология подземной разработки пластовых месторождений полезных ископаемых. М.: Недра, 1983, с.272,285. * |
2. Прогрессивные паспорта крепления, охраны и поддержания подготовительных выработок при бесцеликовой технологии обработки уголепластов. л.: ВНИМИ, 1985, с.20-22. * |
3. Авторское свидетельство СССР N 1617143, кл. E 21C 41/16, 1989. * |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN113914858A (zh) * | 2021-02-07 | 2022-01-11 | 中国矿业大学 | 一种浅埋双硬特厚煤层基本顶与顶煤同步预裂设计方法 |
CN113914858B (zh) * | 2021-02-07 | 2024-04-12 | 中国矿业大学 | 一种浅埋双硬特厚煤层基本顶与顶煤同步预裂设计方法 |
CN114000919A (zh) * | 2021-10-26 | 2022-02-01 | 中国矿业大学 | 工作面回采巷道超前加强支护合理距离确定方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2705634C1 (ru) | Метод поэтапного строительства приоритетного пути миграции газа в забое угольного пласта | |
CN108625856A (zh) | 一种地下矿山相邻两个采场一条出矿巷的采矿方法 | |
CN104265294A (zh) | 大倾角煤层炮采面无煤柱开采技术 | |
RU2029867C1 (ru) | Способ разработки пологого угольного пласта | |
RU2128773C1 (ru) | Способ крепления горных выработок со слабыми породами кровли анкерной крепью | |
CN204175307U (zh) | 大倾角煤层炮采面无煤柱开采支护设施 | |
RU2723812C1 (ru) | Способ разработки пологих и наклонных удароопасных рудных месторождений | |
RU2069268C1 (ru) | Способ управления горным давлением при разработке пластов полезных ископаемых на больших глубинах | |
SU998759A1 (ru) | Способ управлени горным давлением | |
RU2038476C1 (ru) | Способ разработки угольных месторождений | |
SU1761953A1 (ru) | Способ разработки крутого угольного пласта | |
RU1810545C (ru) | Способ разработки пластов ископаемых на больших глубинах | |
SU1671857A1 (ru) | Способ возведени изолирующей перемычки в горной выработке | |
SU639995A1 (ru) | Способ укреплени откосов | |
SU757727A1 (ru) | Способ управления кровлей в очистных забоях и механизированная крепь для его осуществления i | |
RU1838616C (ru) | Способ охраны пластовой горной выработки от вли ни очистных работ | |
SU1089265A1 (ru) | Способ охраны горных выработок от прорывов воды | |
RU2001200C1 (ru) | Способ укреплени скальных откосов | |
SU825964A1 (ru) | Способ разработки мощных крутопадающих рудных тел 1 | |
SU1763661A1 (ru) | Способ гидравлической закладки выработанного пространства при разработке пологих угольных пластов | |
SU1035226A1 (ru) | Способ сплошной разработки рудных тел | |
SU1765438A1 (ru) | Способ охраны подготовительной выработки | |
RU2013548C1 (ru) | Способ разработки пластов полезных ископаемых на больших глубинах | |
SU1446310A1 (ru) | Способ охраны горных выработок | |
SU744125A1 (ru) | Двухшпиндельна шнекобурова машина |