RU2028468C1 - Способ нейтрализации токсичных компонентов ракетного топлива на основе азотной кислоты и несимметричного диметилгидразина в отделяющейся части ракеты - Google Patents
Способ нейтрализации токсичных компонентов ракетного топлива на основе азотной кислоты и несимметричного диметилгидразина в отделяющейся части ракеты Download PDFInfo
- Publication number
- RU2028468C1 RU2028468C1 SU4946677A RU2028468C1 RU 2028468 C1 RU2028468 C1 RU 2028468C1 SU 4946677 A SU4946677 A SU 4946677A RU 2028468 C1 RU2028468 C1 RU 2028468C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- udmh
- rocket
- tank
- oxidizer
- fuel
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
Abstract
Изобретение относится к ракетной технике, а именно к ракетам с жидкостной ракетно-двигательной установкой с турбонасосным агрегатом и токсичными компонентами ракетного типлива (КРТ). Целью изобретения является повышение эффективности обезвреживания остатков токсичных КРТ. Для этого часть жидкого горючего - гидразина НДМГ подают в магистраль низкого давления окислителя на основе азотной кислоты, а газообразные продукты разложения окислителя направляют в бак с остатками НДМГ, после чего осуществляют сброс продуктов взаимодействия в окружающее пространство. 1 ил.
Description
Изобретение относится к ракетно-космической технике, преимущественно к ракетам с жидкостным ракетным двигателем (ЖРД) с турбонасосной системой подачи и токсичными компонентами ракетного топлива (КРТ), а именно горючего на основе гидразина (НДМГ), а окислитель на основе азотной кислоты (АК) или азотного тетраксида (АТ).
Известны окислительные способы нейтрализации НДМГ кислородом с катализатором, двуокисью азота, карбонильными соединениями [1], но они неприемлемы для использования на отделяющейся части (ОЧ) ракеты при ее полете на пассивном участке траектории (ПУТ) из-за ряда ограничений, связанных с высокой температурой, необходимостью больших количеств окислителя и т.д.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому является способ газификации самовоспламеняющихся КРТ, какими являются НДМГ, АК, АТ, широко используемый в химических системах наддува топливных баков ракет [2] . В таких системах газ наддува образуется в результате химического взаимодействия АК и НДМГ. Применение такого способа очистки баков ОЧ от НДМГ путем его газификации затруднено, так как на ПУТ положение НДМГ в баке не определено, возникает проблема обеспечения контактирования НДМГ и АК, при взаимодействии АК и НДМГ возникают высокие температуры 1300-3000оС и т.д. Кроме того, не решается задача нейтрализации окислителя (АК или АТ).
Цель изобретения - повышение эффективности обезвреживания остатков токсичных КРТ, снижение массовых потерь на обеспечение условий протекания процесса при движении ОЧ на ПУТ.
Это достигается тем, что после выключения ЖРД подают жидкий НДМГ в магистраль низкого давления окислителя (АК и АТ), сообщающуюся с баком окислителя, при этом количество подаваемого НДМГ выбирают из условия эндотермического разложения остатков окислителя, а газообразные продукты разложения окислителя при достижении предельно допустимого давления в баке, определяемого его прочностью, направляют в бак с остатками НДМГ и осуществляют сброс продуктов взаимодействия в окружающее пространство через дренажную систему бака горючего и магистраль горючего ЖРД.
Способ реализуют следующим образом.
Одной из основных проблем при нейтрализации остатков КРТ на ПУТ является неопределенность положения КРТ после выключения ЖРД и появления отрицательных перегрузок, обусловленных процессом разделения степеней (действие тормозных ПРД, установленных на ОЧ, воздействие факела ДУ 2-й ступени). Эта проблема приводит к необходимости принятия дополнительных мер по обеспечению соединения КРТ, например создания вращения ОЧ вокруг продольной оси, создания мелкодисперсной смеси вводимого КРТ (АК, АТ), определенного направления впрыска и т.д.
Наиболее приемлемый вариант - подача в бак с НДМГ не мелкодисперсионного АК (АТ) и их паров, что позволяет решить проблему взаимодействия КРТ в баке с НДМГ.
В качестве таких газов наиболее приемлемым являются продукты эндотермического разложения АК (N2O4; NO2; H2O; O2; CH2,...).
Такой состав газообразных продуктов легко получить на борту ОЧ следующим образом.
После прохождения предварительной команды (ПК) на выключение ЖРД перекрываются клапаны подачи КРТ на турбонасосные агрегаты ТНА, обеспечивающие высокое давление в магистралях О и Г (ТНА-камера ЖРД) до 50 атм. После падения оборотов ТНА происходит резкое падение давления на входе в ЖРД и при достижении 20 атм происходит автоматическое закрытие главных клапанов магистралей высокого давления горючего и окислителя перед камерой сгорания.
В туннельном трубопроводе ТНА окислителя, даже после обратных перегрузок имеется значительное количество КРТ, т.е. эта магистраль заполнена полностью (450...500 кг АК). В баках О и Г после обратных перегрузок (nx ≈ -1 -2) состояние КРТ не определено. Если в туннельный трубопровод, заполненный окислителем, ввести НДМГ, то начинается эндотермический процесс разложения АК по следующей схеме.
При подаче НДМГ (50 кг) для остатков АК (АТ) до 2000 кг...3000 кг) происходят его самовоспламенение при контакте с азотнокислым окислителем и окисление до окиси и двуокиси углерода (СО, СО2), а также азота
(CH3)2NNH2+2N2O4__→ 2CO2+4H2O+3N2+ Q
5(CH3)2NNH2+16HNO3__→ 10CO2+28H2O+13N2+Q
Выделяющегося в ходе этой реакции тепла Q достаточно для осуществления эндотермического процесса разложения всей азотной кислоты (до 3 т) и испарения четырехокиси азота, растворенной в кислоте
2HNO3 - → N2O4+H2O+1/2O2
N2O4 2NO2
2NO2 2NO+O2
2NO N2+O2
2N2+O2 __→ 2N2O
NO2+N2O __→ N2+NO2
Следствием этого процесса в туннельном трубопроводе то, что газы нейтрализации обеспечивают дальнейший процесс в баке с АК. По достижении предельно допустимого давления в баке окислителя, определяемого его прочностью (-4-5 атм), продукты эндотермического разложения АК подают в бак с НДМГ.
(CH3)2NNH2+2N2O4__→ 2CO2+4H2O+3N2+ Q
5(CH3)2NNH2+16HNO3__→ 10CO2+28H2O+13N2+Q
Выделяющегося в ходе этой реакции тепла Q достаточно для осуществления эндотермического процесса разложения всей азотной кислоты (до 3 т) и испарения четырехокиси азота, растворенной в кислоте
2HNO3 - → N2O4+H2O+1/2O2
N2O4 2NO2
2NO2 2NO+O2
2NO N2+O2
2N2+O2 __→ 2N2O
NO2+N2O __→ N2+NO2
Следствием этого процесса в туннельном трубопроводе то, что газы нейтрализации обеспечивают дальнейший процесс в баке с АК. По достижении предельно допустимого давления в баке окислителя, определяемого его прочностью (-4-5 атм), продукты эндотермического разложения АК подают в бак с НДМГ.
Внутри бака Г происходит взаимодействие НДМГ с газообразными продуктами: О2, NO и другими окислами, заполнившими весь объем бака. Газообразная фаза продуктов эндотермического разложения АК обеспечивает наиболее эффективное взаимодействие с НДМГ, так как обеспечивается надежный контакт со всей газожидкостной смесью остатков НДМГ. Химические процессы, происходящие в баке Г, реализуются по известной схеме.
(CH3)2NNH2+4NO2 __→ 2CO2+4H2O+4N2
(CH3)2NNH2+8NO __→ 2CO2+4H2O+6N2
(CH3)2NNH2+4O2 __→ 2CO2+4H2O+N2
(CH3)2NNH2+8N2O __→ 2CO2+4H2O+10N2 То есть образуются нетоксичные соединения с выделением тепла, температура газовой смеси внутри бака не превышает 400оС, так как идет постоянный сброс продуктов разложения в окружающую среду.
(CH3)2NNH2+8NO __→ 2CO2+4H2O+6N2
(CH3)2NNH2+4O2 __→ 2CO2+4H2O+N2
(CH3)2NNH2+8N2O __→ 2CO2+4H2O+10N2 То есть образуются нетоксичные соединения с выделением тепла, температура газовой смеси внутри бака не превышает 400оС, так как идет постоянный сброс продуктов разложения в окружающую среду.
Сброс осуществляется через штатный дренажный клапан, установленный в баке Г. Дополнительно возникает возможность продуть магистрали горючего ЖРД, если не закрывать клапан высокого давления перед камерой при выключении ЖРД, что является вполне технически возможным.
Достоинствами изобретения являются
осуществимость в условиях невесомости и неопределенности положения КРТ в баках введения НДМГ в АК, а именно в туннельный трубопровод либо из магистрали высокого давления ЖРД, либо из специальной емкости с мембранной системой подачи;
при взаимодействии НДМГ и АК (когда количество НДМГ существенно меньше, т. е. в условиях эндотермического разложения) продукты реакции представляют собой наиболее благоприятную смесь для дальнейшего их использования в процессе обезвреживания НДМГ;
при подаче газовой смеси в бак с НДМГ обеспечивается эффективное взаимодействие продуктов разложения АК с НДМГ во всем объеме бака, что ускоряет процесс реакции, снижает время и уменьшает количество непрореагировавшего НДМГ;
достигается возможность продуть топливный отсек и магистраль горючего ЖРД газами нейтрализации по схеме: введение НДМГ в туннельный трубопровод с АК - газообразные продукты эндотермической реакции в бак с АК, где этот процесс идет далее и после поднятия давления до максимально возможного подают в бак с НДМГ газообразные продукты (N2O4, H2O, CO2, O2, N2O) для окисления НДМГ и сброс в окружающую среду продуктов взаимодействия (СО2, H2O, N2).
осуществимость в условиях невесомости и неопределенности положения КРТ в баках введения НДМГ в АК, а именно в туннельный трубопровод либо из магистрали высокого давления ЖРД, либо из специальной емкости с мембранной системой подачи;
при взаимодействии НДМГ и АК (когда количество НДМГ существенно меньше, т. е. в условиях эндотермического разложения) продукты реакции представляют собой наиболее благоприятную смесь для дальнейшего их использования в процессе обезвреживания НДМГ;
при подаче газовой смеси в бак с НДМГ обеспечивается эффективное взаимодействие продуктов разложения АК с НДМГ во всем объеме бака, что ускоряет процесс реакции, снижает время и уменьшает количество непрореагировавшего НДМГ;
достигается возможность продуть топливный отсек и магистраль горючего ЖРД газами нейтрализации по схеме: введение НДМГ в туннельный трубопровод с АК - газообразные продукты эндотермической реакции в бак с АК, где этот процесс идет далее и после поднятия давления до максимально возможного подают в бак с НДМГ газообразные продукты (N2O4, H2O, CO2, O2, N2O) для окисления НДМГ и сброс в окружающую среду продуктов взаимодействия (СО2, H2O, N2).
Эффективность процесса обезвреживания обеспечивается
наличием сплошности АК при введении в него НДМГ за счет определения места ввода (туннельный трубопровод сообщающийся с баком АК);
введением в бак с НДМГ обезвреживающего компонента в виде газа, что повышает эффективность взаимодействия с КРТ;
созданием продувки обоих баков и магистрали ЖРД наиболее токсичного НДМГ.
наличием сплошности АК при введении в него НДМГ за счет определения места ввода (туннельный трубопровод сообщающийся с баком АК);
введением в бак с НДМГ обезвреживающего компонента в виде газа, что повышает эффективность взаимодействия с КРТ;
созданием продувки обоих баков и магистрали ЖРД наиболее токсичного НДМГ.
Снижение массовых потерь достигается за счет использования КРТ для нейтрализации непосредственно из магистралей и баков ракеты, выбора температурного режима эндотермического разложения АК и газового окисления НДМГ.
Способ реализуют при помощи устройства, приведенного на чертеже.
По команде ГК предлагается не задействовать клапан закрытия магистрали горючего, для дальнейшей продувки ДУ - через бак НДМГ газами нейтрализации. Схема подачи НДМГ в магистраль с АК (АТ) может быть следующая: из емкости 1, размещенной в отсеке ДУ, после команды ГК подается НДМГ в туннельный трубопровод 2 с АК (АТ). После прохождения эндотермического разложения АК (АТ) в трубопроводе 2 и баке 3 с О газы через клапаны 4 подаются в бак 5 с НДМГ. Сброс продуктов разложения из бака 5 Г с осуществляется через штатный дренажный клапан 6 и через магистрали 7 горючего, через клапан 8 и камеру ДУ 9. Клапан 4 срабатывает при максимально допустимом давлении, определяемым прочностью бака 3 с О. Магистраль 10 служит для подачи продуктов эндотермического разложения из бака 3 с О в бак 5 с Г.
Дополнительные доработки ОЧ заключаются в разработке и установке шар-баллона с мембраной и автоматикой для подачи НДМГ, клапана 4, газовода из бака с О в бак с Г, и обеспечение невключения клапана 3 в магистрали Г по команде ГК.
Объем доработки незначителен.
Claims (1)
- СПОСОБ НЕЙТРАЛИЗАЦИИ ТОКСИЧНЫХ КОМПОНЕНТОВ РАКЕТНОГО ТОПЛИВА НА ОСНОВЕ АЗОТНОЙ КИСЛОТЫ И НЕСИММЕТРИЧНОГО ДИМЕТИЛГИДРАЗИНА В ОТДЕЛЯЮЩЕЙСЯ ЧАСТИ РАКЕТЫ, основанный на химическом окислении и газификации компонентов ракетного топлива (КРТ) в жидкостный ракетно-двигательной установке с турбонасосным агрегатом, отличающийся тем, что, с целью повышения эффективности обезвреживания остатков КРТ, после останова двигателя часть жидкого несимметричного диметилгидразина (НДМГ) подают в магистраль низкого давления окислителя, а газообразные продукты разложения окислителя при достижении предельно допустимого давления в баке окислителя направляют в бак с остатками НДМГ и осуществляют сброс продуктов взаимодействия в окружающее пространство.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4946677 RU2028468C1 (ru) | 1991-06-19 | 1991-06-19 | Способ нейтрализации токсичных компонентов ракетного топлива на основе азотной кислоты и несимметричного диметилгидразина в отделяющейся части ракеты |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4946677 RU2028468C1 (ru) | 1991-06-19 | 1991-06-19 | Способ нейтрализации токсичных компонентов ракетного топлива на основе азотной кислоты и несимметричного диметилгидразина в отделяющейся части ракеты |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2028468C1 true RU2028468C1 (ru) | 1995-02-09 |
Family
ID=21579909
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU4946677 RU2028468C1 (ru) | 1991-06-19 | 1991-06-19 | Способ нейтрализации токсичных компонентов ракетного топлива на основе азотной кислоты и несимметричного диметилгидразина в отделяющейся части ракеты |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2028468C1 (ru) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2509179C1 (ru) * | 2012-06-22 | 2014-03-10 | Открытое акционерное общество "Военно-промышленная корпорация "Научно-производственное объединение машиностроения" | Способ очистки контейнеров жидкостных ракет после пуска от компонентов топлива |
RU2625866C2 (ru) * | 2015-12-23 | 2017-07-19 | Акционерное общество "Военно-промышленная корпорация "Научно-производственное объединение машиностроения" | Способ очистки контейнеров жидкостных ракет после пуска от компонентов ракетного топлива |
RU2654235C1 (ru) * | 2017-06-26 | 2018-05-17 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Омский государственный технический университет" | Способ газификации невырабатываемых остатков жидкого кислорода и керосина в баках ступени ракеты-носителя и устройство для его реализации |
RU2661047C1 (ru) * | 2017-05-10 | 2018-07-11 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Омский государственный технический университет" | Способ газификации остатков жидкого компонента топлива в баке отработавшей ступени ракеты-носителя и устройство для его реализации |
-
1991
- 1991-06-19 RU SU4946677 patent/RU2028468C1/ru active
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
1. Греков А.В., Веселов В.Я. Физическая химия гидразина кн.1, Киев, "Наукова Думка", 1979. * |
2. Беляев Н.М. Системы наддува топливных баков ракет кн.2, м., 1976. * |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2509179C1 (ru) * | 2012-06-22 | 2014-03-10 | Открытое акционерное общество "Военно-промышленная корпорация "Научно-производственное объединение машиностроения" | Способ очистки контейнеров жидкостных ракет после пуска от компонентов топлива |
RU2625866C2 (ru) * | 2015-12-23 | 2017-07-19 | Акционерное общество "Военно-промышленная корпорация "Научно-производственное объединение машиностроения" | Способ очистки контейнеров жидкостных ракет после пуска от компонентов ракетного топлива |
RU2661047C1 (ru) * | 2017-05-10 | 2018-07-11 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Омский государственный технический университет" | Способ газификации остатков жидкого компонента топлива в баке отработавшей ступени ракеты-носителя и устройство для его реализации |
RU2654235C1 (ru) * | 2017-06-26 | 2018-05-17 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Омский государственный технический университет" | Способ газификации невырабатываемых остатков жидкого кислорода и керосина в баках ступени ракеты-носителя и устройство для его реализации |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US20110167793A1 (en) | Hybrid rocket using catalytic decomposition of oxidizer | |
US6047541A (en) | HAN TEAN (xm-46) mixing gas generator propellant tank pressurizer for launch vehicles and spacecraft | |
US8024918B2 (en) | Rocket motor having a catalytic hydroxylammonium (HAN) decomposer and method for combusting the decomposed HAN-based propellant | |
Ciezki et al. | Some aspects on safety and environmental impact of the German green gel propulsion technology | |
US6230491B1 (en) | Gas-generating liquid compositions (persol 1) | |
CN1166995A (zh) | 用于封闭空间灭火的方法及装置 | |
RU96108414A (ru) | Способ и устройство для генерации газового импульса высокого давления с использованием топлива и окислителя, которые являются относительно инертными в условиях окружающей среды | |
RU2028468C1 (ru) | Способ нейтрализации токсичных компонентов ракетного топлива на основе азотной кислоты и несимметричного диметилгидразина в отделяющейся части ракеты | |
US6755990B1 (en) | Monopropellant system | |
US3773947A (en) | Process of generating nitrogen using metal azide | |
Benhidjeb-Carayon et al. | Hypergolic ignition and relights of a paraffin-based hybrid grain | |
Wickman | In-situ Mars rocket and jet engines burning carbon dioxide | |
WO2005049999A1 (en) | Process for igniting a rocket engine and rocket engine | |
RU2169853C2 (ru) | Способ работы двигателя летательного аппарата, действующего по принципу реактивного движения, а также двигатель летательного аппарата | |
Chehroudi et al. | Liquid propellants and combustion: fundamentals and classifications | |
Peretz et al. | Development of a laboratory-scale system for hybrid rocket motor testing | |
JP5250873B2 (ja) | 宇宙飛翔体用触媒分解式スラスタ | |
US6328831B1 (en) | Gas-generating liquid compositions (Perhan) | |
RU2359876C1 (ru) | Способ очистки отделяющейся части ракеты от жидких токсичных остатков компонентов ракетного топлива и устройство для его осуществления | |
US6331220B1 (en) | Gas-generating liquid compositions (PERSOL 2) | |
Takada et al. | Ignition and flame-holding characteristics of 60wt% hydrogen peroxide in a CAMUI-type hybrid rocket fuel | |
RU2654235C1 (ru) | Способ газификации невырабатываемых остатков жидкого кислорода и керосина в баках ступени ракеты-носителя и устройство для его реализации | |
Einav et al. | Development of a lab-scale system for hybrid rocket motor testing | |
JP2010505531A (ja) | ターゲット材に対する固体二酸化炭素の適用 | |
US20140022859A1 (en) | In-tank propellant mixing |