RU2024386C1 - Method for machining flat surfaces of rectangular workpieces - Google Patents

Method for machining flat surfaces of rectangular workpieces

Info

Publication number
RU2024386C1
RU2024386C1 SU5019666A RU2024386C1 RU 2024386 C1 RU2024386 C1 RU 2024386C1 SU 5019666 A SU5019666 A SU 5019666A RU 2024386 C1 RU2024386 C1 RU 2024386C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
tool
parts
processing
eccentricity
rotation
Prior art date
Application number
Other languages
Russian (ru)
Inventor
В.И. Ерпылев
С.В. Ерпылева
Э.-В.А. Балюконис
К.-В.И. Мисикас
К.В. Иокимас
Original Assignee
Паневежский государственный завод "Экранас"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Паневежский государственный завод "Экранас" filed Critical Паневежский государственный завод "Экранас"
Priority to SU5019666 priority Critical patent/RU2024386C1/en
Priority to LTIP1413A priority patent/LT3202B/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2024386C1 publication Critical patent/RU2024386C1/en

Links

Images

Landscapes

  • Grinding And Polishing Of Tertiary Curved Surfaces And Surfaces With Complex Shapes (AREA)

Abstract

FIELD: abrasive machining. SUBSTANCE: method involves the use of a rotary tool. Articles 2 with rectangular end face are rotated about their axis due to friction against active surface of tool. Workpieces are installed with eccentricity relative to tool rotation axis and are pressed against said tool by a hold-down member. Average value of eccentricity is selected from the formula
Figure 00000004
where
Figure 00000005
- average distance from centers of rotation of all concurrently machined articles, R1 - inside limiting radius of tool, R2 - outside radius of tool, A=R2-R1. EFFECT: higher efficiency. 2 dwg

Description

Изобретение относится к абразивной обработке и может быть использовано при шлифовании заготовок из стекла. The invention relates to abrasive processing and can be used when grinding glass blanks.

Известен способ обработки оптических деталей, при котором инструменту сообщают принудительное вращательное движение. Обрабатываемая деталь прижимается к инструменту под действием пневматического прижима и совершает принудительное возвратно-поступательное движение. Вращение детали происходит в результате трения о рабочую поверхность инструмента. A known method of processing optical parts, in which the tool is reported forced rotational movement. The workpiece is pressed against the tool under the action of pneumatic clamp and performs a forced reciprocating motion. The rotation of the part occurs as a result of friction on the working surface of the tool.

Однако наличие принудительного возвратно-поступательного движения обрабатываемых деталей препятствует одновременной обработке нескольких деталей прямоугольной формы на одном инструменте, что значительно снижает производительность обработки. However, the presence of forced reciprocating motion of the workpieces prevents the simultaneous processing of several rectangular parts on one tool, which significantly reduces the processing performance.

Наиболее близок к предлагаемому способ обработки изделий путем свободного притира, включающий вращение шлифовального инструмента и прижим к нему обрабатываемых деталей с эксцентриситетом относительно оси вращения шлифовального инструмента, при котором выполняется условие
D ≈ 1,2 A, A = R2 - R1 где D - диагональ обрабатываемой детали;
R1 - внутренний ограничивающий радиус инструмента;
R2 - внешний радиус инструмента.Closest to the proposed method of processing products by free grinding, including the rotation of the grinding tool and clamping to it the workpiece with an eccentricity relative to the axis of rotation of the grinding tool, under which the condition
D ≈ 1.2 A, A = R 2 - R 1 where D is the diagonal of the workpiece;
R 1 is the internal bounding radius of the tool;
R 2 is the outer radius of the tool.

Однако в известном способе не учитывается перераспределение интенсивностей работы инструмента по круговым зонам в силу неравномерного коэффициента покрытия круговых зон инструмента обрабатываемыми деталями. Кроме того, обрабатываемые детали прямоугольной формы имеют неравномерный коэффициент заполнения кольцевых зон, расходящихся по радиусу от оси вращения. В силу этого имеет место неравномерность износа инструмента по круговым зонам, что ведет к снижению точности обработки деталей в процессе эксплуатации, а также влечет за собой необходимость правки инструмента и соответственно приводит к остановке производства, простою оборудования и лишним энергозатратам. However, in the known method does not take into account the redistribution of the intensities of the tool in the circular zones due to the uneven coefficient of coverage of the circular zones of the tool with machined parts. In addition, the rectangular machined parts have an uneven fill factor of annular zones diverging along the radius from the axis of rotation. Due to this, there is uneven wear of the tool in circular zones, which leads to a decrease in the accuracy of machining of parts during operation, and also entails the need to straighten the tool and, accordingly, leads to production stoppage, equipment downtime and excessive energy consumption.

Согласно изобретению в способе обработки изделий путем свободного притира при приведении во вращение шлифовального инструмента и прижима к нему обрабатываемых деталей с эксцентриситетом относительно оси вращения шлифовального инструмента обрабатываемые детали устанавливают с эксцентриситетом

Figure 00000006
, выбираемым из соотношения
R1 + 0,5A <
Figure 00000007
< R1 + 0,525 A, где
Figure 00000008
- среднее расстояние от центров вращения соответственно всех одновременно обрабатываемых деталей;
R1 - внутренний ограничивающий радиус инструмента;
R2 - внешний радиус инструмента;
А = R2 - R1.According to the invention, in a method for processing products by free grinding by bringing the grinding tool into rotation and pressing machined parts with an eccentricity relative to the axis of rotation of the grinding tool, the machined parts are set with eccentricity
Figure 00000006
selected from the relation
R 1 + 0.5A <
Figure 00000007
<R 1 + 0.525 A, where
Figure 00000008
- the average distance from the centers of rotation, respectively, of all simultaneously machined parts;
R 1 is the internal bounding radius of the tool;
R 2 is the outer radius of the tool;
A = R 2 - R 1 .

Установка деталей согласно изобретению позволяет установить коэффициенты заполнения кольцевых зон инструмента стеклом, обеспечивая равномерный износ инструмента по кольцевым зонам, что соответственно повышает точность обработки стеклоизделий, таким образом получить новый технический эффект. The installation of parts according to the invention allows you to set the fill factors of the annular zones of the tool with glass, ensuring uniform wear of the tool along the annular zones, which accordingly increases the accuracy of processing glassware, thus obtaining a new technical effect.

На фиг. 1 изображена схема реализации предлагаемого способа; на фиг.2 приведены результаты исследования влияния эксцентриситетом на характер износа инструмента в виде графиков, где по оси абсцисс отложено

Figure 00000009
, по оси ординат V(R1)/V(R2), где V(R1) - интенсивность износа на внутренней краевой зоне, V(R2) - на внешней.In FIG. 1 shows a diagram of the implementation of the proposed method; figure 2 shows the results of a study of the effect of eccentricity on the nature of tool wear in the form of graphs, where the abscissa is plotted
Figure 00000009
, along the ordinate axis V (R 1 ) / V (R 2 ), where V (R 1 ) is the wear rate on the inner edge zone, V (R 2 ) is on the outer.

На графике 1

Figure 00000010
= e1=e2=e3=e4, где е1;е2;е3;е4 - эксцентриситеты обрабатываемых деталей.In chart 1
Figure 00000010
= e 1 = e 2 = e 3 = e 4 , where e 1 ; e 2 ; e 3 ; e 4 are the eccentricities of the machined parts.

На графике II e1 =

Figure 00000011
, e1= e3; e2= e4;
Figure 00000012
e2-e
Figure 00000013
= 0,05 A.In the graph II e 1 =
Figure 00000011
, e 1 = e 3 ; e 2 = e 4 ;
Figure 00000012
e 2 -e
Figure 00000013
= 0.05 A.

На графике III

Figure 00000014
=
Figure 00000015
, e1= e3; e2= e4;
Figure 00000016
e2-e
Figure 00000017
= 0,1 A.In chart III
Figure 00000014
=
Figure 00000015
, e 1 = e 3 ; e 2 = e 4 ;
Figure 00000016
e 2 -e
Figure 00000017
= 0.1 A.

Характер износа инструмента определяется отношением интенсивностей его износа на внутренней и внешней краевых зонах V(R1)/V(R2)
При V(R1)/V(R2) = I обеспечивается равномерный износ инструмента, при V(R1)/V(R2) > I - "яма" и V(R1)/V(R2) < I - "бугор".The nature of the wear of the tool is determined by the ratio of the intensities of its wear on the inner and outer edge zones V (R 1 ) / V (R 2 )
With V (R 1 ) / V (R 2 ) = I, uniform wear of the tool is ensured, with V (R 1 ) / V (R 2 )> I, the “pit” and V (R 1 ) / V (R 2 ) < I - "hill".

На выбор величины

Figure 00000018
, обеспечивающей равномерный износ инструмента, влияют граничные значения е1; е2. Чем большее значение принимает l е2-е1 l, тем меньшее значение принимает
Figure 00000019
, при этом уменьшается крутизна зависимости V(R1)/V(R2) от
Figure 00000020
, что делает процесс износа более стабильным, менее чувствительным к внешним факторам (неточность установки деталей на шпинделях, исходная деформация обрабатываемой поверхности, разное давление на детали и т.д.).At a choice of value
Figure 00000018
, providing uniform tool wear, affect the boundary values of e 1 ; e 2 . The larger the value takes l e 2- e 1 l, the smaller the value takes
Figure 00000019
, while the steepness of the dependence V (R 1 ) / V (R 2 ) from
Figure 00000020
which makes the wear process more stable, less sensitive to external factors (inaccurate installation of parts on spindles, initial deformation of the machined surface, different pressure on the parts, etc.).

Для осуществления способа используют инструмент 1 для обработки четырех деталей 2 и прижим (не показан) для прижатия детали 2 к инструменту 1. To implement the method, tool 1 is used to process four parts 2 and a clamp (not shown) to press part 2 to tool 1.

Способ осуществляется следующим образом:
Инструменту 1 сообщают принудительное вращательное движение. Вращение деталей 2, имеющих торцовую поверхность прямоугольной формы, вокруг своей оси происходит в результате трения о рабочую поверхность инструмента 1. Обрабатываемые детали 2 устанавливаются с эксцентриситетами е1...е4 относительно оси вращения инструмента 1. Обрабатываемые детали 2 прижимаются к инструменту 1 под действием прижима.The method is as follows:
Tool 1 is informed of a forced rotational movement. The rotation of parts 2 having a rectangular end surface around its axis occurs as a result of friction against the working surface of tool 1. The workpiece 2 is installed with eccentricities e 1 ... e 4 relative to the axis of rotation of the tool 1. The workpiece 2 is pressed against the tool 1 under action of a clip.

Ниже приводится пример конкретной реализации способа. Для осуществления способа используют торцовый шлифовальный круг с рабочей поверхностью, ограниченной радиусами 250 - 800 мм для обработки конусов и экранов кинескопов из стекол марок С94-1 и С95-3 соответственно с размерами по диагонали 610 мм. В процессе обработки усилие прижима детали к инструменту составляет 50 - 150 кг. Обрабатывают одновременно четыре детали. Для обеспечения оптимальных условий работы инструмента две диаметрально расположенные детали устанавливают с эксцентриситетом е1, а две другие детали - с эксцентриситетом е2.The following is an example of a specific implementation of the method. To implement the method, an end grinding wheel is used with a working surface limited by radii of 250-800 mm for processing cones and tubes of picture tubes made of glass of grades C94-1 and C95-3, respectively, with a diagonal dimension of 610 mm. During processing, the force of pressing the part to the tool is 50 - 150 kg. Four parts are processed simultaneously. To ensure optimal working conditions of the tool, two diametrically located parts are installed with eccentricity e 1 , and two other parts with eccentricity e 2 .

При установке

Figure 00000021
< R1 + 0,5 A наблюдается увеличенный износ инструмента на "яму" и при
Figure 00000022
> R1 + 0,525 А увеличенный износ на "бугор", вне зависимости от граничных значений е1 и е2, т.к. в зависимости от изменения значения
Figure 00000023
меняются коэффициенты заполнения внутренней и внешней кольцевых зон инструмента, что приводит к различной интенсивности их износа. При внешнем радиусе инструмента R2 = 800 мм и внутреннем ограничивающем радиусе R1 = 250 мм и равном эксцентриситете = 525 мм для всех шпинделей без правки инструмента обеспечивается обработка 50000 деталей при неплоскостности до 0,2 мм, при этом инструмент срабатывается на "яму".When installing
Figure 00000021
<R 1 + 0.5 A there is an increased wear of the tool on the "hole" and at
Figure 00000022
> R 1 + 0.525 A increased wear on the "hill", regardless of the boundary values of e 1 and e 2 , because depending on the change in value
Figure 00000023
filling factors of the inner and outer annular zones of the tool change, which leads to different intensities of their wear. With an external radius of the tool R 2 = 800 mm and an internal limiting radius of R 1 = 250 mm and an equal eccentricity = 525 mm for all spindles without dressing, processing of 50,000 parts with a flatness of up to 0.2 mm is provided, while the tool is triggered by a "hole" .

При е1 = 550 мм и е2 = 500 мм без правки инструмента обеспечивается обработка 250000 деталей при неплоскостности до 0,2 мм, при этом инструмент срабатывается на "яму".When e 1 = 550 mm and e 2 = 500 mm without editing the tool, processing of 250,000 parts is ensured with a non-flatness of up to 0.2 mm, while the tool is triggered by a "hole".

При е1 = 555 мм и е2 = 500 мм имеет место равномерный износ инструмента до полного его износа.When e 1 = 555 mm and e 2 = 500 mm there is a uniform wear of the tool until it is completely worn.

При е1 = е2 = 540 мм без правки инструмента обеспечивается обработка 100000 деталей при неплоскостности до 0,2 мм, при этом инструмент изнашивается на "бугор".When e 1 = e 2 = 540 mm, without editing the tool, processing of 100,000 parts is ensured with a non-flatness of up to 0.2 mm, while the tool wears out on the "hill".

При е1 = 515 мм, е2 = 565 мм без правки инструмента обеспечивается обработка 300000 деталей при неплоскостности до 0,2 мм, при этом инструмент срабатывается на "бугор".When e 1 = 515 mm, e 2 = 565 mm without editing the tool, processing of 300,000 parts is ensured with a non-flatness of up to 0.2 mm, while the tool is triggered on a "hill".

При е1 = 537 мм и е2 = 537 мм имеет место равномерный износ инструмента до полного его износа, т.е. обеспечивается требуемая точность обработки, при этом обеспечивается обработка более 1200000 деталей.When e 1 = 537 mm and e 2 = 537 mm there is a uniform wear of the tool until it is completely worn, i.e. the required machining accuracy is ensured, while the processing of more than 1200000 parts is ensured.

Требуемая точность обработки конусов и экранов кинескопов обеспечивается без правки инструмента до его полного износа, в то время как известный способ обеспечивает требуемую точность обработки экранов конусов с последующей правкой инструмента. The required accuracy of the processing of the cones and screens of the picture tubes is provided without dressing the tool until it is completely worn out, while the known method provides the required accuracy of processing the screens of the cones with subsequent dressing of the tool.

Предлагаемый способ позволяет путем изменения эксцентриситетов установки обрабатываемых деталей относительно инструмента равномерно распределить интенсивность работы инструмента по круговым зонам с учетом обработки деталей прямоугольной формы, что ведет к равномерному износу инструмента по всей поверхности. Тем самым повышается точность обработки стеклоизделий прямоугольной формы. The proposed method allows, by changing the eccentricities of the installation of the workpieces with respect to the tool, to evenly distribute the intensity of the tool in circular zones, taking into account the processing of rectangular parts, which leads to uniform wear of the tool over the entire surface. This increases the accuracy of the processing of rectangular glassware.

Claims (1)

СПОСОБ ОБРАБОТКИ ПЛОСКИХ ПОВЕРХНОСТЕЙ ДЕТАЛЕЙ ПРЯМОУГОЛЬНОЙ ФОРМЫ, при котором шлифовальному инструменту с кольцевой рабочей поверхностью сообщают вращение, а детали свободно устанавливают на инструменте с эксцентриситетом относительно его оси и прижимают к нему из условия их вращения вокруг своих осей симметрии за счет сил трения, отличающийся тем, что при обработке деталей из стекла среднюю величину эксцентриситета одновременно обрабатываемых деталей выбирают по формуле
R1+0,5<
Figure 00000024
<R1+0,525A,
где R1 - внутренний ограничивающий радиус инструмента;
A = R2 -R1;
R2 - внешний радиус инструмента.METHOD FOR PROCESSING FLAT SURFACES OF PARTS OF A RECTANGULAR FORM, in which rotation is communicated to a grinding tool with an annular working surface, and parts are freely mounted on the tool with an eccentricity about its axis and pressed against it from the condition of their rotation around their axis of symmetry due to friction forces, characterized in that when processing parts made of glass, the average eccentricity of simultaneously processed parts is selected by the formula
R 1 +0.5 <
Figure 00000024
<R 1 + 0.525A,
where R 1 is the internal bounding radius of the tool;
A = R 2 -R 1 ;
R 2 is the outer radius of the tool.
SU5019666 1991-12-27 1991-12-27 Method for machining flat surfaces of rectangular workpieces RU2024386C1 (en)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU5019666 RU2024386C1 (en) 1991-12-27 1991-12-27 Method for machining flat surfaces of rectangular workpieces
LTIP1413A LT3202B (en) 1991-12-27 1993-10-22 A method for working plane surfaces of right-angled details

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU5019666 RU2024386C1 (en) 1991-12-27 1991-12-27 Method for machining flat surfaces of rectangular workpieces

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2024386C1 true RU2024386C1 (en) 1994-12-15

Family

ID=21593123

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU5019666 RU2024386C1 (en) 1991-12-27 1991-12-27 Method for machining flat surfaces of rectangular workpieces

Country Status (2)

Country Link
LT (1) LT3202B (en)
RU (1) RU2024386C1 (en)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
LT4178B (en) 1995-07-24 1997-06-25 Vieceslav Jerpiliov A process for grinding of kinescope sides of glass details
LT5147B (en) 2002-11-13 2004-07-26 Akcinė bendrovė "EKRANAS" Method and device for coarse grinding of plane screen

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1077764A1 (en) 1982-04-22 1984-03-07 Ордена Трудового Красного Знамени Институт Сверхтвердых Материалов Ан Усср Method of machining optical parts

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Авторское свидетельство СССР N 1077764, кл. B 24B 13/00, 1982. *
Авторское свидетельство СССР N 78778, кл. B 24B 37/04, 1950. *

Also Published As

Publication number Publication date
LT3202B (en) 1995-03-27
LTIP1413A (en) 1994-10-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US3881887A (en) Apparatus and method for grinding an elongated workpiece
CN1076249C (en) Apparatus and method for shaping polishing pads
EP0349653A4 (en) Superfinishing machine with lapping film
RU2024386C1 (en) Method for machining flat surfaces of rectangular workpieces
CN1833815A (en) Method for removing material from a semiconductor wafer
CN216399250U (en) Device for simultaneously dressing opposed grinding wheels of double-sided grinding equipment
CN209774330U (en) Grinding tool for end face of opening sealing ring
US3427750A (en) Wheel mount for internal grinding machines
CN209273206U (en) A kind of RV speed reducer twin cam shaft finishing clamping apparatus
SU1077764A1 (en) Method of machining optical parts
SU1386440A1 (en) Tool for finish working of convex curving surfaces
JPH02303702A (en) Polishing device in lathe turning machine
SU107916A1 (en) Method of grinding knurls for editing abrasive wheel of semi-automatic gear grinders and other similar tools
CN219275525U (en) High-efficient synchronous grinding mechanism and grinding machine
CN217801144U (en) Sand table for machining
CN218284824U (en) Centreless grinding tunnel type supporting plate
CN220881622U (en) Quartz tube clamp
CN217317297U (en) Fillet grinding processing machine for shaft workpieces
SU1042970A1 (en) Method of finishing external cylindrical surfaces
SU1177141A1 (en) Method of positioning bearing races in centreless grinding
CN115741512A (en) CBN (cubic boron nitride) formed grinding wheel machining process and CBN formed grinding wheel for grinding needle tooth socket of RV (RV) reducer
RU2068766C1 (en) Tool for finishing-strengthening treatment
SU1261728A1 (en) Method of machining rolls in screw rolling mill
SU567594A1 (en) Grinding wheel dressing method
RU2058877C1 (en) Method for concurrent two-sided machining of conical part end faces