RU2023556C1 - Method of submerged twin-arc welding of steel - Google Patents
Method of submerged twin-arc welding of steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2023556C1 RU2023556C1 SU5016679A RU2023556C1 RU 2023556 C1 RU2023556 C1 RU 2023556C1 SU 5016679 A SU5016679 A SU 5016679A RU 2023556 C1 RU2023556 C1 RU 2023556C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- welding
- wire
- arc
- austenitic
- austenite
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к сварочному производству, а более точно к способам автоматической сварки под флюсом закаливающихся сталей двумя последовательными дугами с применением проволок аустенитного и аустенитно-ферритного класса. The invention relates to welding production, and more specifically to methods for automatic submerged arc welding of hardened steels by two successive arcs using austenitic and austenitic-ferritic wires.
Известен способ многодуговой сварки стали в общую ванну однополярными электродами, при котором первый по ходу сварки электрод устанавливают вертикально, а для увеличения глубины провара второй электрод наклоняют в сторону, противоположную направлению сварки [1]. A known method of multi-arc welding of steel into a common bath with unipolar electrodes, in which the first electrode in the course of welding is installed vertically, and to increase the penetration depth, the second electrode is tilted in the direction opposite to the welding direction [1].
Данный способ позволяет получать требуемый провар в корне шва. Однако при сварке закаливающихся сталей аустенитными или аустенитно-ферритными проволоками не всегда удается получить требуемую стойкость швов против образования горячих или холодных трещин. This method allows to obtain the required penetration at the root of the seam. However, when welding hardened steels with austenitic or austenitic-ferritic wires, it is not always possible to obtain the required resistance of welds against the formation of hot or cold cracks.
Известен также способ двухдуговой сварки под флюсом низкоуглеродистых сталей переменным и постоянным током разнополярными электродами ферритного класса, при котором с целью исключения влияния магнитных полей, обусловленных местом расположения токоподводов на свариваемых деталях, сварку первой дугой ведут постоянным током на обратной полярности [2]. There is also a known method of double-arc submerged arc welding of low-carbon steels by alternating and direct current with different-polar electrodes of the ferritic class, in which, in order to exclude the influence of magnetic fields due to the location of current leads on the parts to be welded, the first arc is welded with direct current at reverse polarity [2].
При сварке низкоуглеродистых сталей данный способ позволяет исключить влияние магнитных полей, связанных с местом подключения тока к массе изделия. Однако при сварке закаливающихся углеродистых сталей низколегированными проволоками ферритного класса в металле шва часто образуются горячие трещины, а в околошовной зоне - трещины типа отколов. По этой причине данный способ не может быть применен для сварки закаливающихся сталей. When welding low-carbon steels, this method eliminates the influence of magnetic fields associated with the connection of current to the mass of the product. However, when welding hardened carbon steels with low-alloyed ferritic class wires, hot cracks often form in the weld metal, and crack type breaks in the heat-affected zone. For this reason, this method cannot be applied for welding hardened steels.
Задача - создать двухдуговой способ сварки сталей под флюсом, позволяющий повысить стойкость швов против образования горячих и холодных трещин, растекаемость валиков, а также производительность при двухдуговой сварке под флюсом закаливающихся углеродистых сталей. The task is to create a two-arc method of welding submerged steel, which allows to increase the resistance of welds against the formation of hot and cold cracks, the spreadability of the rollers, as well as the productivity of two-arc submerged arc welding of hardened carbon steels.
Эта задача решена за счет двухдуговой сварки на постоянном токе при прямой полярности на одной или двух дугах проволоками определенного состава аустенитного класса либо в композиции с проволокой аустенитно-ферритного класса. This problem is solved by two-arc DC welding with direct polarity on one or two arcs with wires of a certain composition of the austenitic class or in a composition with an austenitic-ferrite class wire.
Стойкость швов против образования холодных трещин (отколов и отрывов) достигается за счет выбора состава проволок указанных классов, а также выполнение сварки, особенно первой по ходу сварки дугой на постоянном токе прямой полярности. При прямой полярности уменьшается доля основного металла в металле шва за счет уменьшения глубины провара при сварке на технологических режимах. Это улучшает качество переходного слоя и исключает образование отрывов по зоне сплавления. The resistance of welds against the formation of cold cracks (spalls and tears) is achieved by choosing the composition of the wires of these classes, as well as performing welding, especially the first along the arc along a direct current direct polarity. With direct polarity, the proportion of the base metal in the weld metal decreases due to a decrease in the penetration depth during welding at technological conditions. This improves the quality of the transition layer and eliminates the formation of gaps in the fusion zone.
В то же время на таких режимах еще обеспечивается требуемое качество сварки в части исключения непроваров и подворотов. Повышению стойкости швов против образования трещин способствует также выбор расположения электродов на строго определенном расстоянии в зависимости от длины сварочной ванны первой дуги. Экспериментально установлено, что оптимальным является расстояние между электродами, равное 0,7...0,9 длины сварочной ванны первой дуги. At the same time, in such modes, the required quality of welding is still provided with regard to the elimination of lack of fusion and bends. The increase in the resistance of welds against cracking is also facilitated by the choice of the location of the electrodes at a strictly defined distance depending on the length of the weld pool of the first arc. It was experimentally established that the distance between the electrodes equal to 0.7 ... 0.9 of the length of the weld pool of the first arc is optimal.
Высокая стойкость швов против образования горячих трещин достигается при сварке комбинацией проволок определенного состава: на первой по ходу сварки дуге проволокой аустенитно-ферритного класса и на второй дуге - проволокой аустенитного класса. При этом ведение сварки первой дугой с применением проволоки аустенитно-ферритного класса позволяет применить обратную полярность и увеличить растекаемость наплавленного металла. High resistance of welds against the formation of hot cracks is achieved when welding with a combination of wires of a certain composition: on the first arc along the arc with an austenitic-ferritic class wire and on the second arc with an austenitic class wire. In this case, conducting the first arc using an austenitic-ferrite class wire allows the use of reverse polarity and to increase the spreadability of the deposited metal.
Это увеличивает провар кромок и улучшает качество сварки. This increases the penetration of the edges and improves the quality of welding.
Применение проволоки аустенитно-ферритного класса на первой дуге резко увеличивает стойкость швов против образования горячих трещин за счет ферритной фазы, а выбор проволоки определенного состава в комбинации с проволокой аустенитного класса также определенного состава обеспечивает требуемое качество металла шва в части механических свойств и сопротивляемость образованию холодных трещин в зоне сплавления. При такой сварке в общую ванну происходит неполное смешивание двух составов наплавленного металла и за счет выбора легирования проволок обеспечивается требуемый комплекс свойств металла шва. The use of an austenitic-ferritic class wire on the first arc dramatically increases the resistance of welds against the formation of hot cracks due to the ferritic phase, and the choice of a certain composition of wire in combination with an austenitic class of a certain composition also provides the required quality of the weld metal in terms of mechanical properties and resistance to the formation of cold cracks in the fusion zone. In such welding in a common bath, incomplete mixing of the two compositions of the deposited metal occurs and due to the choice of alloying the wires, the required set of weld metal properties is provided.
В этом случае во всех валиках многослойного шва и в целом в сварном соединении снижаются сварочные напряжения, обусловленные образованием в металле шва участков со значительным содержанием легированного δ -феррита (10-12%). Это в свою очередь благоприятно с точки зрения исключения образования холодных трещин в зоне сплавления и околошовной зоне при сварке закаливающихся сталей. In this case, in all the rollers of the multilayer weld and in the weld as a whole, the welding stresses are reduced due to the formation of sections with a significant content of doped δ-ferrite in the weld metal (10-12%). This, in turn, is favorable from the point of view of eliminating the formation of cold cracks in the fusion zone and the heat-affected zone when welding hardened steels.
Наибольшая производительность достигается путем сварки обеими дугами на прямой полярности аустенитной проволокой. Сварка на прямой полярности по сравнению с обратной также обеспечивает высокий коэффициент наплавки. В зависимости от состава проволоки это повышение может составлять 26-30%. The highest productivity is achieved by welding with both arcs on a straight polarity with an austenitic wire. Welding on direct polarity compared to reverse also provides a high deposition rate. Depending on the composition of the wire, this increase can be 26-30%.
Применение проволоки аустенитно-ферритного класса, обеспечивающей более высокую стойкость швов против образования горячих трещин, позволяет поднять режимы сварки без снижения качества и таким образом дополнительно увеличить производительность сварки. The use of an austenitic-ferritic class wire, which provides higher resistance of welds against the formation of hot cracks, allows you to increase the welding mode without compromising quality and thus further increase the productivity of welding.
Расстояние между дугами (электродами) составляет 0,7...0,9 длины сварочной ванны первой по ходу сварки дуги и при сварке первым располагают электрод из аустенитно-ферритной проволоки состава, мас.%: 0,01...0,05 углерода; 0,9. . .1,6 марганца; 0,4...0,8 кремния; 1.9...21 хрома; 8,6...10,2 никеля; 2...2,6 молибдена; 0,3...0,7 титана; 0,02...0,06 кальция; железо - остальное, а вторым - электрод из аустенитной проволоки состава, мас.%: 0,01...0,1 углерода; 0,2...1,0 кремния; 5...8 марганца; 18,5...22 хрома; 8. . . 11 никеля; 0,01. . .0,9 титана; железо - остальное, либо когда сварка обеими дугами выполняется на прямой полярности аустенитной проволокой. The distance between the arcs (electrodes) is 0.7 ... 0.9 of the length of the weld pool first along the arc and during welding, the electrode of the austenitic-ferritic wire of the composition is placed first, wt.%: 0.01 ... 0.05 carbon; 0.9. . .1.6 manganese; 0.4 ... 0.8 silicon; 1.9 ... 21 chrome; 8.6 ... 10.2 nickels; 2 ... 2.6 molybdenum; 0.3 ... 0.7 titanium; 0.02 ... 0.06 calcium; iron - the rest, and the second - an electrode of an austenitic wire composition, wt.%: 0,01 ... 0,1 carbon; 0.2 ... 1.0 silicon; 5 ... 8 manganese; 18.5 ... 22 chrome; 8. . . 11 nickels; 0.01. . .0.9 titanium; iron - the rest, or when welding with both arcs is performed on a straight polarity by an austenitic wire.
При сварке проволокой аустенитно-ферритного класса не на первой, а на второй дуге не удается повысить стойкость швов против образования горячих трещин по сравнению со сваркой аустенитными проволоками. В то же время в ряде случаев, особенно при повышенных режимах сварки, снижается сопротивляемость сварного соединения против образования трещин-отрывов. When welding with an austenitic-ferritic class wire, not on the first, but on the second arc, it is not possible to increase the resistance of welds against the formation of hot cracks in comparison with welding with austenitic wires. At the same time, in a number of cases, especially at elevated welding conditions, the resistance of the welded joint against the formation of tear-offs decreases.
Использование на обеих дугах аустенитных проволок при сварке на обратной полярности приводит к снижению стойкости швов против образования горячих трещин и производительности сварки. А при сварке закаливающихся сталей аустенитно-ферритными проволоками на обратной полярности приводит к недопустимому снижению ударной вязкости металла шва, а также к снижению стойкости сварного соединения против образования трещин-отрывов по зоне сплавления к производительности сварки. The use of austenitic wires on both arcs when welding at reverse polarity leads to a decrease in the resistance of welds against the formation of hot cracks and welding performance. And when welding hardened steels with austenitic-ferritic wires at the opposite polarity, it leads to an unacceptable decrease in the toughness of the weld metal, as well as to a decrease in the resistance of the welded joint against cracking in the fusion zone to the welding productivity.
При расстоянии между дугами меньшем 0,7 длины сварочной ванны первой дуги заметно снижается стойкость швов против образования горячих и холодных трещин, а при большем 0,9 длины сварочной ванны ухудшается растекаемость валиков и уже образуются подвороты, а в ряде случаев снижается стойкость сварных соединений против образования отрывов. When the distance between the arcs is less than 0.7 of the length of the weld pool of the first arc, the resistance of the joints against the formation of hot and cold cracks is noticeably reduced, and with a larger 0.9 length of the weld pool, the spreadability of the rollers worsens and turns are already formed, and in some cases the resistance of welded joints to formation of detachments.
Выполнение сварки проволоками указанных составов с содержанием всех легирующих элементов ниже нижнего предела приводит к образованию трещин-отрывов по зоне сплавления и снижению пластических свойств металла шва. При содержании в проволоках элементов выше верхнего предела снижается стойкость швов против образования горячих трещин. Performing welding with wires of the indicated compositions with the content of all alloying elements below the lower limit leads to the formation of tear cracks in the fusion zone and a decrease in the plastic properties of the weld metal. When the content in the wires of the elements is above the upper limit, the resistance of the joints against the formation of hot cracks is reduced.
В качестве примера применения заявляемого способа приводится описание сварки углеродистой закаливающейся стали типа 30ХН4М. Заварку разделки глубиной 40 мм с углом раскрытия 60о производят комбинированными электродными проволоками диаметром 5 мм - первая по ходу сварки аустенитно-ферритная состава, мас. % : 0,04 углерода; 1,23 марганца; 0,56 кремния; 19,86 хрома; 9,58 никеля; 2,32 молибдена; 0,52 титана; 0,05 кальция; железо - остальное, а вторая аустенитная проволока состава, мас.%: 0,07 углерода; 0,7 кремния; 7,1 марганца; 20,4 хрома; 9,6 никеля; 0,48 титана; железо - остальное.As an example of the application of the proposed method, a description of the welding of carbon hardened steel type 30XH4M. Welding cutting depth of 40 mm with an opening angle of 60 produce combined electrode wires with a diameter of 5 mm - first during the welding austenitic-ferritic composition weight. %: 0.04 carbon; 1.23 manganese; 0.56 silicon; 19.86 chromium; 9.58 nickel; 2.32 molybdenum; 0.52 titanium; 0.05 calcium; iron - the rest, and the second austenitic wire composition, wt.%: 0,07 carbon; 0.7 silicon; 7.1 manganese; 20.4 chromium; 9.6 nickels; 0.48 titanium; iron is the rest.
Сварка выполняют под флюсом АНК-51А постоянным током обратной полярности на первой дуге и прямой - на второй дуге на режимах: Iсв = 650 А, Uд = 32-36 В; vсв = 18-24 м/ч.Welding is performed under the ANK-51A flux with direct current of reverse polarity on the first arc and direct on the second arc in the modes: I St = 650 A, U d = 32-36 V; v St. = 18-24 m / h.
Расстояние между дугами (L, мм) равно 0,8 длины сварочной ванны (l, мм) первой дуги, т.е. L = 0,8l. Для определения L перед сваркой производят наплавку валика одной дугой на обратной полярности аустенитно-ферритной проволокой под флюсом на указанном режиме с резким окончанием сварки путем отключения тока. После снятия шлака с валика замеряют длину кратера, которая соответствует длине сварочной ванны. В данном случае длина кратера (l, мм) 100 мм, соответственно L = 0,8l = 0,8 ˙100 = 80 мм. The distance between the arcs (L, mm) is 0.8 times the length of the weld pool (l, mm) of the first arc, i.e. L = 0.8l. To determine L before welding, the bead is surfaced with a single arc on the reverse polarity with an austenitic-ferritic wire under the flux in the specified mode with a sharp end of welding by turning off the current. After removing the slag from the roller, measure the length of the crater, which corresponds to the length of the weld pool. In this case, the length of the crater (l, mm) is 100 mm, respectively, L = 0.8l = 0.8 ˙100 = 80 mm.
На указанном режиме хорошее заполнение данной разделки достигается при ее заварке в 3 проходе. При этом в металле шва и сварочном соединении в целом не наблюдается каких-либо дефектов, валики имеют хорошее формирование и плавные переходы к основному металлу, кроме того, при такой сварке производительность процесса высока. In this mode, good filling of this groove is achieved when it is brewed in 3 passes. At the same time, no defects are observed in the weld metal and the welding joint as a whole, the rollers have good formation and smooth transitions to the base metal, in addition, with such welding, the productivity of the process is high.
В таблице приведены данные по сварке закаливающихся сталей типа 30ХН4М проволоками диаметром 5 мм указанным способом, для сравнения приведены результаты по сварке известным способом ферритной проволокой типа 08ХНМ, а также при сварке данным способом, но с отклонениями от заявляемых параметров. The table shows the data on welding hardened steels of type 30XH4M with 5 mm diameter wires in the specified way, for comparison, the results are presented for welding in a known manner with 08KHNM type ferrite wire, as well as when welding by this method, but with deviations from the claimed parameters.
Стойкость швов против образования горячих трещин определялась при наложении на различных скоростях валиков в канавки, выстроганные на плитах из закаливающейся стали. За критерий бралась максимальная скорость сварки (Nкр, м/ч), при которой еще не образуются горячие трещины.The resistance of the joints against the formation of hot cracks was determined by applying at different speeds the rollers in grooves planed on plates made of hardened steel. The criterion was the maximum welding speed (N cr , m / h) at which hot cracks do not yet form.
Стойкость швов против образования холодных трещин (отрывов) определялась при изгибе стыковых образцов из закаливающихся сталей после сварки. За критерий брался максимальный прогиб образца, при котором в сварном соединении еще не образуются трещины в зоне сплавления. Растекаемость валиков оценивалась по их ширине (В, мм), а производительность сварки по количеству наплавленного металла за 1 ч (Q, кг/ч) при сварке на одинаковых режимах. The resistance of welds against the formation of cold cracks (tears) was determined by bending butt samples of hardened steels after welding. The criterion was the maximum deflection of the sample, in which cracks in the fusion zone are not yet formed in the welded joint. The spreadability of the rollers was estimated by their width (V, mm), and the welding productivity by the amount of deposited metal per 1 h (Q, kg / h) when welding at the same conditions.
Сварка 1-ой и 2-ой дугой во всех случаях выполнялась на режиме: Iсв = 650 А; Uд = 32-36 В.Welding of the first and second arc in all cases was performed on the mode: I st = 650 A; U d = 32-36 V.
По стойкости швов против образования горячих трещин заявляемый способ превосходит известный в среднем на 70-80%, по растекаемости валиков на 20-25% и по производительности сварки на 32-70%. Кроме того, при сварке по заявляемому способу на технологических режимах, в околошовной зоне не образуются холодные трещины. According to the resistance of the joints against the formation of hot cracks, the claimed method exceeds the known method by an average of 70-80%, the spreadability of the rollers by 20-25% and the welding productivity by 32-70%. In addition, when welding according to the claimed method at technological conditions, cold cracks do not form in the heat-affected zone.
Использование заявляемого способа в производстве конструкций из закаливающихся сталей позволяет повысить качество и производительность, эксплуатационную работоспособность, а также получить значительный экономический эффект. The use of the proposed method in the production of structures from hardened steels can improve the quality and productivity, operational efficiency, as well as obtain significant economic effect.
Claims (2)
Углерод 0,01 - 0,05
Марганец 0,9 - 1,6
Кремний 0,4 - 0,8
Хром 19,0 - 21,0
Никель 8,6 - 10,2
Молибден 2,0 - 2,6
Титан 0,3 - 0,7
Кальций 0,02 - 0,06
Железо Остальное
либо из аустенитной проволоки, а вторым - электрод из аустенитной проволоки, содержащей, мас.%:
Углерод 0,01 - 0,1
Кремний 0,2 - 1,0
Марганец 5,0 - 8,0
Хром 18,5 - 22,0
Никель 8,0 - 11,0
Титан 0,01 - 0,9
Железо Остальное
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что сварку электродом из аустенитно-ферритной проволоки ведут на обратной полярности.1. METHOD OF TWO-ARC WELDING OF STEEL FLUID, mainly hardening steels, in which welding is carried out at a constant current, and the electrodes are arranged sequentially along the welding process, characterized in that the distance between the electrodes is set equal to 0.7 - 0.9 of the length of the weld pool of the first arc , while the first have an electrode of austenitic-ferritic wire containing, wt.%:
Carbon 0.01 - 0.05
Manganese 0.9 - 1.6
Silicon 0.4 - 0.8
Chrome 19.0 - 21.0
Nickel 8.6 - 10.2
Molybdenum 2.0 - 2.6
Titanium 0.3 - 0.7
Calcium 0.02 - 0.06
Iron Else
either from an austenitic wire, and the second is an electrode from an austenitic wire containing, wt.%:
Carbon 0.01 - 0.1
Silicon 0.2 - 1.0
Manganese 5.0 - 8.0
Chrome 18.5 - 22.0
Nickel 8.0 - 11.0
Titanium 0.01 - 0.9
Iron Else
2. The method according to claim 1, characterized in that the electrode welding of an austenitic-ferritic wire is carried out at the opposite polarity.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5016679 RU2023556C1 (en) | 1991-12-17 | 1991-12-17 | Method of submerged twin-arc welding of steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5016679 RU2023556C1 (en) | 1991-12-17 | 1991-12-17 | Method of submerged twin-arc welding of steel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2023556C1 true RU2023556C1 (en) | 1994-11-30 |
Family
ID=21591623
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU5016679 RU2023556C1 (en) | 1991-12-17 | 1991-12-17 | Method of submerged twin-arc welding of steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2023556C1 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2594919C2 (en) * | 2011-12-12 | 2016-08-20 | Зальцгиттер Флахшталь Гмбх | Filler weld material for connections between parts from austenite and ferrite steel, application of welding filler for materials coated and uncoated and use of steel alloy for filler wire |
| RU2648433C1 (en) * | 2016-10-21 | 2018-03-26 | Частное образовательное учреждение дополнительного профессионального образования Технический учебный центр "Спектр" | Method of two-arc welding by coated electrodes |
| RU2661526C1 (en) * | 2017-04-21 | 2018-07-17 | Владимир Петрович Сидоров | Method of manual arc welding with single coated electrodes |
| RU2687118C1 (en) * | 2018-02-19 | 2019-05-07 | Владимир Петрович Сидоров | Double-arc automatic welding method |
-
1991
- 1991-12-17 RU SU5016679 patent/RU2023556C1/en active
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| 1. Авторское свидетельство СССР N 522013, кл. B 23K 9/18, 1972. * |
| 2. Металлургические особенности многодуговой сварки под флюсом в сравнении с однодуговой, H.Thier, R.Killing, Schweibmitteilungen OERLIKON, Mai, 1984, s.32-39. * |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2594919C2 (en) * | 2011-12-12 | 2016-08-20 | Зальцгиттер Флахшталь Гмбх | Filler weld material for connections between parts from austenite and ferrite steel, application of welding filler for materials coated and uncoated and use of steel alloy for filler wire |
| RU2648433C1 (en) * | 2016-10-21 | 2018-03-26 | Частное образовательное учреждение дополнительного профессионального образования Технический учебный центр "Спектр" | Method of two-arc welding by coated electrodes |
| RU2661526C1 (en) * | 2017-04-21 | 2018-07-17 | Владимир Петрович Сидоров | Method of manual arc welding with single coated electrodes |
| RU2687118C1 (en) * | 2018-02-19 | 2019-05-07 | Владимир Петрович Сидоров | Double-arc automatic welding method |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0867520B1 (en) | Welded high-strength steel structures and methods of manufacturing the same | |
| US4258242A (en) | Welding process for production of a steel pipe | |
| Bailey | Weldability of ferritic steels | |
| Li et al. | Effects of heat input on arc stability and weld quality in underwater wet flux-cored arc welding of E40 steel | |
| Atkins et al. | Welding process effects in weldability testing of steels | |
| JPH07314174A (en) | Pipe making welding method of clad stainless steel pipe | |
| Das et al. | Experimental Investigation on welding of 2.25 Cr-1.0 Mo steel with Regulated Metal Deposition and GMAW technique incorporating metal-cored wires | |
| Murti et al. | Effect of heat input on the metallurgical properties of HSLA steel in multi-pass MIG welding | |
| CN110640349A (en) | Welding process of Mn13 high-manganese steel | |
| RU2023556C1 (en) | Method of submerged twin-arc welding of steel | |
| US20150034605A1 (en) | High fracture toughness welds in thick workpieces | |
| Omajane et al. | Weldability of thermo-mechanically rolled steels used in oil and gas offshore structures | |
| Das et al. | Experience with advanced welding techniques (RMD & P-GMAW) with seamless metal cored wire for Oil & Gas pipeline industries | |
| CA3162879A1 (en) | Method for welding coated steel sheets | |
| JPH03268877A (en) | Manufacture of sulfide stress cracking resistant welded steel pipe for oil well | |
| Karlsson | Welding of stainless steels. Duplex and superduplex steels | |
| Mohammadijoo | Development of a welding process to improve welded microalloyed steel characteristics | |
| Surian et al. | Effect of manganese and type of current on the properties and microstructure of all-weld-metal deposited with E7016-1 electrodes | |
| RU2743082C1 (en) | Method of multi-arc multi-pass welding of electric-welded large-diameter pipes | |
| JP6950294B2 (en) | Manufacturing method of joints by multi-layer welding | |
| JP3327128B2 (en) | Welding material | |
| JPH08120346A (en) | Production of welded steel pipe for oil well excellent in sulphide corrosion cracking resistance | |
| RU2110378C1 (en) | Method of electric-arc welding | |
| RU2056984C1 (en) | Method of automatic flux welding of quenchable steels | |
| Abd Razak | Investigation of Mig Welding on Dissimilar Thickness of Metal Sheets (steel and Stainless Steel) |