RU2020009C1 - Method for forming pipe billet - Google Patents

Method for forming pipe billet Download PDF

Info

Publication number
RU2020009C1
RU2020009C1 SU5046518A RU2020009C1 RU 2020009 C1 RU2020009 C1 RU 2020009C1 SU 5046518 A SU5046518 A SU 5046518A RU 2020009 C1 RU2020009 C1 RU 2020009C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
curvature
strip
billet
pipe
edges
Prior art date
Application number
Other languages
Russian (ru)
Inventor
С.В. Самусев
Ф.Г. Свидовский
Original Assignee
Всероссийский научно-исследовательский, проектно-конструкторский и технологический институт кабельной промышленности
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Всероссийский научно-исследовательский, проектно-конструкторский и технологический институт кабельной промышленности filed Critical Всероссийский научно-исследовательский, проектно-конструкторский и технологический институт кабельной промышленности
Priority to SU5046518 priority Critical patent/RU2020009C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2020009C1 publication Critical patent/RU2020009C1/en

Links

Images

Abstract

FIELD: plastic metal working. SUBSTANCE: to improve the quality of pipes by eliminating corrugations on strip edges when pipe billet is bent in passes of pipe mill, the strips are bent with a gradual increase of billet curvature in each next pass and the pipe curvature in each pass is set in accordance with design formula depending on strip width, stand-to-stand distance and radiuses on bottom of upper and lower rolls in compliance with a preset law. EFFECT: preventing formation of corrugations on edges of metal strip used to make pipe billet. 2 dwg, 2 tbl

Description

Изобретение относится к обработке металлов давлением, в частности к изготовлению сварных прямошовных труб и кабельных оболочек. The invention relates to the processing of metals by pressure, in particular to the manufacture of welded longitudinal seam pipes and cable sheaths.

Известен способ формовки трубной заготовки, при котором кривизну (радиус формовки) распределяют по сложной эмпирической формуле (Жуковский Б. Д. и др. Производство труб электросваркой сопротивлением. М.: Металлургиздат, 1953). A known method of forming a pipe billet, in which the curvature (radius of molding) is distributed according to a complex empirical formula (B. Zhukovsky and others. The production of pipes by electric resistance welding. M .: Metallurgizdat, 1953).

Недостатком данного способа является то, что не контролируется состояние периферийных участков трубной заготовки на межклетьевых расстояниях, что приводит к пластическому искажению профиля заготовки, появлению гофров на ее кромках и как следствие изготовлению некачественной сварной трубы. The disadvantage of this method is that the condition of the peripheral sections of the pipe billet at the inter-stand distances is not controlled, which leads to plastic distortion of the billet profile, the appearance of corrugations at its edges and, as a consequence, the production of a poor-quality welded pipe.

За прототип принят способ формовки трубной заготовки, при котором металлическую ленту изгибают в открытых и закрытых калибрах, образованных вращающимися валками, с постепенным увеличением кривизны заготовки и межклетьевым ее натяжением, создаваемым увеличением радиусов по дну валков в каждом из последующих калибров (клетях) [1]. The prototype adopted a method of forming a tubular billet, in which a metal tape is bent in open and closed calibers formed by rotating rolls, with a gradual increase in the curvature of the workpiece and its interstring tension, created by increasing the radii along the bottom of the rolls in each of the following calibers (stands) [1] .

Недостатком этого способа является то, что положение периферийных участков трубной заготовки на межклетьевых расстояниях не одинаково. Значительное растяжение приобретают кромки на участке открытых калибров, что приводит к образованию гофров и смещению профиля заготовки в поперечном направлении. The disadvantage of this method is that the position of the peripheral sections of the pipe billet at the inter-stand distances is not the same. Significant stretching is acquired by the edges in the area of open calibers, which leads to the formation of corrugations and the shift of the workpiece profile in the transverse direction.

Технической задачей способа формовки трубной заготовки является определение такой последовательности увеличения кривизны трубной заготовки в формовочных калибрах трубоформовочного стана, при которой соблюдается равенство мощностей натяжения кромок полосы по деформирующим сечениям. The technical task of the method of forming a tube billet is to determine a sequence of increasing the curvature of the tube billet in the molding gauges of the tube mill, in which the equal powers of the tension of the edges of the strip along the deforming sections are observed.

Это условие позволяет избежать образования гофров на кромках (металлической ленты), из которой формуется трубная заготовка. При непрерывной формовке причиной гофрообразования на кромках формуемой ленты является чрезмерное растяжение кромок трубной заготовки на межклетьевых расстояниях при входе в очаг деформации и последующее сжатие кромок при выходе из очага деформации (валкового калибра) (Рымов В.А., Полухин П.И., Потапов И. Н. Совершенствование производства сварных труб, М.: Металлургия, 1983). При этом напряжения на кромках трубной заготовки достигают значений, соответствующих началу пластических деформаций, и попадают в диапазон критических, при которых происходит потеря устойчивости. This condition avoids the formation of corrugations at the edges (metal tape), from which the tube billet is formed. During continuous molding, the cause of corrugation at the edges of the tape being formed is an excessive stretching of the edges of the pipe billet at the spacing at the entrance to the deformation zone and subsequent compression of the edges when leaving the deformation zone (roll gauge) (Rymov V.A., Polukhin P.I., Potapov I.N. Improving the production of welded pipes, Moscow: Metallurgy, 1983). In this case, the stresses at the edges of the tube billet reach values corresponding to the onset of plastic deformations and fall into the critical range at which stability is lost.

Таким образом, чем больше напряжения растяжения полосы при входе в очаг деформации, тем больше вероятность образования гофра, что делает невозможным получение качественно сформованной трубной заготовки. Поскольку общие энергозатраты на натяжение полосы в линии формовки не зависят от распределения энергозатрат по клетям, то очевиден вывод, что минимальную вероятность образования гофра, а значит, и наилучшее качество трубной заготовки обеспечивает схема формовки, реализующая равенство мощностей натяжения кромок полосы по деформирующим калибрам. Thus, the greater the tensile stress of the strip at the entrance to the deformation zone, the greater the likelihood of corrugation, which makes it impossible to obtain a well-formed tube billet. Since the total energy consumption for the strip tension in the forming line does not depend on the distribution of energy consumption over the stands, the conclusion is obvious that the minimum probability of corrugation formation, and, therefore, the best quality of the tube billet, is provided by the molding scheme that realizes the equality of the powers of the strip edges in the deforming gauges.

Для решения этой задачи в способе формовки трубной заготовки, при котором металлическую ленту изгибают в открытых и закрытых калибрах, образованных вращающимися валками, с постепенным увеличением кривизны заготовки и межклетьевым ее натяжением, кривизну устанавливают из следующей зависимости:
χi(1+K) -

Figure 00000001
-
Figure 00000002
=
Figure 00000003
где χi - кривизна трубной заготовки в i-том калибре;
Bs - ширина полосы;
К - коэффициент, характеризующий соотношение контактных площадей;
Riдн, Riдв - радиусы по дну соответственно нижнего и верхнего валка в i-том калибре;
Ктр - коэффициент трения;
L - межклетьевое расстояние;
li н - длина контакта на кромке полосы с нижним валком в i-том калибре.To solve this problem, in a method of forming a tube billet, in which a metal strip is bent in open and closed gauges formed by rotating rolls, with a gradual increase in the curvature of the workpiece and its interstring tension, the curvature is determined from the following relationship:
χ i (1 + K) -
Figure 00000001
-
Figure 00000002
=
Figure 00000003
where χ i is the curvature of the pipe billet in the i-th gauge;
B s is the bandwidth;
K is a coefficient characterizing the ratio of contact areas;
R idn , R idv are the radii along the bottom of the lower and upper rolls in the ith caliber, respectively;
To Tr - coefficient of friction;
L is the interstand distance;
l i n - contact length at the edge of the strip with the lower roll in the i-th gauge.

На фиг. 1 показан профиль и основные геометрические параметры верхнего валка открытого калибра; на фиг.2 - профиль и основные геометрические параметры нижнего валка открытого или закрытого калибра. In FIG. 1 shows the profile and basic geometric parameters of the upper roll of an open caliber; figure 2 - profile and basic geometric parameters of the lower roll of an open or closed caliber.

Используем принцип равенство мощностей натяжений при расчете геометрических параметров очагов деформации по клетям при формовке трубной заготовки. We use the principle of equal tension powers when calculating the geometric parameters of the deformation zones along the stands during the molding of the tube billet.

Мощность сил трения скольжения Nск кромки полосы может быть записана в виде:
Nск=

Figure 00000004
VсвK
Figure 00000005
E·l B i +VсвK
Figure 00000006
Eli
Figure 00000007
B , (1) где Vcв - скорость сварки;
hо - толщина полосы;
Ктр - коэффициент трения (для стали Ктр = 0,14);
Е - модуль упругости;
χi - кривизна трубной заготовки в i-омс сечении ;
li н - длина контакта по нижнему валку;
li в - длина контакта по верхнему валку;
В - ширина волокна кромки.The power of the sliding friction forces N ck the edges of the strip can be written in the form:
N ck =
Figure 00000004
V St. K
Figure 00000005
E l B i + V sv K
Figure 00000006
Eli
Figure 00000007
B, (1) where V cv is the welding speed;
h o - strip thickness;
To Tr - the coefficient of friction (for steel K Tr = 0.14);
E is the modulus of elasticity;
χ i is the curvature of the pipe billet in the i-ohms section;
l i n - contact length along the lower roll;
l i in - contact length along the upper roll;
B is the width of the edge fiber.

Мощность тепловыделения Nm при формовке можно записать в виде:
Nm=

Figure 00000008
V B i ·K
Figure 00000009
El B i χi+V H i K
Figure 00000010
E·l
Figure 00000011
B , (2) где Vi в - относительная скорость движения полосы вдоль верхнего валка;
Vi н - относительная скорость движения полосы вдоль нижнего валка.The heat release power N m during molding can be written as:
N m =
Figure 00000008
V B i K
Figure 00000009
El B i χ i + V H i K
Figure 00000010
E l
Figure 00000011
B, (2) where V i в - the relative speed of the strip along the upper roll;
V i n - the relative speed of the strip along the lower roll.

Мощность натяжения Nнат есть разница мощности сил скольжения и мощности сил тепловыделения:
Nнат=Nск-Nm (3)
Требование равенства мощностей натяжений по кромке полосы на межклетьевых расстояниях равносильно зависимости:
K

Figure 00000012
B·E
Figure 00000013
Vсвχi(l H i +l B i )-V B i χil B i -V H i χil
Figure 00000014
-V H i χil
Figure 00000015
-K
Figure 00000016
B·E
Figure 00000017
Vсв·
·χi-1+(l H i -1+l B i -1)-V B i -1χi-1l B i -1-V H i -1χi-1l
Figure 00000018
= C , (4) где С - константа.The tension power N nat is the difference between the power of the sliding forces and the power of the heat generation forces:
N nat = N ck -N m (3)
The requirement of equality of the power of the tension along the edge of the strip at the inter-stand distances is equivalent to the dependence:
K
Figure 00000012
B · e
Figure 00000013
V St. χ i (l H i + l B i ) -V B i χ i l B i -V H i χ i l
Figure 00000014
-V H i χ i l
Figure 00000015
-K
Figure 00000016
B · e
Figure 00000017
V St.
Χ i-1 + (l H i -1 + l B i -1 ) -V B i -1 χ i-1 l B i -1 -V H i -1 χ i-1 l
Figure 00000018
= C, (4) where C is a constant.

Значение С определяют из описания механизма возникновения гофра. Если напряжение натяжения достигает критических значений (первое критическое значение соответствует образованию двух полуволн, то появляется большая вероятность появления гофра на выходе из очага деформации. Для получения качественно сформованной трубной заготовки необходимо, чтобы напряжения натяжения были меньше критических σ кр. Для стержня длиной в четверть межклетьевого расстояния L, шириной ho и высотой

Figure 00000019
:
σкр= E
Figure 00000020
·
Figure 00000021
(5) где L - межклетьевое расстояние;
Вs - ширина полосы.The value of C is determined from the description of the mechanism of occurrence of the corrugation. If the tension stress reaches critical values (the first critical value corresponds to the formation of two half-waves, then there is a high probability of corrugation appearing at the exit from the deformation zone. To obtain a well-formed tube billet, it is necessary that the tension stresses are less than critical σ cr . For a quarter length inter-stand distance L, width h o and height
Figure 00000019
:
σ cr = E
Figure 00000020
·
Figure 00000021
(5) where L is the interstand distance;
In s is the bandwidth.

Мощность натяжения в этом случае равна:
Nнат = σ кр ˙ Vсв ˙ Fсеч (6)
Из (5) и (6) получаем, что
C = E

Figure 00000022
·
Figure 00000023
·V
Figure 00000024
B (7)
При входе в линию формовки (в первую формовочную клеть) кривизна полосы в предыдущем сечении равна нулю, то формула (4) принимает следующий вид:
χiVсв(l H i +l B i )-V B i χil B i -V H i χil H i =
Figure 00000025
(8)
Согласно фиг.1 и 2 приняты следующие обозначения:
Rig.B - радиус по дну верхнего валка в i-том калибре;
Rig.Н - радиус по дну нижнего валка в i-том калибре;
Ri К.Н - катающий радиус нижнего валка в i-том калибре;
Ri К.В. - катающий радиус верхнего валка в i-том калибре.The tension power in this case is equal to:
N nat = σ cr ˙ V sv ˙ F section (6)
From (5) and (6) we obtain
C = e
Figure 00000022
·
Figure 00000023
V
Figure 00000024
B (7)
When entering the molding line (in the first molding stand), the curvature of the strip in the previous section is zero, then formula (4) takes the following form:
χ i V sv (l H i + l B i ) -V B i χ i l B i -V H i χ i l H i =
Figure 00000025
(8)
According to figure 1 and 2 adopted the following notation:
R ig.B - radius along the bottom of the upper roll in the ith caliber;
R ig.Н - radius along the bottom of the lower roll in the i-th gauge;
R i K.N - rolling radius of the lower roll in the i-th caliber;
R i K.V. - rolling radius of the upper roll in the i-th caliber.

Использовав формулы:
Vi B = VСВ - ω RKB i (9)
Vi H=ω Ri H - VCB. (10) где ω - частота вращения валка, получим из (8):
Vсв(χil H i +l B i χi)-(ωR i к н-Vсв)·χil H i -(Vсв-ωR i к в)·
·χil B i =

Figure 00000026
(11)
Из фиг.1 и 2 можно установить, что:
R i к н=
Figure 00000027
-
Figure 00000028
+ Rig,н , (12)
mi=
Figure 00000029
(13)
Подставив (13) в (12), получим:
R i к н=
Figure 00000030
-
Figure 00000031
+ Rigн=
Figure 00000032
-
Figure 00000033
cos
Figure 00000034
+Rigн
Заменим cos
Figure 00000035
отрезком ряда 1 -
Figure 00000036

Тогда получим:
R i к н=
Figure 00000037
+ Rigн (14)
Аналогично получим:
R i к в= Rigв-
Figure 00000038
(15)
Подставив (14) и (15) в (11), после преобразований получим:
χi(l H i +l B i ) _
Figure 00000039
-
Figure 00000040
Figure 00000041
= 0 (16)
Заменим
Figure 00000042
на К (для открытых калибров К = 1,4, для закрытых калибров К = 1,0). Далее полагая, что катающие радиусы верхнего и нижнего валков находятся в одном сечении, из (16) получим:
χi(1+K) -
Figure 00000043
-
Figure 00000044
=
Figure 00000045
; (17)
П р и м е р. Для производства труб диаметром 245 х 7,0 мм в линии ТЭСА - 250 используется калибровка сменного формовочного инструмента, рассчитанная по способу-прототипу (табл.1). Недостаточная стабильность процесса формовки приводит к отбраковке части труб, которая идет в отходы. Причиной является возникновение гофров на кромках полосы на межклетьевых расстояниях между четырьмя открытыми калибрами, которые затем не исправляются в трех закрытых калибрах, и качество сварного шва получается невысоким (напровары, подмины кромки и др. дефекты).Using the formulas:
V i B = V CB - ω R KB i (9)
V i H = ω R i H - V CB . (10) where ω is the roll rotation frequency, we obtain from (8):
V St. (χ i l H i + l B i χ i ) - (ωR i to n- V sv ) χ i l H i - (V St. -ωR i to c )
Χ i l B i =
Figure 00000026
(eleven)
From figure 1 and 2 it can be established that:
R i to n =
Figure 00000027
-
Figure 00000028
+ R ig, n , (12)
m i =
Figure 00000029
(thirteen)
Substituting (13) in (12), we obtain:
R i to n =
Figure 00000030
-
Figure 00000031
+ R ign =
Figure 00000032
-
Figure 00000033
cos
Figure 00000034
+ R igн
Replace cos
Figure 00000035
line segment 1 -
Figure 00000036

Then we get:
R i to n =
Figure 00000037
+ R igн (14)
Similarly, we get:
R i to in = R igv -
Figure 00000038
(fifteen)
Substituting (14) and (15) into (11), after the transformations, we obtain:
χ i (l H i + l B i ) _
Figure 00000039
-
Figure 00000040
Figure 00000041
= 0 (16)
Replace
Figure 00000042
on K (for open calibers K = 1.4, for closed calibers K = 1.0). Further, assuming that the rolling radii of the upper and lower rolls are in the same section, from (16) we obtain:
χ i (1 + K) -
Figure 00000043
-
Figure 00000044
=
Figure 00000045
; (17)
PRI me R. For the production of pipes with a diameter of 245 x 7.0 mm in the TESA-250 line, calibration of a replacement molding tool calculated using the prototype method is used (Table 1). The lack of stability of the molding process leads to the rejection of the part of the pipes that goes to waste. The reason is the occurrence of corrugations on the strip edges at the inter-stand distances between four open gauges, which are then not corrected in three closed gauges, and the quality of the weld is poor (welds, edge creases, and other defects).

Необходимо определить значения кривизны в каждом из семи приводных калибров формовочного стана ТЭСА-250, исключающие гофрообразование на кромках формуемой полосы, а затем рассчитать габаритные размеры валков по известной методике. It is necessary to determine the curvature in each of the seven drive calibers of the TESA-250 molding mill, which exclude corrugation at the edges of the formed strip, and then calculate the overall dimensions of the rolls by a known method.

Произведем расчет параметров калибровки 1-ой формующей клети:
Hпр= R

Figure 00000046
1-cos
Figure 00000047
= 1406
Figure 00000048
1-cos
Figure 00000049
= 51,9 мм , где Нпр - высота профиля полосы; Нпр вх = 0,94 ˙ 51,9 = 48,79 мм;
Rкр = Riдн + Нпр = 175,58 + 51,9 = 227,48 мм;
l н i = Rкрarccos
Figure 00000050
= 37,63 мм .We will calculate the calibration parameters of the 1st forming stand:
H ol = R
Figure 00000046
1-cos
Figure 00000047
= 1406
Figure 00000048
1-cos
Figure 00000049
= 51.9 mm, where N CR - the height of the strip profile; H pr in = = 0.94 ˙ 51.9 = 48.79 mm;
R cr = R pr idn + H = 175.58 + 51.9 = 227.48 mm;
l n i = R cr arccos
Figure 00000050
= 37.63 mm.

Далее из (17) находим, что кривизна заготовки в первом калибре
χi= 0,54
R1=

Figure 00000051
= 1852,29 мм
D 1 р в= 2R
Figure 00000052
cos
Figure 00000053
- 1
Figure 00000054
+2R1дв= 590,54 мм
D 1 p н = 2
Figure 00000055
R1дн- R1нcos
Figure 00000056
= 430,18 мм .Further from (17) we find that the curvature of the workpiece in the first gauge
χ i = 0.54
R 1 =
Figure 00000051
= 1852.29 mm
D 1 R in = 2R
Figure 00000052
cos
Figure 00000053
- 1
Figure 00000054
+ 2R 1dv = 590.54 mm
D 1 p n = 2
Figure 00000055
R 1 day - R 1 cos
Figure 00000056
= 430.18 mm.

Параметры калибровки валков других клетей рассчитаны аналогичным образом и сведены в табл.2 (диаметр трубы 245 х 7,0 мм). The calibration parameters of the rolls of other stands are calculated in a similar way and are summarized in Table 2 (pipe diameter 245 x 7.0 mm).

Выполнение процесса формовки сварной прямошовной трубы в ручьевых калибрах с кривизной, указанной в табл.2, позволило достичь поставленную цель и получить сварную трубу без вмятин, подминов и других дефектов, обычно возникающих из-за гофрообразования на кромках трубной заготовки. The process of forming a welded straight-line-seam pipe in brook gauges with the curvature specified in Table 2 made it possible to achieve the goal and to obtain a welded pipe without dents, pads, or other defects that usually arise due to corrugation on the edges of the pipe billet.

Количество сварных прямошовных труб, не выдержавших пооперационного или выходного контроля, сократилось на 17,46% (по сравнению с аналогичными трубами, изготовленными по способу-прототипу). The number of welded longitudinal joints that could not withstand operational or output control decreased by 17.46% (compared with similar pipes made by the prototype method).

При несоблюдении расчетных параметров (кривизны калибров и параметров валков), обеспечивающих необходимое натяжение кромок полосы при формовке, происходили нарушения процесса формовки (главным образом, образование гофров на кромках) вплоть до выталкивания полосы из валкового калибра. If the calculated parameters (the curvature of the gauges and the roll parameters), which provide the necessary tension of the strip edges during molding, are not observed, the molding process was disturbed (mainly corrugation at the edges) until the strip was expelled from the roll gauge.

Claims (1)

СПОСОБ ФОРМОВКИ ТРУБНОЙ ЗАГОТОВКИ, при котором металлическую ленту изгибают в открытых и закрытых калибрах, образованных вращающимися валками, с постепенным увеличением кривизны заготовки и межклетьевым ее натяжением, отличающийся тем, что кривизну устанавливают, исходя из зависимости
χi(1 + K) -
Figure 00000057
-
Figure 00000058
=
Figure 00000059
,
где χi - кривизна трубной заготовки в i-том калибре;
Bs - ширина полосы;
K - коэффициент, характеризующий соотношение контактных площадей (K = 1,4 для открытых и K = 1,0 для закрытых калибров);
Riдв - радиус по дну верхнего валка и i-том калибре;
Riдн - радиус по дну нижнего валка в i-том калибре;
Kтр - коэффициент трения полосы;
L - межклетьевое расстояние;
li н - длина контакта на кромке полосы с нижним валком в i-том калибре.METHOD FOR FORMING PIPE BILLING, in which a metal tape is bent in open and closed gauges formed by rotating rolls, with a gradual increase in the curvature of the workpiece and its inter-stand tension, characterized in that the curvature is set based on the dependence
χ i (1 + K) -
Figure 00000057
-
Figure 00000058
=
Figure 00000059
,
where χ i is the curvature of the pipe billet in the i-th gauge;
B s is the bandwidth;
K is a coefficient characterizing the ratio of contact areas (K = 1.4 for open and K = 1.0 for closed gauges);
R idv is the radius along the bottom of the upper roll and the ith caliber;
R idn is the radius along the bottom of the lower roll in the i-th caliber;
K Tr - coefficient of friction of the strip;
L is the interstand distance;
l i n - contact length at the edge of the strip with the lower roll in the i-th gauge.
SU5046518 1992-06-09 1992-06-09 Method for forming pipe billet RU2020009C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU5046518 RU2020009C1 (en) 1992-06-09 1992-06-09 Method for forming pipe billet

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU5046518 RU2020009C1 (en) 1992-06-09 1992-06-09 Method for forming pipe billet

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2020009C1 true RU2020009C1 (en) 1994-09-30

Family

ID=21606409

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU5046518 RU2020009C1 (en) 1992-06-09 1992-06-09 Method for forming pipe billet

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2020009C1 (en)

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
1. Матвеев Ю.М., Ваткин Я.Л. Калибровка инструмента трубных станов. М.: Металлургия, 1970, с.434-437. *

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2091655C1 (en) Profiled pipe
CN100406144C (en) Cold rolling process for metal tubes
RU2020009C1 (en) Method for forming pipe billet
CN100393433C (en) Cold rolling process for metal tubes
TWI746756B (en) Method and device for rolling metal strips
CA2321493C (en) Tool design for tube cold pilgering
Mkrtychian et al. Innovation method of production of extremely-thin-walled welded tubes on the tube-electric welding machine TESA 10-20
RU2049570C1 (en) Method for manufacture of welded tubes with longitudinal seam
SU825215A1 (en) Pass of rolls for tube pilger rolling
RU2019326C1 (en) Method of cold reduction of welded tubes and cable casing
US4554816A (en) Method for the manufacture of a pipe bend
RU2118213C1 (en) Method for making c-shaped bent section
SU1808437A1 (en) Process of manufacture of welded profile pipes
RU2014165C1 (en) Method for manufacturing longitudinally welded pipes
RU2039620C1 (en) Method to produce bent shapes of rolling
SU880524A1 (en) Technological tool for cold rolling of tubes
SU659222A1 (en) Flow line for production of welded thermally hardened tubes
SU902889A2 (en) Welding unit of mill for producing welded straight-seam tubes
SU1523201A1 (en) Method of rolling tubes on sinking mill and rolling mill tools for effecting same
SU768501A1 (en) Mandrel for tube die rolling
JP2000288616A (en) Manufacture of seamless steel tube
RU2050999C1 (en) Method of making sheets with trapezoidal corrugations
SU1477485A1 (en) Two-roll pass for rolling mill
RU2058202C1 (en) Billet hot rolling method
RU2056961C1 (en) Method of making straight-seam electrically welded tubes