RU2017161C1 - Capacitance measurement device - Google Patents
Capacitance measurement device Download PDFInfo
- Publication number
- RU2017161C1 RU2017161C1 SU4898005A RU2017161C1 RU 2017161 C1 RU2017161 C1 RU 2017161C1 SU 4898005 A SU4898005 A SU 4898005A RU 2017161 C1 RU2017161 C1 RU 2017161C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- output
- integrator
- input
- capacitor
- key
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Measurement Of Current Or Voltage (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к электроизмерительной технике и может быть использовано в системах автоматического регулирования статических компенсаторов. The invention relates to electrical engineering and can be used in automatic control systems of static compensators.
Известно устройство (аналог) [1] , содержащее измерительный элемент, выход которого соединен с входами параллельно включенных преобразовательных каналов, первый из которых выполнен в виде последовательно соединенных разделительного диода, инвертора, интегратора, ключа передачи и ключа сброса, включенного между выходом интегратора и общей шиной, а второй - в виде последовательно соединенных разделительного диода, интегратора, ключа передачи и ключа сброса, включенного между выходом интегратора и общей шиной. A device (analogue) [1] is known, which contains a measuring element, the output of which is connected to the inputs of parallel-connected converter channels, the first of which is made in the form of series-connected isolation diode, inverter, integrator, transmission key and reset key connected between the integrator output and the common bus, and the second - in the form of a series-connected isolation diode, integrator, transmission key and reset key connected between the integrator output and the common bus.
Недостатком указанного устройства является невысокая точность измерения, обусловленная неидентичностью преобразовательных каналов. The disadvantage of this device is the low measurement accuracy due to the non-identity of the conversion channels.
Известен трехфазный измеритель реактивной мощности (прототип) [2], включающий умножители, первый, второй и третий сумматоры (умножители и сумматоры, образуют функциональный преобразователь), первый, второй и третий интеграторы с установкой в "0", первый, второй и третий элементы выборки и хранения, датчики тока и датчики напряжения сети, выходами соединенные через умножители с входами сумматоров, выход каждого из которых через соответствующий интегратор с установкой в "0" соединен с входом соответствующего элемента выборки и хранения, узел синхронизации, входами подключенный к датчикам напряжения сети, а выходами - к входам управления элементов выборки и хранения, при этом каждый из интеграторов с установкой в "0" включает конденсатор, ключ, управляющий вход которого является входом установки в "0" интегратора, резистор и операционный усилитель, неинвертирующий вход которого соединен с общей точкой питания, а инвертирующий вход через резистор - с сигнальным входом интегратора с установкой в "0" и через параллельно соединенные конденсатор и ключ - с выходом интегратора с установкой в "0" и выходом операционного усилителя. Known three-phase reactive power meter (prototype) [2], including multipliers, first, second and third adders (multipliers and adders, form a functional converter), first, second and third integrators with the setting in "0", the first, second and third elements sampling and storage, current sensors and network voltage sensors, outputs connected through multipliers to the inputs of the adders, the output of each of which is connected to the input of the corresponding sampling and storage element through an appropriate integrator with a setting of "0", the node with synchronization, inputs connected to the voltage sensors of the network, and outputs to the control inputs of the sampling and storage elements, each integrator with a setting of "0" includes a capacitor, a key whose control input is the input of the installation in the "0" integrator, a resistor and an operational amplifier, the non-inverting input of which is connected to a common power point, and the inverting input through a resistor - with the signal input of the integrator with a setting of "0" and through a parallel connected capacitor and key - with the output of the integrator with the setting th in the "0" and the output of the operational amplifier.
Недостатком указанного устройства является невысокая точность измерения, обусловленная конечностью времени установки в "0" интеграторов. The disadvantage of this device is the low measurement accuracy due to the finiteness of the installation time in the "0" integrators.
Целью изобретения является повышение точности измерения. The aim of the invention is to improve the accuracy of measurement.
Цель достигается тем, что в устройство для измерения параметра электрической сети, содержащее функциональный преобразователь, интегратор, элемент выборки и хранения, выход которого является выходом устройства, датчик напряжения или датчики тока и напряжения, входами подключенные к сети, а выходами через функциональный преобразователь - к сигнальному входу интегратора, и узел синхронизации, входом подключенный к выходу датчика напряжения, а выходами - к выходу установки в "0" интегратора и входу управления элемента выборки и хранения, при этом интегратор включает первый конденсатор, первый ключ, управляющий вход которого является входом установки в "0" интегратора, первый резистор и операционный усилитель, неинвертирующий вход которого соединен с общей точкой питания, а инвертирующий вход через первый резистор - с сигнальным входом интегратора и через параллельно соединенные первый конденсатор и первый ключ - с выходом интегратора, новым является то, что введен буферный усилитель, в интегратор введены второй резистор, второй конденсатор, второй и третий ключи, управляющие входы которых соединены с дополнительными выходами узла синхронизации, причем второй ключ включен между выходом операционного усилителя и выходом интегратора, второй конденсатор соединен первым выводом с инвертирующим входом операционного усилителя, а вторым выводом через второй резистор - с общей точкой питания и через третий ключ - с выходом операционного усилителя, кроме того, выход интегратора соединен через буферный усилитель с выходом элемента выборки и хранения. The goal is achieved by the fact that in the device for measuring the parameter of the electric network, containing a functional converter, integrator, a sampling and storage element, the output of which is the output of the device, a voltage sensor or current and voltage sensors, inputs connected to the network, and outputs through the functional converter to the signal input of the integrator, and the synchronization unit, the input connected to the output of the voltage sensor, and the outputs to the output of the installation in "0" of the integrator and the control input of the selection and storage element, when In this case, the integrator includes a first capacitor, a first key, the control input of which is the input of the integrator to "0", a first resistor and an operational amplifier, the non-inverting input of which is connected to a common power point, and the inverting input through the first resistor is connected to the signal input of the integrator and in parallel connected the first capacitor and the first key - with the output of the integrator, it is new that a buffer amplifier is introduced, the second resistor, the second capacitor, the second and third switches are introduced into the integrator the inputs of which are connected to the additional outputs of the synchronization node, the second key being connected between the output of the operational amplifier and the output of the integrator, the second capacitor is connected by the first output to the inverting input of the operational amplifier, and the second output through the second resistor to the common power point and through the third key to the output operational amplifier, in addition, the output of the integrator is connected through a buffer amplifier with the output of the sampling and storage element.
Существенные отличия предлагаемого устройства видны из сопоставительного анализа с известными устройствами (аналогами), выполненными по а.с. N 252465, кл. G 01 R 21/06, N 960646, кл. G 01 R 19/06, N 1007040, кл.G 01 R 19/22, N 1174872, кл. G 01 R 19/22, N 1239613, кл. G 01 R 19/22, N 1252735, кл. G 01 R 19/04, патент США N 4172234, кл. H 02 J 3/18 и др. Устройства, выполненные по а.с. N 252465, кл. G 01 R 21/06, N 960646, кл. G 01 R 19/06, N 1252735, кл. G 01 R 19/04, в основе которых лежит метод мгновенной выборки измеряемого сигнала, имеют погрешности из-за несинусоидальности тока и напряжения. Для уменьшения погрешности используют метод интегрирования (а. с. N 1007040, кл. G 01 R 19/22, N 1174872, кл. G 01 R 19/22, N 1239613, кл. G 01 R 19/22). Устройство по а.с. N 1174872 имеет невысокую точность в динамических режимах из-за того, что информация с выхода интегратора фиксируется через каждый период. Более высокую точность имеют устройства по а.с. N 1007040, кл. G 01 P 19/22 и N 1239613, кл. G 01 R 19/22, поскольку выборка интегральных значений измеряемого сигнала осуществляется через каждый полпериода, но имеют погрешность из-за наличия двух неидентичных преобразователей каналов. Фаза измерительного устройства из патента США N 4172234, кл. H 02 J 3/18 имеет один преобразовательный канал, включающий последовательно соединенные умножители, сумматор, интегратор и элемент выборки и хранения, однако имеет также погрешность из-за влияния на процесс интегрирования установки в "0" интегратора. В предлагаемом устройстве, имеющем один преобразовательный канал, включающий функциональный преобразователь, интегратор, элемент выборки и хранения, указанное влияние установки в "0" интегратора на процесс интегрирования исключено путем включения между интегратором и элементом выборки и хранения буферного усилителя, а также введения в интегратор второго конденсатора, второго и третьего ключей и второго резистора. Это позволяет в течение времени установки в "0" интегратора, когда шунтируется первым ключом первый конденсатор, накапливать результат интегрирования за это время вторым конденсатором, подключаемым в обратную связь операционного усилителя с помощью третьего ключа, при отключенном с помощью второго ключа первом конденсаторе от выхода операционного усилителя, затем, с помощью размыкания третьего ключа, передать заряд с второго конденсатора на первый через второй резистор. Таким образом, интегральное значение за время установки в "0" не "вырезается" из результата интегрирования за время полупериода. Буферный усилитель служит для исключения разряда первого конденсатора токами утечки. Significant differences of the proposed device are visible from a comparative analysis with known devices (analogues) made by A. with. N 252465, cl. G 01
Таким образом, предложенное решение соответствует критериям изобретения "существенные отличия" и "положительный эффект". Thus, the proposed solution meets the criteria of the invention "significant differences" and "positive effect".
Предлагаемое устройство представлено на фиг.1-3, на фиг.4 представлены временные диаграммы, поясняющие его работу. The proposed device is presented in figures 1-3, figure 4 presents a timing diagram explaining its operation.
Устройство содержит датчик 1 тока (трансформатор тока) и датчика 2 напряжения (трансформатор напряжения), входами подключенные к сети 3, узел 4 синхронизации, последовательно соединенные функциональный преобразователь 5, входами подключенный к выходам датчика тока 1 и напряжения 2, интегратор 6, буферный усилитель 7 (выполнен на операционном усилителе, например, по схеме рис.2.10 литературы: "Гальперин М.В. Практическая схемотехника в промышленной автоматике. М.: Энергоатомиздат, 1987, с.320) и элемент 8 выборки и хранения (выполнен, например, на микросхеме КР1100СК2 б КО.348,677 ТУ), выход которого является выходом устройства; интегратор 6 выполнен на первом 9 и втором 10 резисторах, первом 11 и втором 12 конденсаторах, операционном усилителе 13, неинвертирующим входом соединенном с общей точкой питания, первом 14, втором 15 и третьем 16 ключах (выполнены на полевых транзисторах, например, КПЗОЗИ Ц20.336.601 ТУ), причем операционный усилитель 13 соединен инвертирующим входом через первый резистор 9 с сигнальным входом интегратора 6, через параллельно соединенные первые ключ 14 и конденсатор 11 с выходом интегратора 6 и через последовательно соединенные второй конденсатор 12 и третий ключ 16 с выходом операционного усилителя 13, второй ключ 15 включен между выходом операционного усилителя 13 и выходом интегратора 6, второй резистор 10 включен между общей точкой питания и точкой соединения второго конденсатора 12 и третьего ключа 16; узел 4 синхронизации выполнен в виде последовательно соединенных фазовращателя 17 (выполнен, например, по схеме рис.3.17 б книги Щербаков В.И., Грездов Г.И. Электронные схемы на операционных усилителях. Справочник. К.: Техника, 1983, с.213), нуль-органа 18 (выполнен на компараторе, инвертирующий вход которого соединен с общей точкой питания), формирователя 19 импульсов, (выполнен, например, по схеме, приведенной в книге Губников В.С. Интегральная электроника в измерительных приборах. Л.: Энергия, 1974, с.108, рис.56) и одновибраторов 20-22 (каждый выполнен, например, по схеме рис.5.10.2 книги Гутников В. С. Интегральная электроника в измерительных устройствах. 2-е изд. Перераб. и доп. Л.: Энергоатомиздат. Ленингр. отд-ние, 1988, с.304), и RS-триггера 23, который S-входом установки в "1" соединен с выходом одновибратора 22 и R-входом установки в "0" соединен с выходом формирователя 19 импульсов, причем вход фазовращателя 17 является входом узла 4 синхронизации, а выход формирователя 19 импульсов, выход одновибратора 21, прямой и инверсный выходы RS-триггера 23 являются выходами a,b,c и d соответственно узла 4 синхронизации, которые соединены с управляющим входами элемента 8 выборки и хранения, первого 14, второго 15 и третьего 16 ключей интегратора 6, соответственно, функциональный преобразователь 5 может быть выполнен в виде активного выпрямителя при измерении напряжения сети (см.схему на рис. 4.2, а книги Гутников В.С. Интегральная электроника в измерительных устройствах. 2-е изд. Перераб. и доп. Л.: Энергоатомиздат, Ленинград, отд-ние, 1988, с.304), при измерении мощности в виде (фиг.3) фазовращателя (выполнен аналогично фазовращателю 17), вход которого является первым входом функционального преобразователя 5, и умножителя 25 (микросхема К525ПС2 КО.347.127 ТУ), первый вход которого соединен с выходом фазовращателя 24, а второй вход и выход являются вторым входом и выходом соответственно функционального преобразователя 5, и при измерении соответствующих тока - вместо умножителя 25 использован фазочувствительный выпрямитель (выполнен по схеме рис.4.4а книги Губников В.С. Интегральная электроника в измерительных устройствах.; 2е изд. , перераб. и доп. Л.:Энергоатомиздат, Ленинград, отд-ние, 1988, с. 304), а между фазовращателем 24 и фазочувствительным выпрямителем (умножитель 25) включен нуль-орган 26 (выполнен аналогично нуль-органу 18). The device contains a current sensor 1 (current transformer) and voltage sensor 2 (voltage transformer), inputs connected to network 3,
Работа устройства заключается в следующем. The operation of the device is as follows.
В общем виде функциональный преобразователь 5 из сигналов, поступающих от датчиков тока 1 и напряжения 2 сети 3, формирует сигнал, постоянная составляющая которого пропорциональна измеряемому параметру сети. Выделение этой постоянной составляющей осуществляется с помощью интегратора 6 путем усреднения за полупериод сигнала с выхода функционального преобразователя 5 и запоминания элементом 8 выборки и хранения результата усреднения. Управление интегратором 6 и элементом 8 выборки и хранения осуществляется узлом 4 синхронизации, на вход которого поступает сигнал с выхода датчика 2 напряжения, пропорциональный напряжению сети 3.При измерении составляющей тока сети 3 на вход функционального преобразователя 5 поступает сигнал U1 с выхода датчика 1 тока, пропорциональный текущему значению тока сети iз. В этом случае функциональный преобразователь (фиг.3) содержит фазовращатель 24, фазочувствительный выпрямитель 25 и нуль-орган 26. Допустим, устройство предназначено для измерения реактивной составляющей тока сети iз. В этом случае фазовращатель настроен на сдвиг напряжения U2 с выхода датчика 2 напряжения на угол φ = (фиг.4). Нуль-орган 26 по положительным полуволнам напряжения U24 с выхода фазовращателя 24 формирует логический сигнал "1" (U26), управляя фазочувствительным выпрямителем 25 (так, что сигнал U1 с выхода датчика 1 тока инвертируется фазочувствительным выпрямителем 25 (фиг. 4, временная диаграмма U25 или U5), при логическом сигнале "0" сигнал U1 передается через фазочувствительный выпрямитель 25 без инверсии. По напряжению U2 с выхода датчика 2 напряжения узел синхронизации вырабатывает импульсы Ua, Ub, Uc и Ud для управления интегратором 6 и элементом 8 выборки и хранения. Напряжение U2 в узле 4 синхронизации сдвигается фазовращателем 17 на такой угол, чтобы результат интегрирования формировался в необходимый момент времени. По положительным полуволнам напряжения U17 с выхода фазовращателя 17 нуль-органа 18 формируется логический сигнал "1". В моменты изменения сигнала из "0" в "1" и из "1" в "0" формирователь 19 импульсов формирует прямоугольные импульсы U19 или Uа (фиг.4), которые устанавливают RS-триггер 23 в состояние "0", а спадом (задним фронтом) запускают одновибратор 20. Прямоугольные импульсы U20 одновибратора 20 спадом запускают следующий одновибратор 21, который также формирует прямоугольные импульсы U21 или Ub, запускающие спадом одновибратор 22. Последний устанавливает RS-триггер 23 в состояние "1" (смотрите временные диаграммы Uc и Ud на фиг.4). На фиг.4 для упрощения рассмотрения функционирования устройства фазовые углы фазовращателей 17 и 24 приняты равными друг другу, т.е. π/2. В этом случае функции фазовращателей 16,24 и нуль-органов 18 и 26 могут быть совмещены для упрощения устройства. Сигнал напряжения U5 с выхода функционального преобразователя 5 поступает на вход интегратора 6, где под действием через резистор 9 протекает ток, равный . В зависимости от того, какие из ключей 14, 15 и 16 замкнуты, а также разомкнуты, т.е. какой из конденсаторов 11 или 12 подключен в обратную связь операционного усилителя 13, тот из конденсаторов и будет заряжаться указанным током. В течение времени от t1 до t2 (фиг.4) информация в виде напряжения на конденсаторе 11, поступая через буферный усилитель 7, запоминается элементом 8 выборки и хранения под действием импульса Uа, поступающего с выхода а узла 4 синхронизации на его управляющий вход.In general, the
Затем на время с t3 по t4 замыкается первый ключ 14, который разряжает первый конденсатор 11 до нулевого напряжения (информация стирается) под действием импульса Ub, поступающего с выхода b узла синхронизации 4 на управляющий вход первого ключа 14. Так как в течение времени от t1 до t4 на управляющем входе второго ключа 15 присутствует сигнал в виде "0", то этот ключ разомкнут и конденсатор 11 выключен из обратной связи операционного усилителя 13, т.е. через первый конденсатор 11 не протекает в это время ток заряда, что обеспечивает на время от t1по t3 неизменным напряжение на первом конденсаторе 11, облегчая процесс запоминания информации с высокой точностью, и за время от t3 по t4полный разряд первого конденсатора 11. В течение времени с t1 по t4 в обратную связь операционного усилителя 13 с помощью третьего ключа 16 включен второй конденсатор 12, так как на управляющий вход третьего ключа 16 с выхода d узла синхронизации на это время поступает сигнал в виде "1". Величина заряда, накопленная вторым конденсатором 12 за это время, равна
q12= U5dt (1)
В течение времени с t4 по t5 в обратную связь операционного усилителя 13 с помощью второго ключа 15 подключается первый конденсатор 11, который заряжается током, равным , а также током от разряда второго конденсатора 12 через второй токоограничивающий резистор 10. Таким образом первый конденсатор 11 приобретает заряд, накопленный вторым конденсатором 12 за время с t1 по t4, и заряд от тока, равного , за время с t4 по t5:
q11= q12+ U5dt (2)
Величина напряжения на первом конденсаторе 11 с учетом выражений (1) и (2)
U11= = U5dt + U5dt =
Следовательно, в момент времени t5, как и в момент времени t1, напряжение на первом конденсаторе 11 имеет величину, пропорциональную интегральному значению напряжения U5 с выхода функционального преобразователя 5 за половину периода, которая фиксируется через буферный усилитель 7 элементом 8 выборки и хранения в течение времени с t5 по t6 и т.д. Буферный усилитель исключает разряд первого конденсатора 11 в момент фиксации результата измерения.Then, for the time t 3 through t 4, the
q 12 = U 5 dt (1)
During the time from t 4 to t5 , the
q 11 = q 12 + U 5 dt (2)
The voltage at the
U 11 = = U 5 dt + U 5 dt =
Therefore, at time t 5 , as at time t 1 , the voltage at the
Пусть ток сети 3 равен
i3=Imsin(ωt-φ),(3) где Im - амплитуда тока;
φ - фазовый сдвиг тока относительно напряжения сети ИЗ;
ω - круговая частота.Let the network current 3 be
i 3 = I m sin (ωt-φ), (3) where I m is the current amplitude;
φ is the phase shift of the current relative to the voltage of the line;
ω is the circular frequency.
Тогда напряжение на выходе интегратора 6 в момент времени t5
U6= U11= - Im = , (4) где К1 и К5 = -1 - коэффициенты передачи датчика 1 тока и функционального преобразователя 5 соответственно;
t1= . Следовательно, на выходе элемента 8 выборки и хранения формируется напряжение, пропорциональное реактивной составляющей тока сети
Imsin φ .Then the voltage at the output of the
U 6 = U 11 = - I m = , (4) where K 1 and K 5 = -1 are the transmission coefficients of the current sensor 1 and
t 1 = . Therefore, at the output of the sample and storage element 8, a voltage is generated proportional to the reactive component of the network current
I m sin φ.
При измерении реактивной мощности сети в функциональном преобразователе 5 должен быть умножитель вместо фазочувствительного выпрямителя 25, а нуль-орган 26 (показанный пунктирной линией) - отсутствовать, т.е. фазовращатель 24 должен быть соединен выходом с входом умножителя 25 непосредственно. Фазовращатель должен быть настроен на фазовый сдвиг, равный . Если принять напряжение сети
U3= Umsinωt, (5) где Um - амплитуда напряжения, то напряжение на выходе фазовращателя 25
U24= K2K24Umsint- , (6) где К2 и К24 - коэффициенты передачи датчика 2 напряжения и фазовращателя 24 соответственно.When measuring the reactive power of the network, in the
U 3 = U m sinωt, (5) where U m is the voltage amplitude, then the voltage at the output of the
U 24 = K 2 K 24 U m sin t- , (6) where K 2 and K 24 are the transmission coefficients of the
На выходе умножителя 25 и функционального преобразователя 5 формируется напряжение, которое с учетом выражения (3) и (6)
U5= U1U24= K1Imsin(ωt- φ)K2K24Umsint- =
(7 )
На выходе интегратора 6 в момент t5 (узел синхронизации работает как показано выше) формируется напряжение
U6= - U5dt = - sinφ (8)
Таким образом, на выходе элемента 8 выборки и хранения будет напряжение, пропорциональное реактивной мощности сети sinφ. При измерении амплитуды напряжения сети 3 на выход функционального преобразователя 5 подают только сигнал U2 с выхода датчика 2 напряжения, пропорциональный текущему значению напряжения сети U3. Так как в этом случае функциональный преобразователь 5 представляет активный выпрямитель, то на его выходе напряжение
U5 = K2K5 U , (9) где К5 - коэффициенты передачи функционального преобразователя 5 (активного выпрямителя).At the output of the
U 5 = U 1 U 24 = K 1 I m sin (ωt- φ) K 2 K 24 U m sin t- =
(7)
At the output of the
U 6 = - U 5 dt = - sinφ (8)
Thus, at the output of the sample and storage element 8 there will be a voltage proportional to the reactive power of the network sinφ. When measuring the amplitude of the voltage of the network 3 to the output of the
U 5 = K 2 K 5 U , (9) where K 5 are the transmission coefficients of the functional converter 5 (active rectifier).
Пусть фазовращатель 17 узла синхронизации имеет нулевой фазовый сдвиг (отсутствует). Тогда на выходе интегратора 6 и элемента 8 выборки и хранения в момент времени t5 формируется напряжение (с учетом выражений (5) и (9) )
U6= - Udt = U (10)
Технико-экономические преимущества предлагаемого устройства по сравнению с известным прототипом (по а.с. N 1261044, кл. Н 02 J 3/26) видны из сопоставительного анализа.Let the
U 6 = - U dt = U (10)
The technical and economic advantages of the proposed device in comparison with the known prototype (according to A.S. N 1261044, class H 02 J 3/26) are visible from the comparative analysis.
В устройстве, взятом за прототип, измерение реактивной мощности осуществляется за интервал, равный полупериоду за вычетом времени tpустановки интегратора в "0", так как установка в "0" интегратора производится шунтированием с помощью ключа на время полного разряда tpконденсатора, включенного в отрицательной обратной связи операционного усилителя. Интегральное значение выражения (7) на интервале от t1 + tpдо t1+ равно
K1K2K - tsinφ - sinωtpsin(2ωt1+ωtp-φ), из которого относительная погрешность измерения
δ = + sin(2ωt1+ωtp-φ) (11)
Если в прототипе в качестве ключа используется полевой транзистор КПЗОЗИ, то сопротивление его утечки на печатной плате составляет ≈ 10 мОм. Емкость конденсатора должна быть такой величины, чтобы постоянная разряда его при закрытом ключе была по крайней мере на два порядка больше полупериода Т/2. Следовательно, величина емкости должна быть не менее 0,1 мкФ. Так как транзистор КПЗОЗИ имеет сопротивление в открытом состоянии ≈ 300 Ом, то постоянная разряда конденсатора через транзистор τ = 0,1˙10-6˙300 = 30˙10-6 с. Время tp ≥ 3 τ = 90 мкс. Для надежности принимается tp = 180 мкс.In the device taken as a prototype, the measurement of reactive power is carried out for an interval equal to a half-life minus the time t p setting the integrator to "0", since setting the integrator to "0" is done by shunting the capacitor connected for a full discharge time t p in the negative feedback of the operational amplifier. The integral value of expression (7) in the interval from t 1 + t p to t 1 + equally
K 1 K 2 K - t sinφ - sinωt p sin (2ωt 1 + ωt p -φ) from which the relative measurement error
δ = + sin (2ωt 1 + ωt p -φ) (11)
If in the prototype a KPZOZI field effect transistor is used as a key, then its leakage resistance on the printed circuit board is ≈ 10 mOhm. The capacitance of the capacitor must be such that its discharge constant when the key is closed is at least two orders of magnitude greater than the half-cycle T / 2. Therefore, the capacitance must be at least 0.1 μF. Since the transistor of the capacitor has a resistance in the open state ≈ 300 Ohms, the discharge constant of the capacitor through the transistor is τ = 0.1˙10 -6 ˙300 = 30˙10 -6 s. Time t p ≥ 3 τ = 90 μs. For reliability, t p = 180 μs is assumed.
Максимальная относительная погрешность
δ ≈ + = 0,018 + и превышает 3,6%.Maximum relative error
δ ≈ + = 0.018 + and exceeds 3.6%.
В предлагаемом устройстве эта погрешность отсутствует. В предлагаемом устройстве, включающем функциональный преобразователь, интегратор, элемент выборки и хранения, влияния установки в "0" интегратора на процесс интегрирования исключено путем включения между интегратором и элементом выборки и хранения буферного усилителя, а также введения в интегратор второго конденсатора, второго и третьего ключей и второго резистора. Это позволяет в течение времени tp установки в "0" интегратора, когда шунтируется первым ключом первый конденсатор, запоминать результат интегрирования за это время вторым конденсатором, подключаемым в обратную связь операционного усилителя с помощью третьего ключа, при отключенном с помощью второго ключа первом конденсаторе от выхода операционного усилителя, затем с помощью размыкания третьего ключа передать заряд с второго конденсатора на первый через второй резистор. В данном случае из результата интегрирования за Т/2 не "вырезается" интегральное значение за время tp установки в "0". Буферный усилитель служит для исключения разряда первого конденсатора токами утечки.In the proposed device, this error is absent. In the proposed device, which includes a functional converter, an integrator, a sample and storage element, the influence of the integrator set to “0” on the integration process is eliminated by including a second amplifier, a second capacitor, a second and a third key into the integrator, and a second amplifier and a second resistor. This allows the integrator to be shunted by the first key during the time t p when the first capacitor is shunted by the first key, to memorize the result of integration during this time by the second capacitor, which is connected to the feedback of the operational amplifier using the third key, when the first capacitor is disconnected from the second key by the output of the operational amplifier, then, using the opening of the third key, transfer the charge from the second capacitor to the first through the second resistor. In this case, the integral value for the time t p setting to "0" is not "cut out" from the integration result beyond T / 2. The buffer amplifier serves to eliminate the discharge of the first capacitor by leakage currents.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4898005 RU2017161C1 (en) | 1991-01-02 | 1991-01-02 | Capacitance measurement device |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4898005 RU2017161C1 (en) | 1991-01-02 | 1991-01-02 | Capacitance measurement device |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2017161C1 true RU2017161C1 (en) | 1994-07-30 |
Family
ID=21552988
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU4898005 RU2017161C1 (en) | 1991-01-02 | 1991-01-02 | Capacitance measurement device |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2017161C1 (en) |
-
1991
- 1991-01-02 RU SU4898005 patent/RU2017161C1/en active
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
1. Авторское свидетельство СССР N 1007040, кл. G 01R 19/22, 1986. * |
2. Авторское свидетельство СССР N 1261044, кл. H 02j 3/26, 1988. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4481464A (en) | Apparatus for measuring time variant device impedance | |
JPS6166971A (en) | Method and circuit for measuring resistance of temperature detector and digitizing it | |
EP0104999B1 (en) | Gain switching device with reduced error for watt meter | |
US4912660A (en) | Method and apparatus for measurements of a characteristic of an object using a sensed signal and an auxiliary variable signal applied to the object | |
US4594540A (en) | Angular measurement system | |
US3205448A (en) | Frequency to voltage converter | |
US3648182A (en) | Device for converting two magnitudes into a number of pulses proportional to the integral of their product | |
RU2017161C1 (en) | Capacitance measurement device | |
EP0228809B1 (en) | Electromagnetic flowmeters | |
US3619663A (en) | Linearity error compensation circuit | |
JP2587970B2 (en) | Impedance measuring device | |
JP2589817Y2 (en) | LCR tester | |
RU2190226C1 (en) | Gear measuring accelerations | |
KR840002376B1 (en) | Electronic electric-energy meter | |
SU1370460A1 (en) | Voltage instrument transducer of variable relactance pickups | |
RU2676177C1 (en) | Compensation accelerometer | |
SU798631A1 (en) | Method of measuring complex-impedance components | |
RU2120623C1 (en) | Capacitance proximate moisture meter | |
SU1201800A1 (en) | Meter of dynamic parameters | |
SU818006A1 (en) | Integrating voltage-to-time interval converter | |
JP2938472B2 (en) | Rotation angle detector | |
RU2163380C1 (en) | Device measuring acceleration | |
RU2161772C2 (en) | Angle determination device | |
SU1370589A2 (en) | Spectrum analyser | |
SU999155A1 (en) | High-frequency signal amplitude measuring device |