RU2006105269A - METHOD FOR DETERMINING BOUNDARY CONDITIONS AND CRITERIA FOR FORMING METAL DETAILS - Google Patents

METHOD FOR DETERMINING BOUNDARY CONDITIONS AND CRITERIA FOR FORMING METAL DETAILS Download PDF

Info

Publication number
RU2006105269A
RU2006105269A RU2006105269/02A RU2006105269A RU2006105269A RU 2006105269 A RU2006105269 A RU 2006105269A RU 2006105269/02 A RU2006105269/02 A RU 2006105269/02A RU 2006105269 A RU2006105269 A RU 2006105269A RU 2006105269 A RU2006105269 A RU 2006105269A
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
strain
bending
workpiece
deformation
determined
Prior art date
Application number
RU2006105269/02A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2336135C2 (en
Inventor
Владимир Дмитриевич Горбач (RU)
Владимир Дмитриевич Горбач
Олег Сергеевич Куклин (RU)
Олег Сергеевич Куклин
Валерий Михайлович Левшаков (RU)
Валерий Михайлович Левшаков
Василий Иванович Попов (RU)
Василий Иванович Попов
Original Assignee
Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный научно-исследовательский институт технологии судостроения" (ФГУП "ЦНИИТС") (RU)
Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный научно-исследовательский институт технологии судостроения" (ФГУП "ЦНИИТС")
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный научно-исследовательский институт технологии судостроения" (ФГУП "ЦНИИТС") (RU), Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный научно-исследовательский институт технологии судостроения" (ФГУП "ЦНИИТС") filed Critical Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный научно-исследовательский институт технологии судостроения" (ФГУП "ЦНИИТС") (RU)
Priority to RU2006105269/02A priority Critical patent/RU2336135C2/en
Publication of RU2006105269A publication Critical patent/RU2006105269A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2336135C2 publication Critical patent/RU2336135C2/en

Links

Landscapes

  • Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)

Abstract

1. Способ определения граничных условий и критериев формообразования металлических деталей, включающий силовое упругопластическое воздействие на образец материала заготовки и построение эпюры деформаций, при котором образец подвергается стандартным испытаниям на изгиб и растяжение, а величину максимально возможной деформации материала заготовки определяют по величине суммарной деформации, включающей деформацию от создания условно-цилиндрической кривизны с наибольшим относительным радиусом и деформацию, составляющую половину наибольшего утонения заготовки, увеличенную на значение превышения интенсивности деформации, при этом максимально допустимая суммарная деформация принимается равной минимальному значению равномерного относительного удлинения материала, определенному соотношением из стандартных испытаний на растяжение пятикратных образцов, отличающийся тем, что в величине суммарной деформации при определении минимально-допустимых радиусов гибки учитывают упругую составляющую, определяемую соотношением,где m - относительный изгибающий момент, зависящий от радиуса изгиба заготовки марки материала и схемы деформирования с учетом действия контактных напряжений;- наибольший радиус пластического изгиба, при котором напряжения достигают предела текучести материала заготовки детали, а σи Е - это соответственно предел текучести и модуль упругости материала заготовки.2. Способ по п.1, отличающийся тем, что в величине суммарной деформации, в случае превышения равномерного относительного удлинения, учитывают локализацию деформации, происходящую по закону нормального распределения, при эт1. A method for determining the boundary conditions and criteria for the shaping of metal parts, including the force of elastic-plastic impact on the sample of the workpiece material and the construction of the strain diagram, in which the sample is subjected to standard bending and tensile tests, and the maximum possible strain of the workpiece material is determined by the total strain, including deformation from the creation of conditionally cylindrical curvature with the largest relative radius and a deformation of half the most greater thinning of the workpiece, increased by a value exceeding the strain rate, while the maximum allowable total strain is taken to be the minimum value of the uniform uniform elongation of the material, determined by the ratio of standard tensile tests of five-fold samples, characterized in that in the total strain in determining the minimum allowable radii bending take into account the elastic component, determined by the ratio, where m is the relative bending moment, depends outwards from the bending radius of the workpiece material, and deformation marks circuit with the action of contact pressure, - the largest radius of plastic bending, at which the stresses reach the yield limit of the blank material parts, and v and E - are respectively the yield strength and modulus zagotovki.2 material. The method according to claim 1, characterized in that in the magnitude of the total deformation, in case of exceeding the uniform elongation, take into account the localization of deformation, which occurs according to the law of normal distribution, at

Claims (8)

1. Способ определения граничных условий и критериев формообразования металлических деталей, включающий силовое упругопластическое воздействие на образец материала заготовки и построение эпюры деформаций, при котором образец подвергается стандартным испытаниям на изгиб и растяжение, а величину максимально возможной деформации материала заготовки определяют по величине суммарной деформации, включающей деформацию от создания условно-цилиндрической кривизны с наибольшим относительным радиусом и деформацию, составляющую половину наибольшего утонения заготовки, увеличенную на значение превышения интенсивности деформации, при этом максимально допустимая суммарная деформация принимается равной минимальному значению равномерного относительного удлинения материала, определенному соотношением из стандартных испытаний на растяжение пятикратных образцов, отличающийся тем, что в величине суммарной деформации при определении минимально-допустимых радиусов гибки учитывают упругую составляющую, определяемую соотношением1. A method for determining the boundary conditions and criteria for the shaping of metal parts, including the force of elastic-plastic impact on the sample of the workpiece material and the construction of the strain diagram, in which the sample is subjected to standard bending and tensile tests, and the maximum possible strain of the workpiece material is determined by the total strain, including deformation from the creation of conditionally cylindrical curvature with the largest relative radius and a deformation of half the most greater thinning of the workpiece, increased by a value exceeding the strain rate, while the maximum allowable total strain is taken to be the minimum value of the uniform uniform elongation of the material, determined by the ratio of standard tensile tests of five-fold samples, characterized in that in the total strain in determining the minimum allowable radii bending take into account the elastic component determined by the ratio
Figure 00000001
,
Figure 00000001
, где m - относительный изгибающий момент, зависящий от радиуса изгиба заготовки марки материала и схемы деформирования с учетом действия контактных напряжений;where m is the relative bending moment, depending on the bending radius of the workpiece of the brand of material and the deformation scheme, taking into account the action of contact stresses;
Figure 00000002
- наибольший радиус пластического изгиба, при котором напряжения достигают предела текучести материала заготовки детали, а σт и Е - это соответственно предел текучести и модуль упругости материала заготовки.
Figure 00000002
- the largest radius of plastic bending, at which stresses reach the yield strength of the workpiece material, and σ t and E are the yield strength and elastic modulus of the workpiece material, respectively. 2. Способ по п.1, отличающийся тем, что в величине суммарной деформации, в случае превышения равномерного относительного удлинения, учитывают локализацию деформации, происходящую по закону нормального распределения, при этом параметры распределения деформации изгиба на наружной поверхности детали определяют по распределению растяжения стандартных пятикратных образцов на длине их пяти диаметров.2. The method according to claim 1, characterized in that in the value of the total strain, in case of exceeding the uniform elongation, take into account the localization of the strain occurring according to the law of normal distribution, while the distribution parameters of the bending strain on the outer surface of the part are determined by the distribution of tensile standard fivefold samples along the length of their five diameters. 3. Способ по п.1, отличающийся тем, что за критерий граничного условия сохранения сплошности детали при изгибе принимают минимальное значение относительного удлинения стандартного пятикратного образца, вырезанного из припуска заготовки, или его берут из технических условий на поставку металла.3. The method according to claim 1, characterized in that the minimum value of the relative elongation of a standard five-fold sample cut from the stock blank is taken as the criterion of the boundary condition for maintaining the continuity of the part, or it is taken from the technical conditions for the supply of metal. 4. Способ по п.1, отличающийся тем, что критерий граничного условия сохранения исходных свойств материала заготовки детали определяют как среднестатистическое значение равномерных относительных удлинений, полученных при стандартных испытаниях на растяжение пятикратных образцов.4. The method according to claim 1, characterized in that the criterion of the boundary condition for preserving the initial properties of the workpiece material of the part is determined as the average statistical value of the uniform elongations obtained in standard tensile tests of five-fold samples. 5. Способ по п.4, отличающийся тем, что за допустимую деформацию граничного условия сохранения исходных свойств материала заготовки детали принимают для легких сплавов и стали повышенной прочности с пределом текучести более 400 МПа предельно допустимый уровень суммарной деформации, равный величине δ5/2, где δ5 - минимальное относительное удлинение стандартного пятикратного образца, или для малоуглеродистых и низколегированных сталей с пределом текучести ≤400 МПа величину, равную δ5 - 0,1.5. A method according to claim 4, characterized in that the permissible deformation of the boundary conditions of preservation of the initial properties of the material blank parts for receiving light alloys and high-strength steel with a yield strength of 400 MPa maximum permissible total deformation level equal magnitude δ 5/2, where δ 5 is the minimum relative elongation of a standard five-fold specimen, or for mild and low alloy steels with a yield strength of ≤400 MPa, a value equal to δ 5 - 0.1. 6. Способ по п.1, отличающийся тем, что за критерий граничного условия начала потери устойчивости пластинчатых элементов заготовок принимают деформацию условно-цилиндрической детали равноценной толщины, определяемую по среднестатистическим значениям предела текучести и модуля упругости материала и условий заделки свободных кромок заготовки, по ее поперечному сечению напротив центра площадки контакта заготовки с нажимным элементом.6. The method according to claim 1, characterized in that the criterion of the boundary condition for the onset of stability loss of the plate elements of the workpieces is taken to be the deformation of the conditionally cylindrical part of equal thickness, determined by the average values of the yield strength and elastic modulus of the material and the conditions for embedding the free edges of the workpiece, by a cross section opposite the center of the contact area of the workpiece with the pressure element. 7. Способ по п.1, отличающийся тем, что за критерий граничных условий исключения малоциклового повреждения материала заготовки в процессах формообразования с циклическим воздействием изгибающих деформаций принимают результаты малоцикловых испытаний стандартных образцов, имеющих хотя бы одну поверхность исходной заготовки, при этом для процессов правки заготовок в многороликовых машинах используют данные испытаний на знакопеременный изгиб, а при правке и гибке заготовок методами последовательных локальных нажатий и ротационно-локальной раскатки - испытания на отнулевое сжатие.7. The method according to claim 1, characterized in that for the criterion of boundary conditions for eliminating low-cycle damage to the workpiece material in the processes of shaping with cyclic bending deformations, the results of low-cycle tests of standard samples having at least one surface of the initial workpiece are taken, while for editing workpieces multi-roller machines use alternating bending test data, and when dressing and bending workpieces by sequential local pressing and rotational-locale methods Noah rolling - test otnulevoe compression. 8. Способ по п.1, или 2, или 3, отличающийся тем, что определение критерия граничных условий формообразования детали, имеющей сварные швы и подвергаемой пластическому деформированию, производят, исходя из характеристик механических свойств материала сварных швов и околошовной зоны, находящихся в очагах наибольшей суммарной деформации растяжения изгибаемой заготовки.8. The method according to claim 1, or 2, or 3, characterized in that the determination of the criterion of the boundary conditions for the shaping of a part having welds and subjected to plastic deformation is carried out based on the characteristics of the mechanical properties of the material of the welds and the heat-affected zone located in the foci the greatest total tensile strain of the bent workpiece.
RU2006105269/02A 2006-02-20 2006-02-20 Method of determination of boundary conditions and criteria of metal parts molding RU2336135C2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2006105269/02A RU2336135C2 (en) 2006-02-20 2006-02-20 Method of determination of boundary conditions and criteria of metal parts molding

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2006105269/02A RU2336135C2 (en) 2006-02-20 2006-02-20 Method of determination of boundary conditions and criteria of metal parts molding

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2006105269A true RU2006105269A (en) 2007-09-20
RU2336135C2 RU2336135C2 (en) 2008-10-20

Family

ID=40041395

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2006105269/02A RU2336135C2 (en) 2006-02-20 2006-02-20 Method of determination of boundary conditions and criteria of metal parts molding

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2336135C2 (en)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2950178B1 (en) * 2009-09-14 2021-10-22 Airbus Operations Sas STRUCTURAL ANALYSIS PROCESS OF PANELS IN ISOTROPIC MATERIAL OF THE RAIDIS TYPE BY TRIANGULAR POCKETS
RU2748138C1 (en) * 2020-07-02 2021-05-19 Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт металлургии и материаловедения им. А.А. Байкова Российской академии наук (ИМЕТ РАН) Method for predicting the destruction of workpieces in metal pressure treatment processes

Also Published As

Publication number Publication date
RU2336135C2 (en) 2008-10-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Fratini et al. Influence of mechanical properties of the sheet material on formability in single point incremental forming
Raju et al. Influence of variables in deep drawing of AA 6061 sheet
CN102781614B (en) A method of manufacturing a stainless steel product
JP4814851B2 (en) Estimation method of stretch flange crack in thin plate press forming simulation
KR102000859B1 (en) Shear working method
Abe et al. Shearing of ultra-high strength steel sheets with step punch
JP4319828B2 (en) Strength improvement method of cold-worked part by ultrasonic impact treatment and its metal product
RU2006105269A (en) METHOD FOR DETERMINING BOUNDARY CONDITIONS AND CRITERIA FOR FORMING METAL DETAILS
Nasheralahkami et al. Characterization of trimmed edge of advanced high strength steel
Bruni et al. A study of techniques in the evaluation of springback and residual stress in hydroforming
Reddy et al. Optimization of the forming parameters in U-bending for punch force and springback using Taguchi method
US20240093324A1 (en) Steel pipe for pressure piping and starting material for steel pipe
JP2020131232A (en) Bending method
JP5493687B2 (en) How to set shearing conditions
RU2397475C1 (en) Procedure for evaluating efficiency of lubricating materials for sheet stamping
Pepelnjak et al. Computer-assisted engineering determination of the formability limit for thin sheet metals by a modified Marciniak method
RU2153009C1 (en) Method for laser hardening of steel products
Gerin et al. Effect of cold forming on the high cycle fatigue behaviour of a 27MnCr5 steel
Atzema et al. The influence of curvature on FLC's of mild steel,(A) HSS and aluminium
Viswanadham et al. Evaluation and study of formability characteristics of sheet metals through stretch-bend test
Nam et al. Proposal for a new threshold stress intensity factor range equation for fatigue crack propagation and a study on the analysis of peculiar fracture behavior of shot peened materials by its application
JP2005095960A (en) Method for preventing stress corrosion cracking of metal
Prakash et al. Correlation of Tensile properties of pressure vessel steels by shear punch and small punch test methods
Younis et al. Metal flow control in producing the non symmetrical parts in deep drawing process
KR20240104146A (en) Method for determining fracture of press molded products and method for determining fracture measures for press molded products

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20080221