Claims (4)
1. Способ получения терморасширенного графита, включающий формирование двухфазного потока частиц порошка окисленного графита и газа носителя, смешение двухфазного потока с восходящим потоком рабочего газа на входе в зону нагрева и подачу его в зону разрежения при одновременном охлаждении потоком газа-разбавителя с последующим выносом полученного расширенного графита в накопитель с отводом сопутствующих газов, отличающийся тем, что в качестве газа-носителя используют топливный газ, а в качестве рабочего газа - кислородсодержащий газ, которые в смеси с порошком окисленного графита пропускают снизу вверх сквозь псевдоожиженный слой катализатора окисления с суммарным расходом, обеспечивающим в цилиндрической части нагревательной камеры линейную скорость газов в диапазоне от 2 до 7 критических скоростей псевдоожижения для частиц катализатора, при этом соотношение топливного газа, подаваемого с газом носителем, и кислорода, подаваемого с рабочим газом, поддерживают равным стехиометрическому, а регулирование линейной скорости газов осуществляют за счет изменения расхода инертных компонентов в газе-носителе и рабочем газе.1. A method of producing thermally expanded graphite, including the formation of a two-phase stream of oxidized graphite powder particles and carrier gas, mixing a two-phase stream with an upward flow of working gas at the inlet to the heating zone and supplying it to the rarefaction zone while cooling with a diluent gas stream, followed by removal of the obtained expanded graphite in the drive with the removal of associated gases, characterized in that the fuel gas is used as the carrier gas, and the oxygen-containing gas is used as the working gas, to Some of them mixed with oxidized graphite powder are passed from bottom to top through a fluidized bed of an oxidation catalyst with a total flow rate providing a linear gas velocity in the cylindrical part of the heating chamber in the range from 2 to 7 critical fluidization velocities for the catalyst particles, while the ratio of fuel gas supplied to the gas carrier, and oxygen supplied with the working gas is maintained equal to stoichiometric, and the regulation of the linear velocity of the gases is carried out by changing the flow rate and inert components in the carrier gas and the working gas.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что температуру псевдоожиженного слоя поддерживают в диапазоне 600-800°С.2. The method according to claim 1, characterized in that the temperature of the fluidized bed is maintained in the range of 600-800 ° C.
3. Установка для получения терморасширенного графита, содержащая питатель, патрубок для подачи окисленного графита с газом носителем в нагревательную камеру, патрубок для подачи рабочего газа и турбулизатор, расположенные в нижней части нагревательной камеры, рекуператор тепла, сопло для газа-разбавителя на выходе из нагревательной камеры, камеру разрежения, накопитель расширенного графита и патрубок для удаления сопутствующих газов, отличающаяся тем, что в качестве турбулизатора использован псевдоожиженный слой катализатора окисления, а дно камеры нагрева имеет форму перевернутого конуса, к вершине которого подсоединен патрубок рабочего газа.3. Installation for producing thermally expanded graphite, containing a feeder, a pipe for supplying oxidized graphite with carrier gas to the heating chamber, a pipe for supplying working gas and a turbulator located in the lower part of the heating chamber, a heat recuperator, a nozzle for diluent gas at the outlet of the heating chambers, a rarefaction chamber, an expanded graphite accumulator and a nozzle for removing associated gases, characterized in that the fluidized catalyst bed is oxidized as a turbulizer ia, and the bottom of the heating chamber has the shape of an inverted cone, to the top of which a working gas pipe is connected.
4. Установка по п.3, отличающаяся тем, что отношение площади внутреннего сечения рекуператора тепла к площади поперечного сечения нагревательной камеры превышает 7:1.4. Installation according to claim 3, characterized in that the ratio of the internal cross-sectional area of the heat recuperator to the cross-sectional area of the heating chamber exceeds 7: 1.