RU185213U1 - Волоконно-оптический комбинированный распределенный сенсор температуры и деформации высокого пространственного разрешения - Google Patents
Волоконно-оптический комбинированный распределенный сенсор температуры и деформации высокого пространственного разрешения Download PDFInfo
- Publication number
- RU185213U1 RU185213U1 RU2017139127U RU2017139127U RU185213U1 RU 185213 U1 RU185213 U1 RU 185213U1 RU 2017139127 U RU2017139127 U RU 2017139127U RU 2017139127 U RU2017139127 U RU 2017139127U RU 185213 U1 RU185213 U1 RU 185213U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- optical fiber
- fiber
- temperature
- sensor
- optical
- Prior art date
Links
- 239000013307 optical fiber Substances 0.000 claims abstract description 43
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 claims abstract description 19
- 230000005855 radiation Effects 0.000 claims abstract description 19
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 claims abstract description 13
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims abstract description 9
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims abstract description 9
- 238000005259 measurement Methods 0.000 abstract description 8
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 abstract description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 11
- 238000001069 Raman spectroscopy Methods 0.000 description 9
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 6
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 5
- 238000013461 design Methods 0.000 description 4
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 239000011152 fibreglass Substances 0.000 description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 3
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 2
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 2
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 230000002209 hydrophobic effect Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 238000002310 reflectometry Methods 0.000 description 1
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 230000009974 thixotropic effect Effects 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 230000001960 triggered effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01D—MEASURING NOT SPECIALLY ADAPTED FOR A SPECIFIC VARIABLE; ARRANGEMENTS FOR MEASURING TWO OR MORE VARIABLES NOT COVERED IN A SINGLE OTHER SUBCLASS; TARIFF METERING APPARATUS; MEASURING OR TESTING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01D5/00—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable
- G01D5/26—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light
- G01D5/32—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light
- G01D5/34—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light the beams of light being detected by photocells
- G01D5/353—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light the beams of light being detected by photocells influencing the transmission properties of an optical fibre
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Length Measuring Devices By Optical Means (AREA)
- Measuring Temperature Or Quantity Of Heat (AREA)
- Optical Transform (AREA)
Abstract
Полезная модель относится к сенсорам, использующим оптические волокна в качестве чувствительных элементов, и применяемым в системах мониторинга на основе регистрации продольного распределения параметров рассеянного излучения Мандельштама-Бриллюэна, частотный сдвиг которого зависит как от температуры, так и от механической деформации. Сенсор содержит, по меньшей мере, одно оптическое волокно в плотном полимерном покрытии, по меньшей мере, одно оптическое волокно, свободно, с избыточной длиной, уложенное в оболочке оптического модуля, в виде полимерной трубки, и отличается от выбранного прототипа наличием в оптическом волокне встроенных Брэгговских отражателей, позволяющих на отдельных участках сенсора увеличить пространственное разрешение измерений. Технический результат – одновременное распределение механического напряжения и температуры.
Description
Полезная модель относится к конструкциям распределенных волоконно-оптических сенсоров с оптическими волокнами в качестве чувствительных элементов, используемых в системах мониторинга на основе регистрации распределения параметров тонкой структуры рассеянного излучения.
Для измерения распределения физических параметров вдоль оптического волокна используются методы, основанные на регистрации и анализе распределения параметров тонкой структуры отраженного в обратном направлении излучения, а именно параметров пиков комбинационного рассеяния (КР, или эффект Рамана) и рассеяния Мандельштама-Бриллюэна (эффект РМБ).
Эффект Рамана обусловлен взаимодействием излучения с тепловыми молекулярными колебаниями в среде. Отраженный (Рамановский) сигнал содержит информацию о температуре в точке рассеяния. Поскольку мощность Рамановского излучения очень мала, в качестве чувствительного элемента обычно используются многомодовые волокна с большой апертурой. Известны волоконно-оптические распределенные сенсоры, предназначенные для мониторинга различных объектов, работа которых основана на регистрации параметров тонкой структуры рассеянного излучения. Например, волоконно-оптические сенсоры измерения распределения температуры, основанные на эффекте комбинационного рассеяния (эффект Рамана), в которых амплитуда рассеянного сигнала зависит от температуры (URL: http://temperatures.ru/pages/volokonno_opticheskie_datchiki_temperatury, дата обращения 13.03.2015;URL: http://www.thermal-rating.com/Menu/Technology/Distributed+Temperature+Sensing, дата обращения 13.03.2015; URL: http://www.sedatec.org/products/863951/863952/863954/, дата обращения 13.03.2015; патент на полезную модель РФ №65223, опубликован 27.07.2007).
Рассеяние Мандельштама-Бриллюэна в оптическом волокне возникает в результате взаимодействия излучения с акустическими волнами (звуковыми волнами) гигагерцового диапазона. Этот эффект можно рассматривать как дифракцию света на движущейся решетке, созданной акустической волной. Таким образом, отраженный сигнал испытывает доплеровский сдвиг по частоте, поскольку решетка движется со скоростью звука. Скорость звука напрямую связана с плотностью материала и зависит как от его температуры, так и от внутреннего механического напряжения (деформации). В результате величина частотного Бриллюэновского сдвига несет информацию о температуре и деформации в точке рассеяния.
Таким образом, при регистрации эффекта Рамана измеряется интенсивность сигнала, в то время как при регистрации РМБ - частота. Частотные измерения можно осуществить с высокой точностью, в то время как интенсивность сигнала рассеянного излучения зависит от потерь во всем оптическом тракте и которые могут меняться со временем. Таким образом, системы мониторинга, основанные на регистрации эффекта РМБ в оптических волокнах распределенных сенсоров, обладают большей точностью.
Эффект РМБ может значительно усиливаться, если в оптическое волокно наряду с основным сигналом (сигналом накачки) ввести так называемый пробный сигнал. При выполнении условия резонанса, когда разность частот излучения накачки и пробного сигнала в точности равна Бриллюэновскому сдвигу частоты, мощность рассеянного излучения существенно усиливается (эффект вынужденного рассеяния Мандельштама-Бриллюэна, ВРМБ). Частота пробного сигнала, при которой выполняется условие резонанса, зависит от температуры и внутреннего механического напряжения в оптическом волокне. За счет увеличения мощности рассеянного сигнала улучшается отношение сигнал-шум в выходных данных. Это, в свою очередь, значительно снижает время измерения и повышает точность измерения в точке рассеяния.
Определение места, в котором регистрируется изменение температуры или деформации, происходит на основе технологии, схожей с применяемой в радарных установках (рефлектометрия). В оптическое волокно запускаются лазерные импульсы, и характеристики рассеянного излучения записываются как функции времени. При известном значении скорости света можно вычислить температуру или величину деформации (растяжения) оптического волокна в зависимости от расстояния. Пространственное разрешение таких измерений определяется длительностью оптического импульса (например, импульсы длительностью 10 нс задают точность измерения расстояния, равную 1 м). Оптические рефлектометры позволяют измерять распределение деформации или температуры в оптическом волокне длиной свыше нескольких километров. Частотный сдвиг РМБ для стандартных одномодовых волокон составляет примерно 500 МГц на один процент удлинения волокна (иные виды деформации могут быть представлены через удлинение) и примерно 1 МГц/град.
Известны волоконно-оптические датчики распределения температуры или внутреннего механического напряжения, на основе регистрации сдвига частоты рассеянного излучения (эффект Мандельштама-Бриллюэна) (URL: http://neparu.com/brugg_files/10_sensoring/01_web_sens_tech_ru.pdf, дата обращения 13.03.2015; URL: http://www.sedatec.org/ru/products/863951/863952/864017/, дата обращения 13.08.2014). Недостатком известных сенсоров является невозможность одновременного измерения в одном и том же сенсоре температуры и деформации, что усложняет задачу измерения распределений деформации и температуры, так как требует использования двух типов сенсоров: деформации и температуры.
Конструкция волоконно-оптического сенсора температуры, на основе регистрации сдвига частоты рассеянного излучения Мандельштама-Бриллюэна, должна обеспечивать нечувствительность сенсора к деформации (растяжению), что достигается свободной укладкой оптического волокна, с избыточной длиной, внутри оптического модуля, а также за счет повива оптического модуля, вокруг центрального элемента, с требуемым шагом. Чем меньше шаг повива модуля, тем больше избыточная длина оптического волокна, тем больше ресурс нечувствительности к растяжению. Точно так же, через избыточную длину оптического волокна, обеспечивается нечувствительность к растяжению, изгибу, кручению, в оптических кабелях связи, для сохранения их передаточных характеристик. Применение внутримодульного гидрофобного заполнения улучшает также и тепловой контакт.
Сенсоры деформации, на основе регистрации сдвига частоты рассеянного излучения Мандельштама-Бриллюэна, должны содержать оптические волокна, расположенные строго параллельно оси сенсора, в плотном механическом контакте с наружными оболочками сенсора и объектом мониторинга. Конструкция сенсора деформации должна исключать взаимное скольжение ее элементов в диапазоне допустимых деформаций.
Известен волоконно-оптический комбинированный сенсор распределения деформации и температуры, предназначенный для систем мониторинга на основе регистрации параметров тонкой структуры рассеянного излучения, представленный в патенте на полезную модель РФ №122773, опубликованном 10.12.2012. Известный сенсор позволяет регистрировать распределение деформации посредством плотной, без проскальзывания, связи первого оптического волокна с армирующим покрытием и наружной оболочкой и одновременно регистрировать изменения температуры через параллельно размещенное, свободно уложенное в полимерном модуле, второе оптическое волокно. Известный сенсор содержит оптическое волокно в плотном полимерном покрытии, армирующее покрытие и наружную полимерную оболочку, а также дополнительное оптическое волокно, свободно уложенное в оптическом модуле. Недостатком известного сенсора является сложность технологии его изготовления.
Известен комбинированный волоконно-оптический сенсор, представленный в патенте РФ на полезную модель №159893, опубликованном 01.02.2016. Сенсор содержит центральный оптический модуль, в виде трубки, с размещенным в ней плотно, без скольжения, оптическим волокном, периферийные оптические трубчатые модули, в виде сплошного повива вокруг центрального модуля, со свободно уложенными в них оптическими волокнами, армирующие элементы и наружную защитную оболочку, и отличается тем, что центральный оптический модуль выполнен в виде армированного волокном стеклопластикового или арамидопластикового прутка, с вклеенным по его оси оптическим волокном. К недостаткам указанного решения, помимо технологической сложности изготовления, следует отнести распределенные по его длине, неизбежные отклонения положения оптического волокна от оси сенсора, локальные изгибы волокна, а также распределенные по длине сенсора неравномерности его натяжения, что приводит к значительным локальным неоднородностям рефлектограммы частотного сдвига вынужденного рассеяния Мандельштама-Бриллюэна и, следовательно, к снижению чувствительности сенсора в целом.
Очевидная простота идеи размещения вдоль оси сенсора оптического волокна, предназначенного для измерения растяжения, сталкивается с рядом технологических трудностей. Применение для этой цели непосредственно оптического волокна, в качестве сенсора, затруднительно в силу его недостаточной прочности. Даже применение оптического волокна в плотном полимерном покрытии бывает недостаточно по тем же причинам, поскольку сопротивление удлинению обусловлено в основном упругостью самого оптического волокна. Растягивающая нагрузка примерно в 10 Н, приводит к 1% удлинению, что соответствует величине смещения частоты рассеяния Мандельштама-Бриллюэна (для стандартных одномодовых волокон) примерно 500 МГц. Реальные продольные неоднородности (в пределах разрешения по длине порядка 1 метра), связанные с нестабильностью параметров технологических процессов, составляют не менее 10 МГц, что соответствует 2×10-2 % величине локальной неоднородности растяжения.
Другая технологическая сложность связана с невозможностью размещения оптического волокна строго на оси сенсора, что приводит к дополнительному разбросу смещения частоты рассеяния при изгибе сенсора. Так намотка сенсора на барабан с диаметром шейки 500 мм приводит к дополнительной неоднородности порядка 50 МГц, в пределах разрешения по длине порядка 1 метра.
Наиболее близким к предлагаемой полезной модели решением (прототипом) является комбинированный волоконно-оптический сенсор, представленный в патенте РФ на полезную модель №171511, опубликованном 22.11.2016. Волоконно-оптический комбинированный сенсор продольного распределения деформации и температуры, на основе регистрации параметров тонкой структуры рассеяния Мандельштама-Бриллюэна, содержит, по меньшей мере, одно оптическое волокно в плотном полимерном покрытии, по меньшей мере, одно оптическое волокно, свободно, с избыточной длиной, уложенное в оболочке оптического модуля, в виде полимерной трубки, центральный силовой цилиндрический элемент, армирующие элементы, промежуточную и наружную защитную оболочку, и отличается тем, что оптические волокна в плотном полимерном покрытии и оптические модули скручены в виде сплошного повива вокруг центрального силового элемента, в виде прутка из стеклопластика или арамидопластика, с постоянным по длине шагом, а величина шага повива много меньше величины пространственного разрешения продольного распределения параметров рассеянного излучения.
Основным недостатком технических решений распределенных волоконно-оптических сенсоров на основе регистрации параметров тонкой структуры рассеянного излучения является величина пространственного разрешения измерений, определяемая длительностью оптического импульса и временем накопления сигнала. Величина пространственного разрешения до 0,5 м требует не менее нескольких минут накопления сигнала. Для ряда же практических приложений, например, в особо ответственных участках протяженного объекта (трубопровода) требуется гораздо более высокое пространственное разрешение измерений.
С другой стороны, известны волоконно-оптические квазираспределенные системы измерения температуры и деформации на основе встроенных в оптическое волокно Брегговских решеток (URL http://monsol.ru/resheniya/poleznye-materialy/statya-1/, дата обращения 12.09.2017).
Известны устройства для измерения деформаций на основе квазираспределенных волоконно-оптических датчиков на Брегговских решетках (URL http://www.findpatent.ru/patent/237/2377497.html, URL http://www.findpatent.ru/patent/239/2391625.html, дата обращения 12.09.2017). Поставленная задача увеличения пространственного разрешения на отдельных участках волоконно-оптического сенсора достигается тем, что волоконно-оптический комбинированный сенсор продольного распределения деформации и температуры, на основе регистрации параметров тонкой структуры рассеянного излучения, содержащий, по меньшей мере, одно оптическое волокно в плотном полимерном покрытии, по меньшей мере, одно оптическое волокно, свободно, с избыточной длиной, уложенное в оболочке оптического модуля, в виде полимерной трубки, отличается тем, что оптическое волокно дополнительно содержит встроенные Брегговские отражатели. Комбинация различных типов волоконных Брегговских решеток позволяет определить одновременно распределение механического напряжения и температуры (Волоконно-оптические системы мониторинга состояния инфраструктурных объектов. / Сб. статей под ред. Дмитриева С.А. и Слепова Н.Н. - М.: Экслибрис-Пресс, 2015. - С. 49-52.).
Наличие в оптическом волокне встроенной Брегговской решетки, в силу ее малого размера, никак не проявляется на рефлектограмме Мандельштамма-Бриллюэна.
Кроме того, Брегговские встроенные (на наиболее ответственных участках) сенсоры, безинерционны (акустические сигналы), что расширяет области практического применения, например, реализует дополнительно функции охраны.
Далее приводятся сведения, подтверждающие промышленную применимость полезной модели. Несомненным достоинством предлагаемого решения является возможность изготовления сенсора на существующем, традиционно используемом, кабельном оборудовании, с применением известных, промышленно выпускаемых материалов.
Волоконно-оптический комбинированный сенсор продольного распределения деформации и температуры может быть изготовлен из составляющих его элементов на коммерчески доступном, традиционном оборудовании для производства оптических кабелей связи. Например, типичные конструкции оптических кабелей связи, которые содержат в своем составе заполненные тиксотропным гелем оптические трубчатые модули, в виде сплошного повива вокруг центрального элемента, со свободно уложенными в них оптическими волокнами, армирующие элементы в виде повива из стеклопластиковых прутков или стальных проволок и наружную защитную оболочку приведены на сайтах производителей кабелей (см., например, URL: http://intg.ru/production/pg/v-grunt_4.html, дата обращения 25./03.2015; http://intg.ru/production/pg/v-grunt_2.html, дата обращения 25.03.2015; http://www.ofssvs1.ru/catalog/12/, дата обращения 25.03.2015; http://www.ofssvs1.ru/catalog/10/, дата обращения 25.03.2015).
Сенсор предназначен для работы с приборами, которые в настоящее время производятся и являются коммерчески доступными, и в которых используется способ измерения распределения деформации и (или) температуры оптического волокна вдоль его оси (растяжения или сжатия), основанный на явлении вынужденного рассеяния Мандельштамма-Бриллюэна (ВРМБ). В качестве примера такого устройства можно привести Бриллюэновский анализатор Ditest STA-R производства Omnisens SA, Швейцария (URL: http://omnisens.ch/ditest/3521-ditest-sta-r.php, дата обращения 05.08.2013).
Считывание сигнала с Брегговских квазираспределенных сенсоров может осуществляться, в зависимости от конкретной задачи, также с применением специальных серийно выпускаемых вторичных приборов, интеррогаторов для Брегговских решеток (URL http://www.volokno-optic.com/products/equipment/bragggratings/).
Claims (1)
- Волоконно-оптический комбинированный сенсор продольного распределения деформации и температуры, на основе регистрации параметров тонкой структуры рассеянного излучения Мандельштама-Бриллюэна, содержащий, по меньшей мере, одно оптическое волокно в плотном полимерном покрытии, по меньшей мере, одно оптическое волокно, свободно, с избыточной длиной, уложенное в оболочке оптического модуля, в виде полимерной трубки, отличающийся тем, что оптическое волокно дополнительно содержит встроенные Брегговские отражатели.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017139127U RU185213U1 (ru) | 2017-11-10 | 2017-11-10 | Волоконно-оптический комбинированный распределенный сенсор температуры и деформации высокого пространственного разрешения |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017139127U RU185213U1 (ru) | 2017-11-10 | 2017-11-10 | Волоконно-оптический комбинированный распределенный сенсор температуры и деформации высокого пространственного разрешения |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU185213U1 true RU185213U1 (ru) | 2018-11-26 |
Family
ID=64558144
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2017139127U RU185213U1 (ru) | 2017-11-10 | 2017-11-10 | Волоконно-оптический комбинированный распределенный сенсор температуры и деформации высокого пространственного разрешения |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU185213U1 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2811416C1 (ru) * | 2023-03-27 | 2024-01-11 | федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Пермский национальный исследовательский политехнический университет" | Волоконно-оптический датчик сложного напряженно-деформированного состояния |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2282142C1 (ru) * | 2004-12-28 | 2006-08-20 | Закрытое акционерное общество ЦНИТИ "Техномаш-ВОС" (ЗАО ЦНИТИ "Техномаш-ВОС") | Волоконно-оптический датчик деформаций |
| WO2007079266A2 (en) * | 2005-12-30 | 2007-07-12 | Optech Ventures, Llc | Apparatus and method for high resolution temperature measurement and for hyperthermia therapy |
| RU65223U1 (ru) * | 2007-01-30 | 2007-07-27 | Курков Андрей Семенович | Волоконно-оптическое устройство для измерения распределения температуры (варианты) |
| RU2511066C2 (ru) * | 2009-10-23 | 2014-04-10 | Сенсортран, Инк. | Система на основе вынужденного рассеяния мандельштама-бриллюэна с множеством вбр |
-
2017
- 2017-11-10 RU RU2017139127U patent/RU185213U1/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2282142C1 (ru) * | 2004-12-28 | 2006-08-20 | Закрытое акционерное общество ЦНИТИ "Техномаш-ВОС" (ЗАО ЦНИТИ "Техномаш-ВОС") | Волоконно-оптический датчик деформаций |
| WO2007079266A2 (en) * | 2005-12-30 | 2007-07-12 | Optech Ventures, Llc | Apparatus and method for high resolution temperature measurement and for hyperthermia therapy |
| RU65223U1 (ru) * | 2007-01-30 | 2007-07-27 | Курков Андрей Семенович | Волоконно-оптическое устройство для измерения распределения температуры (варианты) |
| RU2511066C2 (ru) * | 2009-10-23 | 2014-04-10 | Сенсортран, Инк. | Система на основе вынужденного рассеяния мандельштама-бриллюэна с множеством вбр |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2811416C1 (ru) * | 2023-03-27 | 2024-01-11 | федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Пермский национальный исследовательский политехнический университет" | Волоконно-оптический датчик сложного напряженно-деформированного состояния |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Thomas et al. | A fully distributed fibre optic sensor for relative humidity measurements | |
| EP3234667B1 (en) | Dissimilar cores in multicore optical fiber for strain and temperature separation | |
| EP3797269B1 (en) | Distributed optical fibre vibration sensor | |
| US4854706A (en) | Modal domain optical fiber sensors | |
| Kreger et al. | Distributed strain and temperature sensing in plastic optical fiber using Rayleigh scatter | |
| RU2540258C1 (ru) | Устройство для измерения деформаций и способ измерения деформаций | |
| US10620018B2 (en) | Method for measuring the displacement profile of buildings and sensor therefor | |
| Peters et al. | Fiber optic sensors for assessing and monitoring civil infrastructures | |
| Li | Rayleigh scattering based distributed optical fiber sensing | |
| Zheng et al. | Design, sensing principle and testing of a novel fiber optic displacement sensor based on linear macro-bending loss | |
| CN112066904A (zh) | 一种分布式光纤应变传感标定系统及方法 | |
| Westbrook et al. | Distributed sensing over meter lengths using twisted multicore optical fiber with continuous Bragg gratings | |
| Rodrigues et al. | Long-gauge fibre optic sensors: performance comparison and applications | |
| Nawrot et al. | Mechanical strain-amplifying transducer for fiber Bragg grating sensors with applications in structural health monitoring | |
| RU185213U1 (ru) | Волоконно-оптический комбинированный распределенный сенсор температуры и деформации высокого пространственного разрешения | |
| RU161075U1 (ru) | Волоконно-оптический сенсор распределения деформации | |
| Zhao et al. | Curvature and shape distributed sensing using Brillouin scattering in multi-core fibers | |
| RU183353U1 (ru) | Устройство для измерения вертикальных деформаций грунта | |
| Askins et al. | Bend and twist sensing in a multi-core optical fiber | |
| RU159893U1 (ru) | Комбинированный волоконно-оптический сенсор | |
| RU171511U1 (ru) | Волоконно-оптический комбинированный сенсор | |
| Peters et al. | Optical fiber sensors | |
| Alias et al. | Optical fiber Bragg grating (FBG)-based strain sensor embedded in different 3D-printed materials: A comparison of performance | |
| RU158854U1 (ru) | Волоконно-оптический сенсор распределения температуры | |
| RU2552399C1 (ru) | Распределенный волоконно-оптический сенсор температуры повышенной чувствительности |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM9K | Utility model has become invalid (non-payment of fees) |
Effective date: 20191111 |