RU2511066C2 - Система на основе вынужденного рассеяния мандельштама-бриллюэна с множеством вбр - Google Patents
Система на основе вынужденного рассеяния мандельштама-бриллюэна с множеством вбр Download PDFInfo
- Publication number
- RU2511066C2 RU2511066C2 RU2012118584/28A RU2012118584A RU2511066C2 RU 2511066 C2 RU2511066 C2 RU 2511066C2 RU 2012118584/28 A RU2012118584/28 A RU 2012118584/28A RU 2012118584 A RU2012118584 A RU 2012118584A RU 2511066 C2 RU2511066 C2 RU 2511066C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- fiber
- fiber bragg
- optical signal
- optical
- brillouin
- Prior art date
Links
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims abstract description 72
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 claims description 40
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 20
- 239000013307 optical fiber Substances 0.000 claims description 17
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 claims description 10
- 239000000523 sample Substances 0.000 claims description 8
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 claims description 4
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 4
- 238000005259 measurement Methods 0.000 abstract description 16
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 6
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 230000002146 bilateral effect Effects 0.000 abstract 1
- 230000005284 excitation Effects 0.000 abstract 1
- 238000001069 Raman spectroscopy Methods 0.000 description 7
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 7
- 230000002269 spontaneous effect Effects 0.000 description 5
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 4
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 3
- 230000008859 change Effects 0.000 description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 description 3
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 3
- 238000003491 array Methods 0.000 description 2
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 2
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 description 2
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 2
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 2
- 230000001902 propagating effect Effects 0.000 description 2
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 2
- 238000006424 Flood reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 230000003321 amplification Effects 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 238000009530 blood pressure measurement Methods 0.000 description 1
- 238000009529 body temperature measurement Methods 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 230000036039 immunity Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 description 1
- 239000003129 oil well Substances 0.000 description 1
- 238000001579 optical reflectometry Methods 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 1
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010183 spectrum analysis Methods 0.000 description 1
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01L—MEASURING FORCE, STRESS, TORQUE, WORK, MECHANICAL POWER, MECHANICAL EFFICIENCY, OR FLUID PRESSURE
- G01L1/00—Measuring force or stress, in general
- G01L1/24—Measuring force or stress, in general by measuring variations of optical properties of material when it is stressed, e.g. by photoelastic stress analysis using infrared, visible light, ultraviolet
- G01L1/242—Measuring force or stress, in general by measuring variations of optical properties of material when it is stressed, e.g. by photoelastic stress analysis using infrared, visible light, ultraviolet the material being an optical fibre
- G01L1/246—Measuring force or stress, in general by measuring variations of optical properties of material when it is stressed, e.g. by photoelastic stress analysis using infrared, visible light, ultraviolet the material being an optical fibre using integrated gratings, e.g. Bragg gratings
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01D—MEASURING NOT SPECIALLY ADAPTED FOR A SPECIFIC VARIABLE; ARRANGEMENTS FOR MEASURING TWO OR MORE VARIABLES NOT COVERED IN A SINGLE OTHER SUBCLASS; TARIFF METERING APPARATUS; MEASURING OR TESTING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01D5/00—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable
- G01D5/26—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light
- G01D5/32—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light
- G01D5/34—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light the beams of light being detected by photocells
- G01D5/353—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light the beams of light being detected by photocells influencing the transmission properties of an optical fibre
- G01D5/35338—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light the beams of light being detected by photocells influencing the transmission properties of an optical fibre using other arrangements than interferometer arrangements
- G01D5/35341—Sensor working in transmission
- G01D5/35348—Sensor working in transmission using stimulated emission to detect the measured quantity
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01K—MEASURING TEMPERATURE; MEASURING QUANTITY OF HEAT; THERMALLY-SENSITIVE ELEMENTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01K11/00—Measuring temperature based upon physical or chemical changes not covered by groups G01K3/00, G01K5/00, G01K7/00 or G01K9/00
- G01K11/32—Measuring temperature based upon physical or chemical changes not covered by groups G01K3/00, G01K5/00, G01K7/00 or G01K9/00 using changes in transmittance, scattering or luminescence in optical fibres
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01K—MEASURING TEMPERATURE; MEASURING QUANTITY OF HEAT; THERMALLY-SENSITIVE ELEMENTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01K11/00—Measuring temperature based upon physical or chemical changes not covered by groups G01K3/00, G01K5/00, G01K7/00 or G01K9/00
- G01K11/32—Measuring temperature based upon physical or chemical changes not covered by groups G01K3/00, G01K5/00, G01K7/00 or G01K9/00 using changes in transmittance, scattering or luminescence in optical fibres
- G01K11/3206—Measuring temperature based upon physical or chemical changes not covered by groups G01K3/00, G01K5/00, G01K7/00 or G01K9/00 using changes in transmittance, scattering or luminescence in optical fibres at discrete locations in the fibre, e.g. using Bragg scattering
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01K—MEASURING TEMPERATURE; MEASURING QUANTITY OF HEAT; THERMALLY-SENSITIVE ELEMENTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01K11/00—Measuring temperature based upon physical or chemical changes not covered by groups G01K3/00, G01K5/00, G01K7/00 or G01K9/00
- G01K11/32—Measuring temperature based upon physical or chemical changes not covered by groups G01K3/00, G01K5/00, G01K7/00 or G01K9/00 using changes in transmittance, scattering or luminescence in optical fibres
- G01K11/322—Measuring temperature based upon physical or chemical changes not covered by groups G01K3/00, G01K5/00, G01K7/00 or G01K9/00 using changes in transmittance, scattering or luminescence in optical fibres using Brillouin scattering
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optical Transform (AREA)
- Measuring Temperature Or Quantity Of Heat (AREA)
- Length Measuring Devices By Optical Means (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области приборостроения и может быть использовано для создания распределительных систем измерения температуры и деформации. Бриллюэновская система для отслеживания температуры и деформации содержит одно- или двухстороннее волокно с множеством волоконных брэгговских решеток (ВБР) на разных длинах волн и лазерную систему с задающей накачкой, настраиваемую в диапазоне существенно большем, чем бриллюэновский сдвиг. ВБР распределены по длине размещенного волокна и служат как выбираемые отражатели длины волны, позволяющие поддерживать работу устройства даже в случае разрыва волокна. Технический результат: повышение точности и достоверности данных измерений. 2 н. и 5 з.п. ф-лы, 4 ил.
Description
Перекрестные ссылки на родственные заявки
Эта заявка заявляет приоритет предварительной заявки на патент США №61/279,632, поданной 23 октября 2009.
Область изобретения
Описание касается распределенных систем измерения для измерения температуры и деформации, и более конкретно - способов и систем для повышения надежности системы на основе вынужденного рассеяния Мандельштама-Бриллюэна путем добавления избыточности.
Предпосылки изобретения
Эффекты рассеяния Рамана и Мандельштама-Бриллюэна использовались для распределенного мониторинга температуры на протяжении многих лет. Эффект Рамана впервые был предложен для применения в измерительных программах в 80-х, тогда как эффект Мандельштама-Бриллюэна был введен позднее как способ увеличения пределов измерений оптической рефлектометрии временной области (OTDR), а затем для применения в программах мониторинга температуры и/или деформации.
Волоконно-оптические датчики, основанные на эффекте рассеяния Мандельштама-Бриллюэна, активно использовались при измерении распределенной температуры и/или напряжения. Как сдвиг частоты, так и мощность бриллюэновского сигнала обратного рассеяния зависят от температуры и напряжения. Рассеяние Мандельштама-Бриллюэна может использоваться для распределенных датчиков как в вынужденном, так и в спонтанном режиме.
Спонтанное рассеяние использует один пучок лазерного света на стабильной длине волны (оптической частоте) и измеряет спектр света обратного рассеяния. Преимущество этого заключается в отсутствии необходимости модуляции для качания частоты света и в одностороннем волокне. Такая упрощенность является большим преимуществом.
Однако оно имеет недостаток малого динамического диапазона. Чтобы осуществить спектральный анализ, схема обнаружения может становиться запутанной. Кроме того, поскольку сигнал обратного рассеяния очень слаб, соотношение сигнала к шуму будет малым и будет требовать длительного времени интегрирования, большого числа измерений для усреднения, или и того и другого.
Системы на основе вынужденного рассеяния Мандельштама-Бриллюэна являются или двусторонними, или используют отражающее зеркало на конце волокна, соединенного с устройством встречного распространения. Вынужденное рассеяние требует двух входящих световых сигналов (зондирующего и импульсного) и, по меньшей мере, один из них должен быть модулированным и развернутым на оптической полосе частот (10-14 ГГц). Кроме того, два входных световых сигнала должны быть встречными, чтобы создавать вынужденное рассеяние, поэтому большая часть работ в этой области основывалась на двусторонней схеме. Это дает значительно больший динамический диапазон. Главным недостатком такой вынужденной системы является то, что, если происходит разрыв волокна, система выходит из строя.
Развивающейся областью является использование волоконных брэгговских решеток (ВБР). Физический принцип, лежащий в основе ВБР датчика, состоит в том, что изменение в деформации, напряжении или температуре изменит центр длины волны света, отраженного от ВБР. Показатель преломления волокна зависит от плотности содержащихся в нем примесей. ВБР изготавливаются посредством перераспределения примесей, чтобы создавать области, содержащие большие или меньшие количества, используя способ, называемый лазерной записью. ВБР фильтр для длины волны состоит из ряда возмущений в показателе преломления вдоль длины оптического волокна, содержащего примеси. Эта решетка показателя преломления отражает узкий спектр, прямо пропорциональный периоду модуляции показателя преломления (L) и эффективному показателю преломления (n).
Поскольку состояния температуры и деформации ВБР непосредственно влияют на их спектр отражения, они также могут использоваться для множества измерительных устройств. Являясь волоконно-оптическим аналогом традиционных электронных датчиков, ВБР могут служить в качестве тензометрических датчиков, для предоставления инженерам-проектировщикам ранее недоступных данных измерений. Появляющиеся устройства учитывают детектирующие изменения в напряжении зданий, мостов и корпусов самолетов; измерения глубины потоков, рек и резервуаров для противопаводковой защиты; и измерения температуры и давления в глубинных нефтяных скважинах. Преимущества ВБР датчиков включают улучшенную точность, чувствительность и устойчивость к электромагнитным помехам, радиочастотным помехам и излучению; способность превращаться в компактное, легковесное, прочное устройство, достаточно малое, чтобы встраиваться или накладываться на структуры или вещества, чтобы создавать «интеллектуальные» материалы, которые могут функционировать в неблагоприятных условиях - например под водой - где традиционные датчики работать не могут; способность к мультиплексации; легкость установки и использования; и потенциальная низкая стоимость как результат массового производства в сфере телекоммуникаций.
Эти свойства позволяют использовать много датчиков на одном оптическом волокне, расположенных на произвольном расстоянии друг от друга. Используя настраиваемый лазер, можно независимо опрашивать каждый датчик и получать распределенное измерение на крупных конструкциях. Поскольку решетки мультиплексны на одном волокне, можно иметь доступ ко многим датчикам при помощи одного соединения к оптическому источнику и детектору. Традиционные тензометрические датчики требуют, чтобы каждый датчик имел свой проволочный вывод, соединенный и подведенный к считывающему устройству датчика. В устройстве, которое будет обсуждаться, применение разнесенных ВБР используется новым способом, чтобы достичь существенного улучшения надежности системы в системе на основе рассеяния Мандельштама-Бриллюэна.
Имеется необходимость в системе, обладающей преимуществами как односторонней спонтанной системы, так и улучшенного динамического диапазона системы на основе вынужденного рассеяния Мандельштама-Бриллюэна.
Суть изобретения
Эта необходимость удовлетворяется изобретением данного описания.
Предлагаемая система на основе рассеяния Мандельштама-Бриллюэна содержит одностороннее волокно с множеством волоконных брэгговских решеток (ВБР) на разных длинах волн и лазерную систему с задающей накачкой, настраиваемую в диапазоне существенно большем, чем бриллюэновский сдвиг. ВБР распределяются по длине размещенного волокна и служат как выборочные отражатели длин волн. Волоконная брэгговская решетка (ВБР) представляет собой разновидность распределенного брэгговского отражателя, созданного в коротком отрезке оптического волокна, который отражает конкретные длины волн света и пропускает все другие. Это достигается посредством добавления периодического изменения к показателю преломления сердечника волокна, что порождает диэлектрическое зеркало, зависящее от длины волны. Волоконная брэгговская решетка, таким образом, может использоваться как отражатель, зависящий от длины волны.
При первом запуске система использует самую дальнюю размещенную ВБР, а лазер системы настраивается на частоту этой ВБР. Если с этим волокном нет проблем, то эта конфигурация сохраняется. Если позже в процессе эксплуатации происходит разрыв волокна, тогда лазер системы возвращается к оставшейся самой дальней ВБР, обеспечивая непрерывную вынужденную работу на остающемся волокне.
В одном аспекте необходимость удовлетворяется способом для улучшения надежности системы на основе вынужденного рассеяния Мандельштама-Бриллюэна путем добавления избыточности, который включает, по меньшей мере, этапы: создания первого оптического сигнала, первый оптический сигнал настраивается в предопределенном диапазоне длины волны; соединения первого оптического сигнала с оптоволоконным кабелем, расположенным в исследуемой области, размещенный оптоволоконный кабель содержит множество разнесенных волоконных брэгговских решеток, каждая волоконная брэгговская решетка имеет отличительную и известную характерную длину волны отражения; настройки первого оптического сигнала на характерную длину волны отражения первой выбранной разнесенной волоконной брэгговской решетки; создания второго оптического сигнала на фиксированной предопределенной длине волны, предопределенная длина волны лежит вне спектра отражения любой из разнесенных волоконных брэгговских решеток; соединения второго оптического сигнала с оптоволоконным кабелем; получения первого отраженного сигнала первого оптического сигнала, отраженный сигнал отражается от первой выбранной разнесенной волоконной брэгговской решетки в размещенном оптическом кабеле; получения второго отраженного сигнала второго оптического сигнала, второй отраженный сигнал получается из бриллюэновского обратного рассеяния в размещенном оптическом волокне; измерения смещений в признаках между вторым оптическим сигналом и вторым отраженным сигналом, указывающих на условия окружающей среды вдоль размещенного оптического волокна; где, когда в размещенном оптоволоконном кабеле определяется разрыв, первый оптический сигнал перенастраивается на характерную длину волны второй выбранной разнесенной волоконной брэгговской решетки.
В другом аспекте необходимость удовлетворяется системой для повышения надежности системы на основе вынужденного рассеяния Мандельштама-Бриллюэна путем добавления избыточности, который содержит, по меньшей мере: настраиваемый зондирующий лазер; лазер накачки с фиксированной частотой; акустооптический модулятор, чтобы сдвигать оптическую частоту лазера накачки с фиксированной частотой, чтобы подавать фиксированную предопределенную длину волны; соединитель, который объединяет сигналы с настраиваемого зондирующего лазера и лазера накачки с фиксированной частотой и подключает к волоконно-оптическому датчику, размещенному в исследуемой области, подлежащей измерению; детектор для собирания света обратного рассеяния из волоконно-оптического датчика; модуль сбора/обработки для анализа света обратного рассеяния и измерений смещений в признаках между вторым оптическим сигналом и вторым отраженным сигналом, указывающих на условия окружающей среды вдоль размещенного оптоволокна, где волоконно-оптический датчик содержит множество разнесенных волоконных брэгговских решеток, каждая волоконная брэгговская решетка имеет отдельную и известную отличающуюся длину волны отражения; и где фиксированная предопределенная длина волны из лазера накачки с фиксированной частотой и акустооптического модулятора лежит вне спектра отражения любой из разнесенных волоконных брэгговских решеток.
Краткое описание графических материалов
Для более полного понимания данного изобретения теперь производится обращение к следующим графическим материалам, в которых:
фиг.1 представляет собой изображение спектра рассеянного света в оптическом волокне;
фиг.2 представляет собой изображение конфигурации импульсной накачки для осуществления системы на основе рассеяния Мандельштама-Бриллюэна отслеживания;
фиг.3 представляет собой изображение одно- и двусторонней бриллюэновских конфигураций прототипов;
фиг.4 представляет собой изображение одно- и двустороннего бриллюэновской системы данного изобретения.
Подробное описание изобретения
Хотя в этом документе подробно были описаны определенные варианты осуществления данного изобретения и их преимущества, следует понимать, что различные изменения, замены и модификации могут осуществляться без отклонений от сущности и объема изобретения, как определено прилагаемой формулой изобретения. Более того, не подразумевается, что объем данного изобретения ограничивается конкретными вариантами осуществления процессов, механизмов, изделий, средств, способов и этапов, описанных здесь. Специалист средней квалификации в данной области техники легко поймет из этого описания, что другие процессы, механизмы, изделия, средства, способы или этапы, существующие в настоящее время или которые будут разработаны позднее, выполняющие в значительной мере ту же функцию или приводящие в значительной мере к тому же результату, что и соответствующие варианты осуществления, описанные в этом документе, могут использоваться в соответствии с данным изобретением. Соответственно, предполагается, что прилагаемая формула изобретения включает в свой объем такие процессы, механизмы, изделия, средства, способы или этапы.
Фиг.1 представляет собой схематическое изображение спектра рассеянного света в оптических волокнах, принимая, что в волокне запущена одна длина волны λ0, показанная как 20. Все компоненты 40 представляют стоксовые компоненты, а все компоненты 30 представляют антистоксовые компоненты. Свет раманового обратного рассеяния имеет две смещенные частотные компоненты, стоксовую 90 и антистоксовую 50, задаваемые термически наведенными молекулярными вибрациями. Следовательно, свет обратного рассеяния несет информацию о локальной температуре в месте возникновения рассеяния. Различные амплитуды 60 антистоксовой компоненты 50 сильно зависят от температуры, тогда как амплитуды стоксовой компоненты 90 - нет. Следовательно, рамановский сенсорный способ требует некоторого фильтрования, чтобы изолировать релевантные частотные компоненты, и состоит в записи соотношения между антистоксовой амплитудой и стоксовой амплитудой, которое содержит информацию о температуре. Поскольку величина спонтанного рамановского обратного рассеяния света достаточно низкая, используются многомодовые волокна с высокой числовой апертурой, чтобы максимально увеличить направленную интенсивность света обратного рассеяния. Однако сравнительно высокие характеристики затухания многомодовых волокон ограничивают работу рамановских устройств дальностью приблизительно 10 км.
Рассеяние Мандельштама-Бриллюэна показано как 70 в антистоксовом режиме и как 75 в стоксовом режиме. Оно происходит в результате взаимодействия между распространяющимся оптическим сигналом и термоакустическими волнами в ГГц диапазоне, присутствующими в кварцевом волокне, вызывая подъем смещенных частотных компонентов. Его можно видеть как дифракцию света на движущейся решетке, порожденную акустической волной (акустическая волна в действительности является волной давления, которая вводит модуляцию показателя преломления посредством упругооптического эффекта). Дифрагированный свет претерпевает допплеровское смещение, поскольку решетка распространяется в волокне со скоростью звука. Скорость звука прямо связана с плотностью среды и зависит как от температуры, так и от деформации. В результате так называемый бриллюэновский сдвиг частоты несет информацию о локальной температуре и деформации волокна. Кроме того, бриллюэновские способы отслеживания основываются на измерении частоты 80 или 85, в противоположность рамановским способам, которые основываются на интенсивности. Бриллюэновские способы, следовательно, являются по своей сути более точными и более стабильными в долгосрочной перспективе, поскольку способы, основывающиеся на интенсивности, страдают от большей чувствительности к отклонениям.
Рассеяние Мандельштама-Бриллюэна имеет ту особенность, что оно может становиться вынужденным взаимодействием, при условии, что оптический сигнал, называемый зондирующим сигналом, используется в дополнение к оригинальному оптическому сигналу, обычно называемому накачкой.
Базовая конфигурация распределенного бриллюэновского датчика имеет следующие аспекты: сильный импульс света, называемый накачкой, запускается в волокно. Он встречает слабую волну света, называемую зондом, распространяющуюся в обратном направлении. Вынужденное рассеяние Мандельштама-Бриллюэна возникает, когда накачка и зонд перекрываются, приводя к усилению зонда, при условии что разница между двумя частотами лежит в пределах бриллюэновского спектра расширения.
Это взаимодействие вызывает объединение между оптическими сигналами накачки и зонда и акустическими волнами, когда выполняется условие резонанса, т.е. когда разности частот между светом зонда и накачки соответствуют бриллюэновскому сдвигу частоты.
Оказывается, что условие резонанса зависит от деформации и температуры, так что определение резонансной частоты непосредственно дает измерение температуры или деформации. Преимущество измерения взаимодействия двух оптических сигналов вместо регистрации спонтанно рассеянного света низкой интенсивности состоит в том, что соотношение сигнала к шуму является значительно более приемлемым. В результате измерение спонтанного света обратного рассеяния требует длительного времени интегрирования, тогда как способ накачки-зонда - нет, и, следовательно, является очень подходящим для быстрых измерений.
Бриллюэновские способы измерения работают только с одномодовыми оптическими волокнами, и благодаря низким характеристикам потерь одномодовых волокон могут получаться измерения на расстояниях более нескольких десятков километров.
Существует ряд конфигураций оборудования, которые могут использоваться для осуществления вынужденных бриллюэновских измерений.
Фиг.2 представляет собой изображение одного подхода - использование настраиваемого зондирующего лазера 120 (первый оптический сигнал) и лазера 110 накачки с фиксированной частотой вместе с акустооптическим модулятором 130, чтобы сдвигать вверх оптическую частоту (второй оптический сигнал). Другие подходы включают конструкции оптических круговых резонаторов, чтобы неоднократно передавать по кругу сигнал через модулятор, чтобы непрерывно подниматься до достижения желаемой частоты. Использование любого из этих подходов для получения вынужденного рассеяния Мандельштама-Бриллюэна учитывается концепцией данной заявки. Мощность лазерного излучения проходит через соединители 140, 150 к вытянутому волоконно-оптическому датчику 150, размещенному в исследуемой области для измерения, например, температур или деформаций. Свет обратного рассеяния из волоконно-оптического датчика проходит через детектор 160 в модуль 180 сбора/обработки для анализа. Модуль сбора/обработки может использовать любой бриллюэновский способ измерения, известный в данной области техники.
На фиг.3 и 4 прямоугольник, представленный как система 310, 315, 325, 335 DMS (распределенная система отслеживания), может быть любой бриллюэновской системой, описанной ранее, которая может генерировать эквиваленты импульсного и зондирующего лазерного излучения на частотах, необходимых для получения вынужденных бриллюэновских измерений.
Фиг.3 представляет собой изображения двух обычных прототипных реализаций бриллюэновской системы: двухсторонняя система 300, в которой оптическое волокно 320 соединяется с двух сторон с DMS 310, и односторонняя система 330 с отражающим зеркалом 350 на дальней стороне.
Фиг.4 представляет собой изображение варианта осуществления, обеспечивающего и улучшенный динамический диапазон, и защиту от потери системы в случае возникновения поломки. Или в одностороннем 400, или в двустороннем 500 режиме система имеет периодические волоконные брэгговские решетки 440 или 550 (ВБР), действующие как зеркала по всей длине размещенного оптического кабеля 420 или 540. Распределенные ВБР служат как выбираемые отражатели длин волн. Каждая волоконная брэгговская решетка в этом варианте осуществления имеет отличительную и известную характеристику длины волны отражения. Это реализует система на основе вынужденного рассеяния Мандельштама-Бриллюэна в выбранных точках вдоль системы. Настраиваемый лазер системы DMS может настраиваться на конкретную частоту каждой из отдельных ВБР при помощи способов, известных в данной области техники.
Эти свойства позволяют использовать много датчиков на произвольном расстоянии на одном оптическом волокне. Используя настраиваемые лазеры, можно опрашивать каждый датчик независимо друг от друга и получать распределенные измерения на крупных конструкциях. Поскольку решетки мультиплексированы на одном волокне, можно получить доступ ко многим датчикам при помощи одного соединения с источником света и детектором. Традиционные электронные тензометрические датчики требуют, чтобы каждый датчик имел свои проволочные выводы, соединенные и подведенные к считывающему устройству датчика. В описанном варианте осуществления использование разнесенных ВБР используется новым способом, чтобы достигать существенного улучшения надежности устройства.
Используя одностороннюю систему с фиг.4 в качестве примера, система может быть размещена, а настраиваемые лазеры использованы для настройки всего устройства для конечной ВБР 550. Если имеется поздний разрыв в волокне, система может быть немедленно возвращена в самую дальнюю рабочую ВБР вдали от системы DMS, чтобы обеспечить вынужденную бриллюэновскую работу на остающемся волокне. Теперь это делает возможным одностороннюю бриллюэновскую систему с производительностью и преимуществами системы на основе вынужденного рассеяния без угрозы полной потери системы в случае разрыва волокна.
В случае двусторонней системы с фиг.4, действует та же аргументация. Разрыв в двусторонней системе также может быть исправлен при помощи использования любой из остающихся ВБР в качестве выбираемых отражателей длины волны, чтобы продолжать использование системы на основе вынужденного рассеяния Мандельштама-Бриллюэна для измерения и температурного профиля, и деформации.
Описанные варианты осуществления предоставляют систему на основе вынужденного рассеяния Мандельштама-Бриллюэна, которая может быть использована на большом расстоянии для отслеживания и деформации, и температуры, одновременно обеспечивая большой динамический диапазон и возможность справляться с разрывом волокна без полной потери производительности системы.
Claims (7)
1. Способ для повышения надежности сенсорной системы на основе вынужденного рассеяния Мандельштама-Бриллюэна путем добавления избыточности, включающий этапы:
a. создания первого оптического сигнала, причем указанный первый оптический сигнал является настраиваемым в предопределенном диапазоне длин волн;
b. подачи указанного первого оптического сигнала в оптоволоконный кабель, размещенный в исследуемой области, причем указанный размещенный оптоволоконный кабель содержит множество разнесенных волоконных брэгговских решеток, где каждая волоконная брэгговская решетка имеет отличающуюся и известную характерную длину волны отражения;
c. настройки указанного первого оптического сигнала на характерную длину волны отражения первой выбранной разнесенной волоконной брэгговской решетки;
d. создания второго оптического сигнала на фиксированной предопределенной длине волны, причем указанная предопределенная длина волны находится вне спектра отражения любой из указанных разнесенных волоконных брэгговских решеток;
e. подачи указанного второго оптического сигнала на указанный оптоволоконный кабель;
f. получения первого отраженного сигнала первого оптического сигнала, причем указанный отраженный сигнал отражен от первой выбранной разнесенной волоконной брэгговской решетки в размещенном оптическом кабеле;
g. получения второго отраженного сигнала второго оптического сигнала, причем второй отраженный сигнал получен из обратного рассеяния Мандельштама-Бриллюэна в размещенном оптическом волокне;
h. измерения смещений в признаках между указанным вторым оптическим сигналом и указанным вторым отраженным сигналом, указывающих на условия окружающей среды вдоль указанного размещенного оптического волокна; где, когда в указанном размещенном кабеле определяют разрыв, указанный первый оптический сигнал перенастраивают на характерную длину волны второй выбранной разнесенной волоконной брэгговской решетки.
a. создания первого оптического сигнала, причем указанный первый оптический сигнал является настраиваемым в предопределенном диапазоне длин волн;
b. подачи указанного первого оптического сигнала в оптоволоконный кабель, размещенный в исследуемой области, причем указанный размещенный оптоволоконный кабель содержит множество разнесенных волоконных брэгговских решеток, где каждая волоконная брэгговская решетка имеет отличающуюся и известную характерную длину волны отражения;
c. настройки указанного первого оптического сигнала на характерную длину волны отражения первой выбранной разнесенной волоконной брэгговской решетки;
d. создания второго оптического сигнала на фиксированной предопределенной длине волны, причем указанная предопределенная длина волны находится вне спектра отражения любой из указанных разнесенных волоконных брэгговских решеток;
e. подачи указанного второго оптического сигнала на указанный оптоволоконный кабель;
f. получения первого отраженного сигнала первого оптического сигнала, причем указанный отраженный сигнал отражен от первой выбранной разнесенной волоконной брэгговской решетки в размещенном оптическом кабеле;
g. получения второго отраженного сигнала второго оптического сигнала, причем второй отраженный сигнал получен из обратного рассеяния Мандельштама-Бриллюэна в размещенном оптическом волокне;
h. измерения смещений в признаках между указанным вторым оптическим сигналом и указанным вторым отраженным сигналом, указывающих на условия окружающей среды вдоль указанного размещенного оптического волокна; где, когда в указанном размещенном кабеле определяют разрыв, указанный первый оптический сигнал перенастраивают на характерную длину волны второй выбранной разнесенной волоконной брэгговской решетки.
2. Способ по п.1, дополнительно включающий импульсную генерацию указанного второго оптического сигнала.
3. Способ по п.1, где указанную первую выбранную разнесенную волоконную брэгговскую решетку выбирают как самую отдаленную размещенную волоконную брэгговскую решетку в интересуемой области.
4. Способ по п.1, где после определения разрыва в указанном размещенном оптоволоконном кабеле указанную вторую выбранную разнесенную волоконную брэгговскую решетку выбирают как самую отдаленную размещенную волоконную брэгговскую решетку в остающемся неразорванном оптоволоконном кабеле.
5. Система для повышения надежности сенсорной системы на основе вынужденного рассеяния Мандельштама-Бриллюэна путем добавления избыточности, содержащая:
a. настраиваемый зондирующий лазер;
b. лазер накачки с фиксированной частотой;
c. акустооптический модулятор для смещения оптической частоты указанного лазера накачки с фиксированной частотой для предоставления фиксированной предопределенной длины волны;
d. соединитель, который объединяет сигналы из указанного настраиваемого зондирующего лазера и указанного лазера накачки с фиксированной частотой и подключает к волоконно-оптическому датчику, размещенному в интересуемой области, подлежащей измерению;
e. детектор для сбора света обратного рассеяния из указанного волоконно-оптического датчика;
f. модуль сбора/обработки для анализа указанного света обратного рассеяния и измерений сдвигов в признаках между указанным вторым оптическим сигналом и указанным вторым отраженным сигналом, указывающих на условия окружающей среды вдоль указанного размещенного оптоволокна;
g. где указанный волоконно-оптический датчик содержит множество разнесенных волоконных брэгговских решеток, причем каждая волоконная брэгговская решетка имеет отличающуюся и известную характерную длину волны отражения, и
h. где указанная фиксированная предопределенная длина волны из указанного лазера накачки с фиксированной частотой и указанного акустооптического модулятора лежит вне спектра отражения любой из указанных разнесенных волоконных брэгговских решеток.
a. настраиваемый зондирующий лазер;
b. лазер накачки с фиксированной частотой;
c. акустооптический модулятор для смещения оптической частоты указанного лазера накачки с фиксированной частотой для предоставления фиксированной предопределенной длины волны;
d. соединитель, который объединяет сигналы из указанного настраиваемого зондирующего лазера и указанного лазера накачки с фиксированной частотой и подключает к волоконно-оптическому датчику, размещенному в интересуемой области, подлежащей измерению;
e. детектор для сбора света обратного рассеяния из указанного волоконно-оптического датчика;
f. модуль сбора/обработки для анализа указанного света обратного рассеяния и измерений сдвигов в признаках между указанным вторым оптическим сигналом и указанным вторым отраженным сигналом, указывающих на условия окружающей среды вдоль указанного размещенного оптоволокна;
g. где указанный волоконно-оптический датчик содержит множество разнесенных волоконных брэгговских решеток, причем каждая волоконная брэгговская решетка имеет отличающуюся и известную характерную длину волны отражения, и
h. где указанная фиксированная предопределенная длина волны из указанного лазера накачки с фиксированной частотой и указанного акустооптического модулятора лежит вне спектра отражения любой из указанных разнесенных волоконных брэгговских решеток.
6. Система для повышения надежности сенсорной системы на основе вынужденного рассеяния Мандельштама-Бриллюэна по п.5, где волоконно-оптический датчик, содержащий множество разнесенных волоконных брэгговских решеток, является двусторонней системой.
7. Система для повышения надежности сенсорной системы на основе вынужденного рассеяния Мандельштама-Бриллюэна по п.5, где волоконно-оптический датчик, содержащий множество разнесенных волоконных брэгговских решеток, является односторонней системой.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US27963209P | 2009-10-23 | 2009-10-23 | |
US61/279,632 | 2009-10-23 | ||
PCT/US2010/002825 WO2011049630A2 (en) | 2009-10-23 | 2010-10-23 | Stimulated brillouin system with multiple fbg's |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2012118584A RU2012118584A (ru) | 2013-11-27 |
RU2511066C2 true RU2511066C2 (ru) | 2014-04-10 |
Family
ID=43900875
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2012118584/28A RU2511066C2 (ru) | 2009-10-23 | 2010-10-23 | Система на основе вынужденного рассеяния мандельштама-бриллюэна с множеством вбр |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US8553211B2 (ru) |
EP (1) | EP2491361A2 (ru) |
AU (1) | AU2010308572C1 (ru) |
BR (1) | BR112012009114A2 (ru) |
CA (1) | CA2777504C (ru) |
MY (1) | MY172737A (ru) |
RU (1) | RU2511066C2 (ru) |
WO (1) | WO2011049630A2 (ru) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2604563C1 (ru) * | 2015-05-29 | 2016-12-10 | Денис Анатольевич Вечтомов | Устройство для определения степени термического поражения материалов и конструкций в ходе пожарно-технической экспертизы путём анализа оптических свойств материала (ксл-01) |
RU185213U1 (ru) * | 2017-11-10 | 2018-11-26 | Закрытое Акционерное Общество "Лазер Солюшенс" | Волоконно-оптический комбинированный распределенный сенсор температуры и деформации высокого пространственного разрешения |
Families Citing this family (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101207345B1 (ko) * | 2010-08-05 | 2012-12-05 | 한국표준과학연구원 | 자동보정 기능을 갖는 광섬유 분포 온도 센서 시스템 및 이를 이용한 온도 측정방법 |
CA2825104A1 (en) * | 2011-01-27 | 2012-08-02 | Ramot At Tel Aviv University Ltd. | Distributed and dynamical brillouin sensing in optical fibers |
US8750655B1 (en) * | 2011-05-25 | 2014-06-10 | Peter Dragic | Brillouin scattering fiber |
US8693512B2 (en) * | 2011-12-22 | 2014-04-08 | Jds Uniphase Corporation | Frequency referencing for tunable lasers |
EP2805139B1 (en) * | 2012-01-19 | 2018-11-07 | Draka Comteq BV | Temperature and strain sensing optical fiber and temperature and strain sensor |
US9488786B2 (en) * | 2012-11-16 | 2016-11-08 | General Electric Company | Fiber optic sensing apparatus including fiber gratings and method for sensing parameters involving different parameter modalities |
US20140260588A1 (en) * | 2013-03-12 | 2014-09-18 | Halliburton Energy Services | Flow Sensing Fiber Optic Cable and System |
US9617847B2 (en) | 2013-10-29 | 2017-04-11 | Halliburton Energy Services, Inc. | Robust optical fiber-based distributed sensing systems and methods |
FR3047308B1 (fr) * | 2016-02-02 | 2018-02-16 | Saipem S.A. | Procede de surveillance du comportement thermomecanique d'une conduite sous-marine de transport de fluides sous pression |
JP6658256B2 (ja) * | 2016-04-22 | 2020-03-04 | 日本電気株式会社 | ガス検知システム |
EP3291192A1 (en) * | 2016-09-01 | 2018-03-07 | Airbus Operations, S.L. | Monitoring system of an aircraft bleed air system |
DE102016117691B3 (de) * | 2016-09-20 | 2017-08-03 | fos4X GmbH | Verfahren und Vorrichtung zur Funktionsprüfung eines faseroptischen Sensors und Computerprogrammprodukt |
CN106908169B (zh) * | 2017-02-28 | 2020-03-17 | 中国科学院合肥物质科学研究院 | 一种分布式光纤温度传感器数据处理方法 |
CN108613946A (zh) * | 2018-05-14 | 2018-10-02 | 湖州师范学院 | 基于激光吸收光谱技术的种子活力测量系统及方法 |
CN108923240B (zh) * | 2018-07-24 | 2020-07-03 | 太原理工大学 | 基于级联受激布里渊散射效应的波长稳频系统 |
CN109443698B (zh) * | 2018-10-12 | 2020-09-11 | 南昌航空大学 | 一种直接成像受激布里渊散射瞬态光栅结构的系统装置 |
CN111189483A (zh) * | 2018-11-14 | 2020-05-22 | 中兴通讯股份有限公司 | 分布式光纤传感系统及其控制方法、控制装置、存储介质 |
RU2724099C1 (ru) * | 2019-07-19 | 2020-06-22 | Общество с ограниченной ответственностью "Инновационные системы" | Волоконно-оптический датчик напряженности электрического поля |
CN116735029B (zh) * | 2023-08-09 | 2023-11-17 | 中国科学技术大学 | 一种电池安全监测系统、方法及装置 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4767219A (en) * | 1985-02-01 | 1988-08-30 | Central Electricity Generating Board | Light scattering temperature measurement |
RU65223U1 (ru) * | 2007-01-30 | 2007-07-27 | Курков Андрей Семенович | Волоконно-оптическое устройство для измерения распределения температуры (варианты) |
US20070242262A1 (en) * | 2003-10-29 | 2007-10-18 | Macdougall Trevor | Combined bragg grating wavelength interrogator and brillouin backscattering measuring instrument |
RU2319988C2 (ru) * | 2005-10-31 | 2008-03-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Инверсия-Сенсор" | Оптоволоконная мультисенсорная система, датчик температуры/деформации для оптоволоконной мультисенсорной системы, способ записи датчика (варианты) |
US7504618B2 (en) * | 2007-07-03 | 2009-03-17 | Schlumberger Technology Corporation | Distributed sensing in an optical fiber using brillouin scattering |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5513913A (en) * | 1993-01-29 | 1996-05-07 | United Technologies Corporation | Active multipoint fiber laser sensor |
US7116887B2 (en) | 2002-03-19 | 2006-10-03 | Nufern | Optical fiber |
GB2407377B (en) | 2003-10-16 | 2006-04-19 | Kidde Ip Holdings Ltd | Fibre bragg grating sensors |
GB0409865D0 (en) | 2004-05-01 | 2004-06-09 | Sensornet Ltd | Direct measurement of brillouin frequency in distributed optical sensing systems |
US7397976B2 (en) * | 2005-01-25 | 2008-07-08 | Vetco Gray Controls Limited | Fiber optic sensor and sensing system for hydrocarbon flow |
US7717618B2 (en) * | 2005-12-30 | 2010-05-18 | Optech Ventures, Llc | Apparatus and method for high resolution temperature measurement and for hyperthermia therapy |
US20080192803A1 (en) * | 2006-10-24 | 2008-08-14 | Nabeel Agha Riza | Extreme Temperature Optical Sensor Designs And Signal Processing |
-
2010
- 2010-10-23 US US13/503,370 patent/US8553211B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2010-10-23 CA CA2777504A patent/CA2777504C/en not_active Expired - Fee Related
- 2010-10-23 RU RU2012118584/28A patent/RU2511066C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2010-10-23 MY MYPI2012001743A patent/MY172737A/en unknown
- 2010-10-23 WO PCT/US2010/002825 patent/WO2011049630A2/en active Application Filing
- 2010-10-23 EP EP10825335A patent/EP2491361A2/en not_active Withdrawn
- 2010-10-23 BR BR112012009114A patent/BR112012009114A2/pt not_active IP Right Cessation
- 2010-10-23 AU AU2010308572A patent/AU2010308572C1/en not_active Ceased
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4767219A (en) * | 1985-02-01 | 1988-08-30 | Central Electricity Generating Board | Light scattering temperature measurement |
US20070242262A1 (en) * | 2003-10-29 | 2007-10-18 | Macdougall Trevor | Combined bragg grating wavelength interrogator and brillouin backscattering measuring instrument |
RU2319988C2 (ru) * | 2005-10-31 | 2008-03-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Инверсия-Сенсор" | Оптоволоконная мультисенсорная система, датчик температуры/деформации для оптоволоконной мультисенсорной системы, способ записи датчика (варианты) |
RU65223U1 (ru) * | 2007-01-30 | 2007-07-27 | Курков Андрей Семенович | Волоконно-оптическое устройство для измерения распределения температуры (варианты) |
US7504618B2 (en) * | 2007-07-03 | 2009-03-17 | Schlumberger Technology Corporation | Distributed sensing in an optical fiber using brillouin scattering |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
WO 2007079266 A2 , . * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2604563C1 (ru) * | 2015-05-29 | 2016-12-10 | Денис Анатольевич Вечтомов | Устройство для определения степени термического поражения материалов и конструкций в ходе пожарно-технической экспертизы путём анализа оптических свойств материала (ксл-01) |
RU185213U1 (ru) * | 2017-11-10 | 2018-11-26 | Закрытое Акционерное Общество "Лазер Солюшенс" | Волоконно-оптический комбинированный распределенный сенсор температуры и деформации высокого пространственного разрешения |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AU2010308572A1 (en) | 2012-04-19 |
WO2011049630A3 (en) | 2011-10-06 |
AU2010308572C1 (en) | 2013-10-24 |
MY172737A (en) | 2019-12-11 |
CA2777504A1 (en) | 2011-04-28 |
WO2011049630A2 (en) | 2011-04-28 |
US8553211B2 (en) | 2013-10-08 |
BR112012009114A2 (pt) | 2019-09-24 |
EP2491361A2 (en) | 2012-08-29 |
RU2012118584A (ru) | 2013-11-27 |
AU2010308572B2 (en) | 2013-06-20 |
CA2777504C (en) | 2017-11-28 |
US20120206718A1 (en) | 2012-08-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2511066C2 (ru) | Система на основе вынужденного рассеяния мандельштама-бриллюэна с множеством вбр | |
US20170010385A1 (en) | Fiber optic array having densely spaced, weak reflectors | |
US7282698B2 (en) | System and method for monitoring a well | |
US9804001B2 (en) | Brillouin optical distributed sensing device and method with improved tolerance to sensor failure | |
US8638444B2 (en) | Sensor array configuration for swept-wavelength interferometric-based sensing systems | |
US20110122417A1 (en) | Self-Referenced Optical Fiber Sensor with Stimulated Brillouin Scattering | |
US10557963B2 (en) | Optical couplers used in a downhole splitter assembly | |
KR20140135196A (ko) | 감지 시스템 및 그 감지 시스템에 사용하기 위한 소수-모드형 광섬유 | |
CN102829806A (zh) | 基于相移光纤光栅的光纤传感系统 | |
US9551809B2 (en) | Arrayed wave division multiplexing to improve spatial resolution of IOFDR fiber Bragg sensing system | |
WO2014074974A1 (en) | Dynamic fiber bragg grating interrogation system and method | |
US9341057B2 (en) | Apparatus and method of distributed pressure sensing | |
US20230125375A1 (en) | Few-mode rayleigh-based distributed fiber sensor for simultaneous temperature and strain sensing | |
US9726558B2 (en) | Method and device for pressure sensing | |
Takahashi et al. | Characteristics of fiber Bragg grating hydrophone | |
RU2319988C2 (ru) | Оптоволоконная мультисенсорная система, датчик температуры/деформации для оптоволоконной мультисенсорной системы, способ записи датчика (варианты) | |
RU2413259C1 (ru) | Способ регистрации сигналов измерительных преобразователей на основе брэгговских решеток, записанных в едином волоконном световоде | |
Kreger et al. | Enhanced sensitivity high spatial resolution distributed acoustic sensing using optical frequency domain Reflectometry and a point reflector array sensor | |
Kersey | Monitoring structural performance with optical TDR techniques | |
Carvalho et al. | Electrical dynamic interrogation system for long period gratings | |
Huff et al. | Fiber optic sensing technology: Emerging markets and trends | |
Zhang et al. | Sub-MHz ultrasonic sensor using fiber laser based on random fiber grating | |
Carvalho et al. | Dynamic interrogation of long period gratings with modulated fibre Bragg gratings | |
Tan et al. | Simultaneous measurement of temperature, hydrostatic pressure and acoustic signal using a single distributed Bragg reflector fiber laser | |
Saxena | Enabling aspects of fiber optic acoustic sensing in harsh environments |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20171024 |