RU1807896C - Цилиндрический слиток - Google Patents
Цилиндрический слитокInfo
- Publication number
- RU1807896C RU1807896C SU4954474A SU4954474A RU1807896C RU 1807896 C RU1807896 C RU 1807896C SU 4954474 A SU4954474 A SU 4954474A SU 4954474 A SU4954474 A SU 4954474A RU 1807896 C RU1807896 C RU 1807896C
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- diameter
- ingot
- metal
- truncated cone
- during rolling
- Prior art date
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Использование: в металлургии, в частности при производстве титановых слитков, при прокатке на обжимных станках дл получени заготовок. Цилиндрический слиток включает концевую часть в виде усеченного конуса. Диаметр меньшего основани конуса а 0,67...0,750, его высота h 0,19...0,23d, где D - диаметр слитка. Максимальный выход годного при прокатке (25 кг/т) достигаетс при выполнении усеченного конуса на концевой части цилиндрического слитка с углом наклона образующей, равным а 36...52°. 1 з.п.ф-лы, 1 ил.
Description
Изобретение относитс к металлургии, в частности к производству титановых слитков , и может быть использовано при прокатке на обжимных станах дл получени заготовок.
Целью изобретени вл етс повышение выхода годного за счет уменьшени об- рези при прокатке заготовок из титана и его .сплавов.
Эта цель достигаетс тем, что диаметр верхнего основани конуса, и его высота выполнены, исход из зависимостей d - 0.67...0.75D и h - 0,19...0,23d, где D - диаметр слитка, а также тем, что угол наклона образующей усеченного конуса выполнен равным а 36. ..52°.
На чертеже схематично изображен цилиндрический слиток, общий вид.
Концевую часть цилиндрического слитка выполн ют в виде усеченного конуса дл удалени определенного объема метала, смещаемого в процессе прокатки на торцы. При этом характер течени металла в основном определ ет величина сопротивлени металла пластической деформации, в свою очередь, завис ща от марки сплава титана. С одной стороны, чем больше величина сопротивлени пластической деформации (твердые марки титановых сплавов типа ВТ20, ВТ22 саь 80-120 кгс/мм2), тем хуже прорабатываемость слитка по сечению, больше дробность деформации (количество проходов) при прокатке и соответственно больше уширение и меньше продольное течение поверхностных слоев металла, в том числе их смещение на торцевую поверхность . Поэтому чем тверже марка сплава, тем должен быть меньше диаметр верхнего основани усеченного конуса (диаметр торцевой поверхности) - фаска больше по диаметру, но меньше его высота (длина фаски по образующей цилиндрического слитка ). С другой стороны, чем меньше величина . сопротивлени пластической деформации (м гкие марки титановых сплавов типа ВТ1-0 с оь 40-60 кгс/мм2), тем интенсивСО
с
со о
ч| 00
N0
(X
со
нее прорабатываемое™ слитка по сечению, меньше дробность деформации при прокатке (меньше количество проходов за.счет увеличени частных обжатий) и соответственно больше продольное течение поверхностных слоев металла торцевых зон, включа смещение их на торцевую поверхность. Таким образом, чем м гче марка сплава титана, тем больше может быть диаметр торцевой поверхности- фаска меньше по диаметру, но больше ее высота.
Сплавы титана средней твердости (типа ОТ4-1) занимают промежуточное положение по величине сопротивлени пластической деформации ( оь 60-80 кгс/мм2), прорабаты- ваемости слитка по сечению, дробности деформации, уширению, продольному течению поверхностных слоев и т.д.
Дл твердых марок сплавов типа ВТ20 d (диаметр торцевой поверхности) должен быть равен 0,670, a h (длина фаски по образующей ) - 0,19d. Выполнение фаски с такими параметрами обеспечивает максимальное уменьшение торцевых наплывов и соответственно минимальную обрезь.
Выполнение фаски с ,67D, например d 0.66D, нецелесообразно, так как минимум обрёзи Уже достигнут, только увеличиваютс потери металла при выполнении фаски. Выполнение фаски ,19d, например h 0.18d, приводит к увеличению торцевых наплывов и обрёзи вследствие того , что объем удалённого металла недостаточен дл ликвидации наплывов.
Дл м гких марок сплавов типа ВТ1-0 d должен составл ть 0.75D, a h 0,23d, что обеспечивает минимальную обрезь при прокатке. Дальнейшее сн тие металла (,23d, например h 0,24) также нецелесообразно-минимум обрёзи достигнут. Вы- полнение же фаски с ,750, например d OJ6D, неэффективно, так как объем удаленного металла недостаточен дл обеспечени минимальной обрёзи.
Установлено, что дл любых вариантов выполнени фаски, обеспечивающих минимум обрёзи, в пределах указанных диапазонов объем удаленного металла остаетс практически посто нным, т.е. взаимосв зь размеров фаски по длине и диаметру за- дана через объем за счет изменени угла наклона поверхности фаски к образующей цилиндра.
Действительно, объем, ограниченный поверхност ми торцевой, цилиндрической и образующей усеченного конуса, равен
V 0,125 л:(02 - d2) h. При d - 0,670 nh 0,19d
V 0.0275D3; при d 0.75D и h 0,23d V 0,0300D3.
Таким образом, объем удал емого металла , необходимый и достаточный дл максимального уменьшени торцевых наплывов и обеспечивающий минимальную обрезь, составл ет 0,0275...0.0300D3.
Удал ть больший объем металла (,03D нецелесообразно, поскольку увеличиваютс потери металла в стружку при выполнении фаски. При меньшем объеме удал емого металла (,0275D3) резко увеличиваютс наплывы на торцевую поверхность и соответствен но. концева обрезь.
Угол наклона образующей усеченного конуса также св зан с объемом удал емого металла:
9п„- 0.0625 л: (О2 - d2) (D - d)
мз t - -----у- ---
При d 0,670 а 52°, при d 0,750 а 36°.
Следовательно, максимальный выход годного при прокатке достигаетс при ...52°.
Если , например а 35°, с диаметром верхнего основани в указанном диапазоне , обрезь не уменьшаетс (минимум достигнут), но увеличиваютс потери металла в стружку при формировании фаски, что неэффективно.
При , например а- 53°, с диаметром верхнего основани в том же диапазоне обрезь увеличиваетс вследствие того, что объем удаленного металла недостаточен дл ликвидации наплывов на торцевую поверхность слитка.
На Орскметкомбинате из твердых марок сплавов титана (типа ВТ20) были изготовлены и прокатаны на блюминге 1250 слитки с D 750 мм; d 0,670 « 502 мм; h 0,19 d 95 мм и а 36°, а из м гких марок сплавов титана (типа ВТ 1-0) слитки р О 750 мм; d 0,750 562 мм; h 0,23 d 129 мм и
Предлагаемые слитки позволили практически исключить обрезь при прокатке на блюминге и тем самым обеспечить увеличение выхода годного на 25 кг/т.
Claims (2)
- Формула изобретени 1. Цилиндрический слиток с концевой частью в виде усеченного конуса, отличающийс тем, .что, с целью повышени . выхода годного за счет уменьшени обрёзи при прокатке заготовок из титановых сплаBOB , диаметр d меньшего основани конуса и его высота h составл ют d 0.67-0.75D и h 0,19-0,23d, где D - диаметр слитка..
- 2. Слиток по п. 1, о т л и ч а ю щ и и с тем, что угол наклона образующей усеченного конуса равен а 36-52°.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4954474A RU1807896C (ru) | 1991-05-22 | 1991-05-22 | Цилиндрический слиток |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4954474A RU1807896C (ru) | 1991-05-22 | 1991-05-22 | Цилиндрический слиток |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU1807896C true RU1807896C (ru) | 1993-04-07 |
Family
ID=21584020
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU4954474A RU1807896C (ru) | 1991-05-22 | 1991-05-22 | Цилиндрический слиток |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU1807896C (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2486973C2 (ru) * | 2009-02-09 | 2013-07-10 | Ниппон Стил Корпорейшн | Титановый материал для горячей прокатки и способ его получения |
-
1991
- 1991-05-22 RU SU4954474A patent/RU1807896C/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР Мг 1214255. кл. В 21 В 1/02, 1986. Паршин В.А. и др. Деформируемость и качество, М.: Металлурги , 1979, с. 179. * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2486973C2 (ru) * | 2009-02-09 | 2013-07-10 | Ниппон Стил Корпорейшн | Титановый материал для горячей прокатки и способ его получения |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4222690A (en) | Drill having cutting edges with the greatest curvature at the central portion thereof | |
CN101896306B (zh) | 螺丝攻及生产螺丝攻的方法 | |
CN105934301B (zh) | 镶刀以及刃尖更换式旋转切削工具 | |
CN1213830C (zh) | 带有结构改进的切削刀片的钻头 | |
US8366359B2 (en) | Method for machining crankshafts and device for carrying out this method | |
JPS6333864B2 (ru) | ||
EP0186340B2 (en) | Method of hot extrusion | |
US6749375B2 (en) | End milling cutter for machining workpieces made of a non-ferrous metal or plastic | |
JPH08155713A (ja) | ツイストドリル | |
RU1807896C (ru) | Цилиндрический слиток | |
US4589468A (en) | Continuous mold for a continuous casting plant | |
EP0132149B1 (en) | Twist drill | |
EP0071195B1 (en) | Process for manufacturing hot extruded alloy products | |
US5656237A (en) | Resulfurized austenitic stainless steel with improved machinability | |
RU2071845C1 (ru) | Титановый слиток | |
EP4331748A1 (en) | Insert for bar-peeling | |
EP1221492B1 (de) | Behälter aus einer Leichtmetalllegierung und Verfahren zu seiner Herstellung | |
CA1240955A (en) | Nib for a drawing die and method of making the same | |
JPH08155715A (ja) | ドリルリーマ | |
SU965627A1 (ru) | Спиральное сверло | |
JP3127549B2 (ja) | 鍛造工具 | |
US2153909A (en) | Broach | |
RU2185938C1 (ru) | Метчик | |
RU1776208C (ru) | Способ калибровки валков блюминга | |
US20160129506A1 (en) | Drill |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
REG | Reference to a code of a succession state |
Ref country code: RU Ref legal event code: MM4A Effective date: 20050523 |