RU1795176C - Аэростатический подшипниковый узел - Google Patents
Аэростатический подшипниковый узелInfo
- Publication number
- RU1795176C RU1795176C SU914931834A SU4931834A RU1795176C RU 1795176 C RU1795176 C RU 1795176C SU 914931834 A SU914931834 A SU 914931834A SU 4931834 A SU4931834 A SU 4931834A RU 1795176 C RU1795176 C RU 1795176C
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- spherical
- housing
- radius
- curvature
- base
- Prior art date
Links
Abstract
) Использование: в установках прёцизи- он(юй обработки металлооптики. а также в установках, предназначенных дл сборки и контрол децентрироврк оптических элементов . Сущность изобретени : аэростати- подшипниковый узел содержит корпус с базовой поверхностью, б котором установлены два сферических подп тника с питател ми, через которые подаетс сжатый воздух в рабочие полости, две сфериче- .ские п ты, соединенные с промежуточным кольцом. Подп тники установлены в корпусе с возможностью перемещени по поверхност м корпуса и фиксации при помощи винтов. На сферических п тах выполнены базовые поверхности в виде параллельных торцов и базовых отверстий. Промежуточное кольцо содержит базовые поверхности, выполненные в виде параллельных торцов и базового отверсти . Оптимальные конструктивные параметры подшипникового узла св заны определенным соотношением. Это обеспечивает регулирование углового положени оси вращени шипа в пространстве относительно базовых поверхностей корпуса, повышение точности сборки. 8 ил.
Description
Изобретение относитс к оптическому приборостроению и может быть использовано в установках прецизионной обработки мет|аллооптики (линз в оправах и т.д.), а также в установках, предназначенных дл сборки и контрол децентрировок оптических элементов.
Прототипом вл етс подшипниковый узел, состо щий из корпуса с двум сфериче- подп тниками и шипа, выполненного в вид0 сферических п т и промежуточного кольца.. ,
Недостатком данного подшипникового узла вл ютс невозможность регулировани углового положени оси вращени шипа в пространстве относительно базовых повер- хноётей корпуса, так как положение оси ара- .ц|ени шипаЪ ространстве относительно базовых поверхностей корпуса определ етс конструкцией корпусной детали, котора дает жесткую прив зку центров кривизны сферических подп тников, определ ющих ось вращени шипа к базовым поверхност м корпуса подшипникового узла, и слож- ность в определении оптимальных конструктивных параметров аэростатиче- ского подшипникового узла, из-за отсутст- ви соотношени , св зывающего эти параметры..
Цель изобретени - обеспечение возможности регулировани углового положе- ни оси вращени шипа в пространстве относительно базовых поверхностей корпуса и определение оптимальных конструктивных параметров подшипникового узла.
Указанна цель достигаетс тем, что аэростатический подшипниковый узел содержит корпус с базовыми поверхност ми.
VI
ю ел
о
шип, выполненный в виде двух сферических п т, закрепленных на промежуточном кольце , два сферических подп тника, центры кривизны которых определ ют ось вращени шипа и питатели, причем сферические подп тники установлены в корпусе с возможностью радиального перемещени и фиксации; сферические подп тники имеют радиусы кривизны большие, чем радиусы кривизны сопр женных с ними сферических п т,. а оптимальные конструктивные параметры аэростатического подшипникового узла св заны соотношением
Н (ARi + (Rci -VRb-Ri) - (Roi-VR6i-FH)) +
+ ( Л R 2 + (R C2 - VR62-R1)
- ( R 02 VR&2-R1)) , где Н - суммарный осевой зазор между сферическими подп тниками и п тами, мм;
ARi - расчетный зазор между верхними сферическими п той и подп тником, мм;
R - радиус кривизны верхней сферической п ты, мм;
RI - радиус внутреннего отверсти верхнего сферического подп тника, мм;
R 01-. радиус кривизны верхнего сферического подп тника, мм;
Д R2 - расчетный зазор между нижними сферическими п той и подп тником, мм;
R с2 радиус кривизны нижней сферической п ты, мм;
Ra - радиус внутреннего отверсти нижнего сферического подп тника, мм;
R oz- радиус кривизны нижнего сферического подп тника, мм.
На фиг. 1 показан разрез подшипникового узла (шип находитс во всплытом рабочем положении); на фиг.2 показан разрез подшипникового узла, на котором рассмотрена регулировка углового положени оси вращени шипа в пространстве относительно базовых;: поверхностей корпуса; на фиг. 3,4,5 показана методика определени оптимальных конструктивных параметров дл верхних сферических подп тника и п ты; на фиг. 6,7,8 показана методика определени оптимальных конструктивных параметров дл нижних сферических подп тника и п ты. ..
Аэростатический подшипниковый узел (фиг.1) содержит корпус 1 с базовой поверхностью А, в котором установлены два сфе- . рических подп тника 2 и 3. В сферических подп тниках 2 и 3 закреплены питатели 4, через которые подаетс сжатый воздух в
рабочие полости 5 и 6. В сферических подп тниках 2 и 3 установлен шип, состо щий из двух сферических п т 7 и 8, соединенных с промежуточным кольцом 9. Подп тники 2
иЗ установлены в корпусе 1 с возможностью перемещени по поверхност м Б и В корпуса 1 и фиксации при помощи винтов 10. Перемещение осуществл етс при помощи винтов 11 и 12.
Аэростатический подшипниковый узел работает следующим образом.
В рабочем положении (фиг.1) через питатели 4 сжатый воздух подаетс в рабочие полости 5 и 6, после чего соединенные между собой сферические п ты 7 и 8 и промежуточное кольцо 9. всплывают, образу между сферическими подшипниками 2 и 3 и сферическими п тами 7 и 8 воздушную подушку. Регулирование углового положени оси
вращени шипа в пространстве относительно базовых поверхностей корпуса осуществл етс следующим образом (фиг.2).
Допустим, первоначальное угловое положение оси вращени шипа относительно
базовой поверхности А корпуса определ етс положением центра кривизны 0 сферического подп тника 2 и центра кривизны Ov сферического подп тника 3. В таком положении подшипниковый узел установлен на
оборудовании и возникла необходимость ввести угловую корректировку положени оси вращени шипа относительно базовой поверхности А корпуса 1 (например, при совмещении оси вращени шипа с осью автоколлимационного микроскопа в установках сборки и юстировки оптических элементов и т.д.) на угол а, Рассто ние между , центрами кривизны 0 и Oi сферических
поверхностей подп тников 2 и 3 равно L
Тогда дл корректировки углового положени оси вращени шипа относительно базовой поверхности А корпуса 1 необходимо сместить один, из подп тников 2 или 3 (например ) по плоскости В на величину равную
AX Ltga.
При этом ось вращени шипа займет положениё,6предел ем6е положением центров кривизны 0 и Oi сферических поверхностей подп тников 2 и 3. Пои необходимости введени плоскопараллельного смещени оси вращени шипа относительно базы А корпуса .1 необходимо при помощи регулировочных винтов 11 и 12 сместить оба подп тника 2 и 3 на одинаковую величину А X в одном и том же направлении.
Определение оптимальных конструктивных параметров подшипникового узла
, Nct -4A-r3 2 -4
,Гс1 ..-- - ---
L/CB
s 0,0046 мм (.4,6 мкм )
д„ Nc2-4A-rj 2 -4-0.589 - ( ОГс2 - --- о- -- - ---------- -о-- D 61002
т.е. радиусы кривизны п ток меньше радиусов кривизны пробных стекол и составл ют; . Rci | п|-(5 ГС1 98,86 - 0,0046 98,8554 мм 45 Гг j-i5 Гс1-78,88 - 0,.8771мм Диалогично дл подп тников
6г0
N41 -4А -rl ,
п2
U ев
2 -4 -0.589 - 10 3 -(98.86
2
100 0,0046 мм ( 4,6 мкм )
дг N42 4Я -г
бг°2---6 5--
7888 0,0029 мм ( 2,9 мкм ) ,
. 2 4 0.589 10 3 (78.88 У
100
0,0029 мм ( 2,9 мкм )
т.е. радиусы кривизны подп тников больше радиусов кривизны пробных стекол и составл ют , .1
Но1 | ri1|+ 5r0i 98,86 + 0.0046 98,8646мм
Ro2 (га1) + 5г02 - 78-88 + 0,0029 78,8829мм
Тогда расчетный зазор между верхними подп тником и п той равен
ARi R of R cl 98,8646 - 98.8554 - 0.0092 мм Между нижними
AR2 R 02- R c2 78.8829 - 78.8771 - 0,0058 MM
Нагрузочные характеристики аэростатического подшипникового узла завис т от.правильного сочетани AR2 и A Rt в узле (фиг. 3 и 6) избыточного давлени , подводимого в рабочие полости 5 и б, радиусов кривизны (Rc2 ; R 02) и (Rci ; R 01) и конструктивных параметров питателей (их количества, диаметра отверстий поддува, глубины карманов и т.д.).
25
Дл подшипниковых узлов со сферическими поверхност ми наилучшим вл етс случай, когда в рабочем состо нии (при 5 всплытом шипе) сферические поверхности подп тников 2 и 3 и п ток 7 и 8 расположены кбнцентрично. При этом воздушна подушка имеет толщину AR.i и AR2 соответст- венко дл нижних и верхних сопр женных между собой подп тников и п ток, что упрощает оптимизацию подшипникового узла, так как проще это сделать при равномерном зазоре между подп тником и п той. При этом максимальной (дл данной конструкции узла) будет как радиальна так и углова - жесткость и торцева .j Рассмотрим механизм определени оптимальных конструктивных параметров подшипникового узла.
В случае отсутстви внутреннего отверсти радиусом RI в верхнем подп тнике и радиусом R2 в нижнем дл выполнени ус- „
лови концентричности подп тников и п - ток (т.е. дл обеспечени равномерности воздушной подушки в подшипниковом узле) в рабочем состо нии достаточно знать ради- усы Rci и Roi: Rc2 и Ro2,4Q тогда фиг. 4 и 7
ARz Ro2-RC2 -Rci, а суммарный осевой зазор определитс как .
H1 AR2+ARi45 Однако такую конструкцию реализовать на
практике невозможно, поэтому в подп тниках выполн ют отверсти радиусом R2 и RL дл установки внутри прбмёжуточйбго кольца .50
Тогда дл выполнени услови концен- тричности подп тников и п т (совмещени центров их кривизны Цог :Цс2 :Цр1 :Uci) необходимо учесть их дополнительное проседание A Y2 и A Yr дл нижних и верхних п т 55 соответственно фиг. 5 и 8. т.е. в рабочем положении подп тники и сопр женные с
. ними п тки устанавливаютс концентрично. : если суммарный осевой зазор будет равен Н AY3 + AY4;
0
5
5
Q
.
5
0
5
+ARi; AYt AYci -AY01;
AYC1 Rci - R b i-Ri ; AYot R01 -VR, -RJ AY3 .Д RI - Roi -VR6i -Rf) +
+ (Rci - VRci-Ri ) , Аналогично
AY4 AY2+AR2; AY2-AYC2-AYQ2 , AYC2 Rc2 - VRi2-R АУог RQ2 - VR & - RV ; (Ro2-VR 2-Rg ) +
+ (Rc2-VRt2-R ) .
Следовательно„, И H (ARi -(Roi -VR&, -R) +
+ (Rc1-yRc1-Rf) +(AR2- -1 ( Ro2 - VrffS2 :rRlr + ( Rc2 :
- VRc2-RiOJ), П p и м е р. В нашем случае имеем: R cie 98.8554 мм; R C2 78,8771 мм; R 01 98,8646 мм; Ro2 78,8829; ARi 0,0092 MM; A R2 0,0058 MM; Ri 55 мм - конструктивный параметр подшипника; Rr 60 мм - конструктивный параметр подшипника.
Суммарный осевой зазор равен Н (0.0092 +{ (98,8554 -V98.85542 -55)
- ( 98,8646 - V 98,8646 - 552 ) ) +
+ (0.0058 +(78.8771 -V78.8771 -бО2 )
-(78.8829 -/7888292-602)) ... - i 0.0201 мм ( 20,1 мкм ).
Таким образом предлагаемый подшипник имеет следующие преимущества. ЕГО конструкци позвол ет производить регулирование углового положени оси вращени шипа в npocf ранстве относительно базовых повностей корпуса, а при необходимости можно выполнить и плоскопаралельное смещение оси вращени шипа .
Использование конструкции подшипника , предложенной авторами, позвол ет определить оптимальные конструктивные параметры аэростатического подшипника расчетным путем,
Claims (1)
- Формула изобретени Аэростатический подшипниковый узел, содержащий корпус с базовыми поверхност ми , шип в виде двух соосно расположен:ных сферических п т и размещенное между п тагИи и скрепленное с ними промежуточное кольцо, имеющие параллельные торцовые базовые поверхности и соосные перпендикул рно расположенные упом ну- тым торцовым поверхност м базовые от- eepcf и , а также смонтированные в корпусе сферические подп тники/центры кривизны (Которых расположены на оси вращени ши- па и выполнены с питател ми, отличаю- щ и л с тем, что, с целью обеспечени регулировани углового положени оси вращени шипа в пространстве относительно базопых поверхностей корпуса, повышени точности сборки и определени оптимальных Конструктивных параметров узла, сфе- риче|ские подп тники установлены в корпусе с возможностью радиального пере- меще|ни и фиксации и выполнены е радиусом Кривизны, большим радиуса кривизны сопр жённых с ними сферических п т, при (этом оптимальные конструктивные пара- метры узла св заны соотношением0505H(ARi+(Rcl-VR 1-R ); - (RCH -VR&t-M )+(AR2 +г .+ (RC2-VRЈ2-R )-(R02: ),где Н - суммарный осевой зазор между сферическими подп тниками и п тами, мм,ARi - расчетный зазор между верхними сферическими п той и подп тником, мм;RCI- радиус кривизны верхней сферической п ты, мм;RI - радиус внутреннего отверсти верхнего сферического подп тника, мм;ROI радиус кривизны верхнего Сферического подп тника, мм;ARz- расчетный зазор между нижними сферическими п той и подп тником, мм;Rc2 радиус кривизны нижней сферической п ты, мм;R2 - радиус внутреннегаотверсти нижнего сферического подп тника, мм;Roa радиус кривизны нижнего сферического подп тника, мм.Ј JV49IIS6/.1фигФмг$
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU914931834A RU1795176C (ru) | 1991-04-29 | 1991-04-29 | Аэростатический подшипниковый узел |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU914931834A RU1795176C (ru) | 1991-04-29 | 1991-04-29 | Аэростатический подшипниковый узел |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU1795176C true RU1795176C (ru) | 1993-02-15 |
Family
ID=21572171
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU914931834A RU1795176C (ru) | 1991-04-29 | 1991-04-29 | Аэростатический подшипниковый узел |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU1795176C (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN114273685A (zh) * | 2022-02-14 | 2022-04-05 | 东北林业大学 | 一种气浮轴承及气浮轴承支承的高压气浮电主轴 |
-
1991
- 1991-04-29 RU SU914931834A patent/RU1795176C/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Патент US № 3537763. кл. 308-9, 1970. * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN114273685A (zh) * | 2022-02-14 | 2022-04-05 | 东北林业大学 | 一种气浮轴承及气浮轴承支承的高压气浮电主轴 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP2675080B2 (ja) | 固定式等速ジョイント | |
US5651616A (en) | Tapered bearing housing | |
US3549220A (en) | Low-stress ball bearings | |
US5463495A (en) | Aiming telescope | |
EP0015688B1 (en) | Hollow roller tapered bearing | |
US4460283A (en) | Damped bearing device | |
US4602873A (en) | Vibration-controlling bearing | |
US6379046B1 (en) | Modular support structure for hydrodynamic bearing | |
RU1795176C (ru) | Аэростатический подшипниковый узел | |
US4343203A (en) | Rotor structure for gyroscopic apparatus | |
US6170989B1 (en) | Modular support structure for hydrodynamic bearing | |
EP0739456A1 (en) | Improved bearing assembly | |
JPS5815651B2 (ja) | ボ−ルブツシング | |
RU1806302C (ru) | Осевой опорный узел с компенсацией перекоса | |
WO1992004550A1 (de) | Lagerung, insbesondere für plattenspeicherspindeln | |
US4545570A (en) | Gimbal fixture and assembly method | |
WO1991014874A1 (en) | Journal bearing with high stiffness | |
US6065875A (en) | Turbo charger bearing construction | |
US3053587A (en) | Radial bearing of the sliding block type | |
GB2268549A (en) | Bearing assembly. | |
US5823147A (en) | Steam generator steam drum mounting | |
US2276734A (en) | Rotary bearing | |
JP2001165152A (ja) | 軸受装置 | |
JP2644247B2 (ja) | 静圧気体軸受 | |
US4555187A (en) | Foil bearing alignment |