денсатора 5, зэшунтированного источником подзар да 6. Коммутирующий конденсатор 5 подключаетс дл накачки реверсивно- включаемого динистора 3 при помощи запираемого тиристора 7 и тиристора 8; дл выключени реверсивно-включаемого ди- нистора 3 коммутирующий конденсатор 5 подключаетс к отсекающему диоду 4 запираемым тиристором 7 и тиристором 9. К достоинствам реверсивно-включаемого ди- нистора 3 относ тс малые коммутационные потери при включении (врем включени пор дка 4 мкс), отсутствие потерь при выключении из-за обрыва обратного тока последовательно включенным отсекающим диодом 4, допустимое значение di/dtпор дка 1 -10 А/мкс(1 -103А/мкс у тиристоров), возможность разработки приборов высоких классов (на допустимые напр жени 5-6 кВ) и на большие токи (1-2 кА и более), относительно низка стоимость и высока надежность по сравнению с тири- сторами.a capacitor 5, shunted by a recharge source 6. A switching capacitor 5 is connected to pump a reversible switch-on dinistor 3 by means of a lockable thyristor 7 and thyristor 8; To turn off the reversible turn-on dinistor 3, the switching capacitor 5 is connected to the cut-off diode 4 by a lockable thyristor 7 and thyristor 9. The advantages of the turn-on dinistor 3 include small switching losses when turned on (turn-on time is about 4 μs), no loss during shutdown due to a reverse current interruption by the sequentially connected cut-off diode 4, the permissible value di / dt is about 1 -10 A / μs (1 -103A / μs for thyristors), the possibility of developing high-class devices (for permissible voltages 5-6 to C) and for large currents (1-2 kA or more), relatively low cost and high reliability compared to thyristors.
Импульсный преобразователь посто нного тока (фиг. 1) позвол ет реализовать способ широтно-импульсного регулировани по алгоритму фиг. 2. В момент ti подаютс отпирающие импульсы управлени на запираемый тиристор 7 и тиристор 8, Через 2-4 мкс после включени тиристоров 7 и 8 начинаетс накачка реверсивно-включаемого динистора 3 обратным током, при этом быстронасыщающийс дроссель 2 раз- дел ет цепи источника питани с нагрузкой 1 и цепь накачки. Через 4-5 мкс после нача- ла накачки реверсивно-включаемый дини- стор 3 переходит в провод щее состо ние и через нагрузку 1 с момента ta начинает протекать ток, в этот момент на запираемый тиристор 7 подаетс запирающий управл - ющий импульс, тиристоры 7 и 8 запираютс , обрыва цепь тока накачки. Дл прекращени тока нагрузки подаетс в момент времени ta отпирающий импульс на управл ющие электроды запираемого тиристора 7 и быс- тродействующего тиристора 9, при этом через 2-4 мкс после открыти тиристоров 7,9, к отсекающему диоду 4 прикладываетс в обратном направлении напр жение коммутирующего конденсатора 5 через открытый реверсивно-включаемый динистор 3. Отсекающий диод 4 запираетс , обрыва ток через реверсивно-включаемый динистор 3 и нагрузку 1. Одновременно начинаетс замещение тока реверсивно-включаемого дини- стора 3 и отсекающего диода 4 через коммутирующий конденсатор 5 по цепи: плюсова обкладка конденсатора 5, тиристор 9, источник питани , нагрузка 1, дроссель 2, запираемый тиристор 7, минусова The pulsed DC-DC converter (Fig. 1) allows implementing the method of pulse-width regulation according to the algorithm of Figs. 2. At the moment ti, the unlocking control pulses are applied to the lockable thyristor 7 and thyristor 8, 2-4 μs after turning on the thyristors 7 and 8, the reverse-switching dynistor 3 is pumped with reverse current, and the fast-saturable inductor 2 separates the power supply circuits with a load of 1 and a pump circuit. 4-5 μs after the start of pumping, the reversibly switched-on dinistor 3 goes into a conducting state and current starts flowing through load 1 from the moment ta, at this moment a locking control pulse is applied to the lockable thyristor 7, thyristors 7 and 8 are locked, breaking the pump current circuit. To terminate the load current, at the time ta, a trigger pulse is applied to the control electrodes of the lockable thyristor 7 and the fast thyristor 9; in this case, 2–4 μs after the opening of the thyristors 7.9, the voltage of the switching voltage is applied to the isolation diode 4 in the reverse direction capacitor 5 through an open reversible switch-on dinistor 3. The cut-off diode 4 is locked, breaking the current through the switch-reversible dinistor 3 and the load 1. At the same time, the current substitution of the reversible switch dinistor 3 and the compartment begin guide diode 4 via the switching circuit 5 to the capacitor: Positive plate of the capacitor 5, the thyristor 9, the power supply, the load 1, the throttle 2, lockable thyristor 7 Negative
обкладка конденсатора 5. После восстановлени запирающих свойств реверсивно- включаемого динистора 3, определ емое его временем выключе Нй Гё мом е гмр ёме - ни т.4 на управл ющий электрод запираемого тиристорэ 7 подаетс отрицательный импульс тока запирани . Запираемый тиристор 7 выключаетс , обрыва цепь тока замещени через конденсатор 5. Далее через промежуток времени, определ емый частотой работы схемы, электромагнитные процессы повтор ютс , Среднее значение напр жени на нагрузке регулируетс путем изменени коэффициента заполнени у(у т /Т, где т ta - t2). Напр жение на коммутирующем конденсаторе 5 при помощи источника подзар да б поддерживаетс в диапазоне 50-150 В в зависимости от тока нагрузки 1 и времени выключени реверсивно-включаемого динистора 3.capacitor lining 5. After restoring the locking properties of the reversibly switched-on dinistor 3, its time is turned off by switching on the negative switching current. A negative pulse of the locking current is applied to the control electrode of the lockable thyristor 7. The thyristor 7 is turned off, breaking the substitution current circuit through the capacitor 5. Then, after a period of time determined by the frequency of operation of the circuit, the electromagnetic processes are repeated. The average value of the voltage across the load is controlled by changing the duty cycle y (y t / T, where t ta - t2). The voltage at the switching capacitor 5 by means of a recharge source b is maintained in the range of 50-150 V, depending on the load current 1 and the turn-off time of the reversibly switched dinistor 3.
Технико-экономические и экспериментальные исследовани импульсного преобразовател посто нного тока показали, что по сравнению с устройствами аналогичного назначени за вл емое устройство обеспечивает более высокое значение надежности за счет значительного увеличени стойкости преобразовател к воздействию ударных токов.Technical, economic and experimental studies of a pulsed DC-DC converter have shown that, compared to devices of similar purpose, the inventive device provides a higher value of reliability due to a significant increase in the resistance of the converter to shock currents.