RU1778467C - Method of determination of vapor content in refrigerant flow - Google Patents

Method of determination of vapor content in refrigerant flow

Info

Publication number
RU1778467C
RU1778467C SU894774078A SU4774078A RU1778467C RU 1778467 C RU1778467 C RU 1778467C SU 894774078 A SU894774078 A SU 894774078A SU 4774078 A SU4774078 A SU 4774078A RU 1778467 C RU1778467 C RU 1778467C
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
microflow
heat
vapor content
heat source
measured
Prior art date
Application number
SU894774078A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Георгий Степанович Якименко
Original Assignee
Одесский Инженерно-Строительный Институт
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Одесский Инженерно-Строительный Институт filed Critical Одесский Инженерно-Строительный Институт
Priority to SU894774078A priority Critical patent/RU1778467C/en
Application granted granted Critical
Publication of RU1778467C publication Critical patent/RU1778467C/en

Links

Landscapes

  • Air Conditioning Control Device (AREA)

Abstract

Использование: измерение параметров процессов холодильных установок. Сущность изобретени : при определении паро- содержани  в потоке хладагента после выхода установки на установившийс  режим дросселем ограничиваетс  микропоток отбора до испарител , величина этого микропотока измер етс  датчиком, и его сигнал подаетс  в контролер, куда также поступает сигнал от датчика на микропотоке отбора после испарител . Контролер выравнивает микропотоки и измер ет мощности источников тепла, установленных на микропотоках. По температуре и давлению жидкого хладагента , а также по давлению кипени  контролер по таблицам состо ни  определ ет энтальпии и непрерывно вычисл ет паросо- держание. При этом точность вычислени  зависит лишь от точности измерени  микро- погоков, мощностей источников и температур и давлений. 1 ил.Usage: measurement of process parameters of refrigeration units. SUMMARY OF THE INVENTION: when determining the vapor content in the refrigerant stream after the unit has reached a steady state, the microflow to the evaporator is limited by the throttle, the magnitude of this microflow is measured by the sensor, and its signal is supplied to the controller, which also receives the signal from the sensor in the microflow after the evaporator. The controller equalizes the microflows and measures the power of the heat sources installed on the microflows. From the temperature and pressure of the liquid refrigerant, as well as from the boiling pressure, the controller determines the enthalpies from the state tables and continuously calculates the vapor content. Moreover, the accuracy of the calculation depends only on the accuracy of the measurement of micro-streams, power of sources and temperatures and pressures. 1 ill.

Description

Изобретение относитс  к холодильной технике, в частности к измерени м различных параметров процессов холодильных установок .The invention relates to refrigeration, in particular to the measurement of various process parameters of refrigeration units.

Целью изобретени   вл етс  снижение энергозатрат в процессе теплового воздействи  на поток хладагента и получени  непрерывного текущего значени .The aim of the invention is to reduce energy consumption during the heat treatment of the refrigerant stream and to obtain a continuous current value.

На чертеже показано устройство дл  осуществлени  способа.The drawing shows a device for implementing the method.

Устройство включает компрессор 1, конденсатор 2, дроссель холода 3, испаритель 4, датчики давлени  5 и температуры 6, жидкого хладагента после конденсата, датчик давлени  и испарени  7, источник .тепла 8, дроссель ограничени  потока 9 и датчик величины потока 10. Элементы 8-10 размещены на линии микропотока, отведенного до испарител , на которой также размещеныThe device includes a compressor 1, a condenser 2, a cold choke 3, an evaporator 4, pressure sensors 5 and temperature 6, liquid refrigerant after condensate, a pressure and evaporation sensor 7, a heat source 8, a flow restriction choke 9 and a flow rate sensor 10. Elements 8 -10 placed on the microflow line allotted to the evaporator, which also placed

датчики температуры 17 после источника тепла 8. На линии второго микропотока, отведенного после испарител  4, размещены датчик температуры 15, источник тепла 11, регулирующий клапан 12 величины второго микропотока, датчик температуры 16, датчик величины второго микропотока 13,устройство ввода пульта таблиц состо ни  хладагента 18, вычислительное управл ющее устройство (контролер) 19, устройстве отражени  и регистрации 20 паросодержэ- ни  и других параметров устройства, температур , потоков, давлений.temperature sensors 17 after the heat source 8. A temperature sensor 15, a heat source 11, a control valve 12 for the second microflow value, a temperature sensor 16, a sensor for the magnitude of the second microflow 13, an input device for the status table console are located on the line of the second microflow allocated after the evaporator 4 refrigerant 18, a computing control device (controller) 19, a device for reflecting and recording 20 the vapor content and other parameters of the device, temperatures, flows, pressures.

Способ осуществл етс  с помощью устройства следующим образом. После выхода устройства на установившийс  режим, последний полностью автоматически управл етс  устройством 19, куда ввод тс  таблицы состо ни  с пульта 18 и которое поддерживает требуемый режим устройства измере Ч XIThe method is carried out using the device as follows. After the device enters steady state, the latter is completely automatically controlled by the device 19, where state tables from the remote control 18 are entered and which supports the required device mode as measured by X XI

22

О х|Oh x |

ни  паросодержани  в равенства величин микропотоков. Дл  этого дроссельным устройством 9 ограничиваетс  микропоток отбора до испарител  4 величиной около 0.5% от основного потока хладагента {около 160 г/с), этот поток измер етс  датчиком потока 10 и его сигнал подаетс  в контролер 19, куда также поступает сигнал отдатчика микропотока 13(отбираемого после испарени ). По сигналу датчика 10, который  вл етс  задающим дл  контролера 19, который сравниваетс  с сигналом датчика 13, вырабатывает сигнал управлени  на регулирующий клапан 12. с помощью которого микропоток по датчику. 13 становитс  равен микропотоку по датчику 10, т.е. 0,5% (0,8 г/с). Измер емые температуры до источника 8 и после датчиками 14 и 17 составл ют соответственно 20°С и 20.1°С. При этом контролер увеличивает мощность источника 8 до достижени  выходной температуры 20,1°С и измер ет мощность (электрического ) источника, или, что, то же самое , тепловой поток, который- составл ет q2 0,9 кДж/с. Также измер етс  температура до (датчиком 15) и после (датчиком 16) источника 11, который составл ет 20°С и 20,1°С соответственно. При этом также контролер 19 увеличивает мощность (тепловой поток) источника (электроподогревател  11) до превышени  выходной величины температуры над входной на такую же заданную величину 0,1°С (уставку) и одновременно измер ет мощность , соответствующую этому превышению , котора  составл ет qi 0,093 кДж/с. По измеренным температуре и давлению жидкого хладагента, сигналам датчиков 5 и 6 при температуре конденсации 40°С, контролер 19 определ ет по заложенным в него таблицам состо ни  энтальпию дросселировани , котора  читаетс  на экране диспле  20 и составл ет пд 131 кДЖ/кг. По измеренному давлению кипени  (сигнал датчика 7) контролер по таблицам состо ни  определ ет энtaльпии при нулевом h0 125 кДж/кг и единичном hi 311 кДж/кг паросодержани . Температура кипени  составл ет 20°С. Далее по формуле:no vapor content in the equality of microflows. For this, the throttle device 9 limits the sampling flow to the evaporator 4 of about 0.5% of the main refrigerant flow (about 160 g / s), this flow is measured by the flow sensor 10 and its signal is supplied to the controller 19, which also receives the signal of the microflow detector 13 ( taken after evaporation). The signal of the sensor 10, which is the master for the controller 19, which is compared with the signal of the sensor 13, generates a control signal to the control valve 12. by means of which the micro flow through the sensor. 13 becomes equal to the microflow along sensor 10, i.e. 0.5% (0.8 g / s). The measured temperatures before the source 8 and after the sensors 14 and 17 are 20 ° C and 20.1 ° C, respectively. In this case, the controller increases the power of the source 8 until the output temperature reaches 20.1 ° C and measures the power of the (electric) source, or, which is the same, the heat flux, which is q2 0.9 kJ / s. The temperature is also measured before (by sensor 15) and after (by sensor 16) source 11, which is 20 ° C and 20.1 ° C, respectively. In this case, the controller 19 also increases the power (heat flux) of the source (electric heater 11) until the output temperature exceeds the input by the same preset value of 0.1 ° C (set point) and at the same time measures the power corresponding to this excess, which is qi 0,093 kJ / s. Using the measured temperature and pressure of the liquid refrigerant, the signals of the sensors 5 and 6 at a condensation temperature of 40 ° C, the controller 19 determines the enthalpy of throttling, which is read on the screen of the display 20, and is equal to 131 kJ / kg from its state tables. Using the measured boiling pressure (sensor signal 7), the controller determines the enthalies at zero h0 125 kJ / kg and a single hi 311 kJ / kg vapor content from the state tables. The boiling point is 20 ° C. Further, according to the formula:

X 1 qi . (гм-Ьд) X 1 qi. (um bd)

Q2(hi -h0 )Q2 (hi -h0)

л l

0,093(311 -131 ) 0,9(311 -125)0.093 (311 -131) 0.9 (311 -125)

1 -0.1 0.9 1 -0.1 0.9

Контролер непрерывно вычисл ет паро- содержание. Причем точность зависит лишь от точности измерени  микропотоков, мощностей источников, температур и давлений,The controller continuously calculates the vapor content. Moreover, the accuracy depends only on the accuracy of measuring microflows, power sources, temperatures and pressures,

которую не трудно обеспечить достаточно высокой.which is not difficult to ensure high enough.

Представленный способ позвол ет при минимальных затратах энергии и простейших измерени х теплового потока, температур и давлений получить непрерывного значение такого трудноизмеримого параметра , как паросодержание, значение которого необходимо как дл  обеспечени  требуемого качества протекани  процессаThe presented method allows for minimal energy consumption and the simplest measurements of heat flow, temperature and pressure to obtain a continuous value of such a difficult to measure parameter as steam content, the value of which is necessary to ensure the required quality of the process

испарени , так и дл  обеспечени  надежной работы компрессоров, осуществл ющих процесс сжати .vaporization, and to ensure reliable operation of compressors carrying out the compression process.

Claims (1)

Использование за вл емого способа позволило снизить затраты энергии источника с 18,6 кДж/с в прототипе до 0,993 кДж/с, т.е. почти в 200 раз, и обеспечить непрерывное измерение паросодержани , т.к. определ етс  оно по измеренным мощност м , температурам и давлени м, которые измер ютс  оперативно и просто. Формула изобретени  Способ определени  паросодержани  в потоке хладагента путем нагрева потока хладагента источником тепла, измерени Using the inventive method allowed to reduce the energy consumption of the source from 18.6 kJ / s in the prototype to 0.993 kJ / s, i.e. almost 200 times, and ensure continuous measurement of steam content, as it is determined by measured capacities, temperatures and pressures, which are measured quickly and simply. SUMMARY OF THE INVENTION Method for determining vapor content in a refrigerant stream by heating a refrigerant stream with a heat source, measuring температуры и определени  паросодержани , отличающийс  тем, что, с целью снижени  энергозатрат в процессе теплового воздействи  на поток хладагента и получени  непрерывного текущего значени temperature and determination of vapor content, characterized in that, in order to reduce energy consumption during the heat treatment of the refrigerant stream and obtain a continuous current value паросодержани , организуют микропоток хладагента до испарени  с первым источником тепла и микропоток после испарени  с вторым источником тепла, эти микропотоки в дальнейшем смешивают с основным лотоком , измер ют температуру на входе и выходе источников тепла каждого микропотока, измер ют давление испарени  и давление жидкого хладагента после конденсации, дл  каждого микропотоха повышают тепловой поток источника тепла до превышени  входной температуры над выходной и измер ют тепловые потоки источ- ников в начальный момент этого превышени , а паросодержание определ ют как разность между единицей и отношением разности энтальпий единичного паросодержани  и дросселировани , умноженных на тепловой поток первого источника тепла, и разности энтальпий единичногоthe vapor content, organize the microflow of the refrigerant before evaporation with the first heat source and the microflow after evaporation with the second heat source, these microflows are further mixed with the main tray, the temperature at the inlet and outlet of the heat sources of each microflow is measured, the evaporation pressure and the pressure of the liquid refrigerant after condensation, for each microflow, the heat flux of the heat source is increased until the input temperature exceeds the output temperature and the heat fluxes of the sources are measured at the initial moment of this increase, and the steam content is defined as the difference between unity and the ratio of the difference in the enthalpies of a single steam content and throttling multiplied by the heat flux of the first heat source and the difference in the enthalpies of a single и нулевого паросодержаний, умноженных на тепловой поток второго источника тепла.and zero vapor content, multiplied by the heat flux of the second heat source.
SU894774078A 1989-12-26 1989-12-26 Method of determination of vapor content in refrigerant flow RU1778467C (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU894774078A RU1778467C (en) 1989-12-26 1989-12-26 Method of determination of vapor content in refrigerant flow

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU894774078A RU1778467C (en) 1989-12-26 1989-12-26 Method of determination of vapor content in refrigerant flow

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU1778467C true RU1778467C (en) 1992-11-30

Family

ID=21487210

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU894774078A RU1778467C (en) 1989-12-26 1989-12-26 Method of determination of vapor content in refrigerant flow

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU1778467C (en)

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Патент US № 4448038, кл. F25 В 49/00, 1986. Патент US №.4586828, кл. F 25 В 49/00, 1987. *

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US4161106A (en) Apparatus and method for determining energy waste in refrigeration units
JPH01501652A (en) How to analyze and control the cooling process
US3265301A (en) Absolute humidity control and indication apparatus
US5778695A (en) Liquid level sensor using refrigrant subcooling
US3742721A (en) Method of regulation of the temperature of the liquefied gas or gaseous mixture in an apparatus for the liquefaction of gaseous fluids
KR100612177B1 (en) Feedforward control for absorption chiller
RU1778467C (en) Method of determination of vapor content in refrigerant flow
US20150323234A1 (en) A control arrangement for controlling superheat
US3212276A (en) Employing the heating and cooling effect of a refrigerating cycle
US3791165A (en) Charging method and apparatus for a refrigeration system
JPH06101911A (en) Refrigerating cycle using non-azeotropic mixed refrigerant
JPH02233952A (en) Compressor testing device
RU2152556C1 (en) Method and device for check of feed water supply to steam generator
KR100315958B1 (en) Performance tester of compressor
JP3560497B2 (en) Refrigeration compressor test equipment
US4328679A (en) Capability control apparatus for cooling system having direct expansion type evaporator
US2951346A (en) Liquid nitrogen generator
SU1760266A1 (en) Method of heat stabilization of heat-emitting electronic equipment members
CN109975046A (en) A method of for testing falling film evaporator preheating and evaporation heat transfer performance
KR930000082Y1 (en) Efficiency testing system of freezers condensing unit
JPH0550666B2 (en)
JPH07260264A (en) Refrigerating device
RU1795239C (en) Method of determining reflecting capacity of refrigerating unit
JPS62131989A (en) Device for testing capacity of compressor
SU1241037A1 (en) Method of estimating cooling power of refrigerant compressor and rig for estimating cooling power