RU1770408C - Method of wire annealing - Google Patents
Method of wire annealingInfo
- Publication number
- RU1770408C RU1770408C SU904837097A SU4837097A RU1770408C RU 1770408 C RU1770408 C RU 1770408C SU 904837097 A SU904837097 A SU 904837097A SU 4837097 A SU4837097 A SU 4837097A RU 1770408 C RU1770408 C RU 1770408C
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- wire
- steel
- cooling
- temperature
- copper
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
Использование: изготовление стале- медной проволоки. Сущность изобретени : сталемедную проволоку с сердцевиной из низкоуглеродистой стали нагревают до температур не выше 720°С и охлаждают сначала со скоростью не более 35°С/с до температур окончани процесса рекристаллизации сердцевины а затем со скоростью 270-400°С/с.Usage: the manufacture of steel-copper wire. SUMMARY OF THE INVENTION: a steel-copper wire with a mild steel core is heated to temperatures not exceeding 720 ° C and first cooled at a speed of not more than 35 ° C / s to the temperatures at the end of the core recrystallization process and then at a speed of 270-400 ° amp; C / s
Description
Изобретение относитс к металлургии, в частности к изготовлению еталемедной проволоки с сердечником из низкоуглеродистой стали,The invention relates to metallurgy, in particular to the manufacture of copper-copper wire with a low carbon steel core
5 Известен рекристаллизационный отжиг проволоки из низкоуглеродистой стали, включающий ее нагрев до температуры не выше 720°С и охлаждение со скоростью не более 35°С/с, так как охлаждение проволоки с температуры нагрева со скоростью более 35°С/с приводит к снижению пластичности проволоки 1.5 Recrystallization annealing of a wire from low carbon steel is known, including its heating to a temperature of no higher than 720 ° C and cooling at a speed of no more than 35 ° C / s, since cooling the wire from a heating temperature at a speed of more than 35 ° C / s leads to a decrease in ductility wire 1.
Недостатком известного способа, прин того за прототип, вл етс повышенна обрывность сталемедной проволоки,св зан- на с медленным охлаждением проволоки в процессе отжига. При отжиге в проходных печах обрывность обусловлена необходимостью применени печей большой прот женности . Замедленное охлаждение сталемедной проволоки в колпаковых печах вызывает диффузию легкоплавких вредных примесей (свинец, висмут и др.) с пограничных слоев стали в медный слой оболочки. Атомы вредных легкоплавких примесей, располага сь по границам зерен меди, ослабл ют св зь между ними, увеличива темA disadvantage of the known method, adopted for the prototype, is the increased breakage of the steel-copper wire associated with the slow cooling of the wire during the annealing process. During annealing in continuous furnaces, the breakage is due to the need to use long furnaces. Slow cooling of steel-copper wire in bell-type furnaces causes diffusion of low-melting harmful impurities (lead, bismuth, etc.) from the boundary layers of steel into the copper layer of the shell. Atoms of harmful fusible impurities, located along the grain boundaries of copper, weaken the bond between them, increasing
самым хрупкость медной оболочки и самой биметаллической проволоки. Это также увеличивает обрывность сталемедной проволоки .the fragility of the copper sheath and the bimetallic wire itself. It also increases the breakage of the steel-copper wire.
Целью изобретени вл етс устранение обрывности сталемедной проволоки, св занной с режимом отжига.The aim of the invention is to eliminate the breakage of the steel-copper wire associated with the annealing mode.
Поставленна цель достигаетс тем, что в способе отжига проволоки, преимущественно сталемедной с сердечником из низкоуглеродистой стали, включающем нагрев до температур не выше 720° С и охлаждение со скоростью не более Зо С/с, охлаждение проволоки со скоростью не более 35°С/с ведут до температур окончани процесса рекристаллизации стали сердечника, далее - со скоростью 270-400°С/с.This goal is achieved in that in a method of annealing a wire, mainly steel-copper, with a core of low carbon steel, including heating to temperatures no higher than 720 ° C and cooling at a speed of no more than 3 ° C / s, cooling the wire at a speed of no more than 35 ° C / s lead to the temperature of the end of the process of recrystallization of the steel of the core, then at a speed of 270-400 ° C / s.
Исследовани ми авторов установлено, что температурной границей, определ ющей возможность применени высоких скоростей охлаждени проволоки из низкоуглеродистой стали, включа сталемедную проволоку, вл етс температура, ниже которой процесс рекристаллизации протекает неприемлемо долго. Кроме того, процесс рекристаллизации протекает как при нагреве проволоки, так и при ее охлажСThe studies of the authors found that the temperature limit determining the application of high cooling rates for low carbon steel wire, including steel-copper wire, is the temperature below which the recrystallization process takes an unacceptably long time. In addition, the process of recrystallization proceeds both during heating of the wire and during its cooling.
ч h
gg
оabout
0000
дении, т.е. при посто нно измен ющейс температуре. Классические значени пороговых температур рекристаллизации при этом не соблюдаютс . Реальное его значение косвенно учитываетс предлагаемым режимом отжига и входит в предмет изобретени . Известно, что при 723°С в а-железе раствор етс около 0,02% С, который находитс в равновесии с оставшимис частицами цементита. При более низких температурах растворимость углерода уменьшаетс и при охлаждении он выдел етс в виде третичного цементитачкоторый не оказывает вли ни на механические свойства проволоки. При очень быстром охлаждении со скоростью 270-400°С/с с тем- пературы нагрева до минимальных температур рекристаллизации, рекристаллизаци стали проходит при неблагопри тных услови х: углерод остаетс в пересыщенном растворе или мигрирует к дислокаци м и блокирует их, образуетс разнозерниста структура. Это приводит к снижению показателей пластичности проволоки , в первую очередь относительного удлинени и к увеличению их разброса по длине проволоки. При охлаждении проволоки со скоростью 270-400°С с температуры меньшей, чем температура порога рекристаллизации стали, вследствие стабилизации границ зерен в стали и растворимости углерода в ней пластичность проволоки остаетс высокой. Кроме того, в этом случае исключаетс возможность охрупчивани медной оболочки вследствие диффузии в нее легкоплавких примесей.denia, i.e. at a constantly changing temperature. Classical threshold temperatures for recrystallization are not observed. Its actual value is indirectly taken into account by the proposed annealing mode and is included in the subject of the invention. At 723 ° C, about 0.02% C is known to dissolve in α-iron, which is in equilibrium with the remaining cementite particles. At lower temperatures, the solubility of carbon decreases and upon cooling it is released as a tertiary cement which does not affect the mechanical properties of the wire. When cooling very rapidly at a speed of 270-400 ° C / s from the heating temperature to the lowest recrystallization temperatures, the recrystallization of the steel takes place under adverse conditions: carbon remains in the supersaturated solution or migrates to the dislocations and blocks them, a heterogeneous structure is formed. This leads to a decrease in the ductility of the wire, primarily relative elongation, and to an increase in their dispersion along the length of the wire. When the wire is cooled at a speed of 270-400 ° C with a temperature lower than the temperature of the steel recrystallization threshold, due to the stabilization of grain boundaries in the steel and the solubility of carbon in it, the ductility of the wire remains high. In addition, in this case, the possibility of embrittlement of the copper sheath due to diffusion of fusible impurities into it is excluded.
Нижн граница рекомендуемого интервала скорости охлаждени (270°С/с) определена дл случа охлаждени сталемедной проволоки в воде, подогретой до температуры 35°С, максимальной температуры в услови х промышленного производства . Верхн граница (400°С/с) определена дл случа охлаждени сталемедной проволоки в воде, имеющей температуру 18°С.The lower limit of the recommended range of cooling rates (270 ° C / s) is defined for cooling steel-copper wire in water heated to a temperature of 35 ° C, the maximum temperature in industrial production conditions. An upper limit (400 ° C / s) has been determined for cooling a steel-copper wire in water having a temperature of 18 ° C.
Примеры.Examples.
1. Проволоку диаметром 0,8 мм из низкоуглеродистой стали Св08А, покрытую медью, после холодного волочени отжигали в проходной печи в среде защитного газа ПСО-09 (N2 96% + Н2 2% + СО 2%).1. A wire with a diameter of 0.8 mm made of low-carbon steel Sv08A, coated with copper, was annealed after cold drawing in a feed furnace in a protective gas medium ПСО-09 (N2 96% + Н2 2% + СО 2%).
С фигурки сталемедна проволока поступает последовательно в электрическую муфельную печь, ванну охлаждени , устройство струйного охлаждени проволоки водой , устройство дл сушки проволоки и намоточное устройство. Стрелками показан вход и выход защитного газа. Режим термообработки: врем нагрева 0,8 мин (длинаFrom the figure, the steel-copper wire enters sequentially into an electric muffle furnace, a cooling bath, a jet cooling device for water wire, a wire drying device and a winding device. The arrows indicate the inlet and outlet of the shielding gas. Heat treatment mode: heating time 0.8 min (length
рабочего пространства 9,6 м), температура рабочего пространства 900°С, врем охлаждени проволоки с 700°С до 460 °С (что соответствует температуре окончани процесса рекристаллизации) 10 с, скорость дви- жени проволоки 12 м/мин. При температуре рабочего пространства 900°С и времени выдержки 0,8 мин температура нагрева самой проволоки составл ла 700°С.working space 9.6 m), working space temperature 900 ° C, cooling time of the wire from 700 ° C to 460 ° C (which corresponds to the temperature of the end of the recrystallization process) 10 s, wire speed 12 m / min. At a working space temperature of 900 ° C and a holding time of 0.8 minutes, the heating temperature of the wire itself was 700 ° C.
Выход щую из муфел проволоку охлаждали водой, имеющей температуру 18°С, что соответствовало скорости охлаждени 400°С/с. Обрывов проволоки при термообработке не было. Относительное удлинениеThe wire exiting the muffle was cooled by water having a temperature of 18 ° C, which corresponded to a cooling rate of 400 ° C / s. There were no wire breaks during heat treatment. Relative extension
готовой проволоки (5 юс 27,4-28,2%, число перегибов п 32-35.finished wire (5 yus 27.4-28.2%, the number of bends n 32-35.
2.Из ванны слили воду и проволоку отжигали по режиму примера 1. Температура проволоки, выход щей из муфел ванны2. Water was drained from the bath and the wire was annealed according to the mode of Example 1. The temperature of the wire exiting the bath muffle
подн лась до 530°С. Обрывов проволоки при термообработке не было. Свойства пластичности готовой проволоки: д юо 18,6- 27%, п 30-36.rose to 530 ° C. There were no wire breaks during heat treatment. Plasticity properties of the finished wire: du 18.6-27%, n 30-36.
3.Сталемедную проволоку диаметром о,5 мм отжигали по режиму примера 2, обеспечива медленное охлаждение проволоки за счет прекращени струйного охлаждени проволоки и повторного прохода проволоки через муфель ванны охлаждени .3. The steel-copper wire with a diameter of about 5 mm was annealed according to the mode of Example 2, providing slow cooling of the wire by stopping the jet cooling of the wire and re-passing the wire through the muffle of the cooling bath.
Термообработка проволоки сопровождаетс обрывами. Свойства готовой проволоки: д юо 27,6-29,0%, п 32-34.Heat treatment of the wire is accompanied by breaks. Properties of the finished wire: duo 27.6-29.0%, n 32-34.
4.Сохран услови примера 1, из уст- ройства струйного охлаждени проволоку4. Keeping the conditions of example 1, from the device for jet cooling the wire
охлаждали водой, нагретой до температуры 35°С, скорость охлаждени 270°С/с. Обрывов проволоки при термообработке не было, пластичность готовой проволоки: д юо 27,3-28,5%, п 32-34.cooled by water heated to a temperature of 35 ° C; cooling rate of 270 ° C / s. There were no wire breaks during heat treatment, plasticity of the finished wire: duo 27.3-28.5%, n 32-34.
5.Сталемедную проволоку изготовл ли по услови м примера 1, но проволоку с температуры 460°С охлаждали водой, имеющей температуру 15°С (скорость охлаждени 5. A steel-copper wire was made according to the conditions of Example 1, but the wire was cooled from a temperature of 460 ° C with water having a temperature of 15 ° C (cooling rate
410°С/с). Пластичность готовой проволоки д юо 27,3-28,2%, п 32-35.410 ° C / s). The ductility of the finished wire du Yuo 27.3-28.2%, n 32-35.
6.Сталемедную проволоку примера 1 с температуры 460°С охлаждали водой, имеющей температуру 40°С (скорость охлажде6. The steel-copper wire of example 1 from a temperature of 460 ° C was cooled by water having a temperature of 40 ° C (cooling rate
ни 255°С/с). Пластичность готовой проволоки д юо 27,2-28,4%, п 32-34.nor 255 ° C / s). The ductility of the finished wire du 27.2-28.4%, n 32-34.
Из сравнени примеров 1 и 5; 4 и 6 видно, что пластичность сталемедной про волоки практически не измен етс , но npi/From a comparison of Examples 1 and 5; Figures 4 and 6 show that the ductility of the steel-copper wire remains practically unchanged, but npi /
этом в систему подачи необходимо вводит дополнительно охлаждающее устройстве (пример 5) или нагреватель (пример 6). Ис ход из положительного эффекта, скорост1 охлаждени проволоки с пороговой темпеthis additionally introduces a cooling device (example 5) or a heater (example 6) into the feed system. Based on the positive effect, the rate of cooling of the wire at a threshold rate
ратуры рекристаллизации устанавливаетс в интервале 270-400°С.recrystallization ratios are set in the range 270-400 ° C.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU904837097A RU1770408C (en) | 1990-04-23 | 1990-04-23 | Method of wire annealing |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU904837097A RU1770408C (en) | 1990-04-23 | 1990-04-23 | Method of wire annealing |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU1770408C true RU1770408C (en) | 1992-10-23 |
Family
ID=21519738
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU904837097A RU1770408C (en) | 1990-04-23 | 1990-04-23 | Method of wire annealing |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU1770408C (en) |
-
1990
- 1990-04-23 RU SU904837097A patent/RU1770408C/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Недовизий И.Н. и др. Совмещение процессов производства проволоки. - М.: Металлурги , 1979, с. 80,131, * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP3517252B2 (en) | Heat treatment method for steel wire | |
US3877684A (en) | Continuous annealing furnace | |
CA1219514A (en) | Process for cooling batches in discontinuously operating industrial furnaces, in particular of steel wire or steel band bundles in hood type annealing furnaces | |
RU1770408C (en) | Method of wire annealing | |
US2797177A (en) | Method of and apparatus for annealing strip steel | |
JPS5922773B2 (en) | Direct heat treatment method for austenitic stainless steel wire | |
JPH10298668A (en) | Heat treatment apparatus | |
JPS60215751A (en) | Manufacture of high-strength aluminum alloy wire for electric conduction | |
US4437901A (en) | Method and apparatus for improved heat treatment of aluminum alloy rod | |
KR900002197B1 (en) | Process of manufacturing of aluminium wire rods | |
US4437904A (en) | Method for improved heat treatment of elongated aluminum alloy materials | |
JPH0426716A (en) | Short-time spheroidization annealing method for steel bar and wire | |
US4313772A (en) | Continuous heat-treatment process for steel strip | |
JPS6431920A (en) | Method for preventing decarbonization after spheroidizing heat treatment and heat treating furnace | |
KR19990055102A (en) | Manufacturing method of carbon steel wire rod for cold press | |
US4402766A (en) | Process of manufacturing of aluminium wire rods | |
JP2664055B2 (en) | Manufacturing method of functional alloy members | |
JP2742967B2 (en) | Manufacturing method of bainite wire rod | |
SU1544516A1 (en) | Method of producing thin metal strip | |
KR810000710B1 (en) | Method of treating wire rod | |
GB1584128A (en) | Continous heat-treatment process for steel strip | |
SU1382863A1 (en) | Method of thermal treatment of cold-rolled steel in bell furnace | |
JP2815695B2 (en) | Fluidized bed patenting method for high carbon steel wire | |
JPH04202620A (en) | Production of steel wire rod for wiredrawing | |
JPH1046232A (en) | Continuous heat treatment and apparatus thereof |