RU170699U1 - Устройство учета сжиженных углеводородных газов при приеме в и отпуске из резервуара - Google Patents

Abstract

Полезная модель относится к области учета сжиженных углеводородных газов (далее - СУГ) и, в частности, к измерениям массы СУГ при приеме и отпуске на автомобильных газозаправочных станциях (далее - АГЗС) и многотопливных автозаправочных станциях (далее - МАЗС). Технический результат заключается в повышении точности учета СУГ при приеме в резервуар или отпуске из резервуара и обеспечивается благодаря ожиданию предварительно заданного времени после приема или отпуска СУГ перед измерением массы СУГ в резервуаре. Устройство учета сжиженных углеводородных газов (СУГ) содержит резервуар для хранения СУГ, конструктивно встроенное в резервуар средство для приема и отпуска СУГ, средство определения уровня, выполненное с возможностью определять уровень Н раздела жидкой и паровой фаз СУГ в резервуаре, два датчика температуры и блок обработки. Причем блок обработки выполнен с возможностью определения массы СУГ на основании уровня раздела жидкой и паровой фаз СУГ в резервуаре, заранее известной формы резервуара, температуры жидкой и паровой фаз СУГ в резервуаре, плотности жидкой и паровой фаз СУГ. А также блок обработки выполнен с возможностью корректировать объем, занимаемый жидкой и паровой фазами, с учетом температурного расширения резервуара. 3 з.п. ф-лы, 7 табл.

Description

Область техники, к которой относится полезная модель.

Полезная модель относится к области учета сжиженных углеводородных газов (далее - СУГ) и, в частности, к измерениям массы СУГ при приеме и отпуске на автомобильных газозаправочных станциях (далее - АГЗС) и многотопливных автозаправочных станциях (далее - МАЗС).

Уровень техники.

Учет углеводородов всегда являлся важным аспектом при их хранении и реализации (приеме и отпуске), поэтому было разработано множество способов и средств для его осуществления.

Из уровня техники известно выбранное в качестве прототипа решение (RU 115090 «Устройство коммерческого учета углеводородного топлива», опубл. 20.04.2012), это решение относится к средствам одновременного контроля физических и экономических параметров углеводородного топлива и позволяет повысить качество и полноту контроля углеводородного топлива, транспортируемого по трубопроводам или хранящегося в стационарных резервуарах. Устройство коммерческого учета углеводородного топлива выполнено на основе, по меньшей мере, одного программируемого логического контроллера и содержит модули ввода-вывода, связанные с выходом, по меньшей мере, одного датчика, контактирующего с углеводородным топливом; коммуникационный процессорный модуль, подключенный через промышленную сеть передачи данных к средствам интерфейса; запоминающий модуль, центральный процессорный модуль на основе высокоскоростного логического процессора, включающий в себя блоки средств контроля измерительных каналов и формирования учетной информации, относящейся к углеводородному топливу. Причем устройство коммерческого учета углеводородного топлива, выполнено на основе, по меньшей мере, одного программируемого логического контроллера с монтажом модулей на профильной шине, содержит модули ввода-вывода, связанные с выходом, по меньшей мере, одного датчика, контактирующего с углеводородным топливом и выбранного из перечня, включающего: объемный расходомер, массовый расходомер, датчик температуры, датчик давления, датчик влажности, датчик плотности, датчик вязкости, уровнемер и/или датчик гидростатического давления.

Однако в данном решении не раскрывается учета неодинаковых температур жидкой и газовой составляющих СУГ в резервуарах, что приводит к снижению точности учета СУГ при приеме и отпуске СУГ.

Также из уровня техники известно решение, раскрытое в патенте RU 2262667 «Способ определения физических параметров сжиженного газа в емкости» (опубл. 20.10.2005), предложенное изобретение может быть использовано в различных технологических системах, связанных с наливом и сливом жидкостей, в частности сжиженных углеводородных газов в системах газоснабжения. Цель изобретения - расширение диапазона измерения в сторону нижней границы. Устройство содержит три конденсатора, жестко закрепленных в горловине резервуара, и измерительный блок. Конденсаторы служат для калибровки прибора, причем первый конденсатор находится в паровом пространстве резервуара, второй конденсатор размещен в жидкой среде. При этом эти конденсаторы выполнены плоскими, установлены горизонтально и жестко закреплены на верхнем н нижнем торцах третьего конденсатора. Вертикально расположенный коаксиальный третий конденсатор расположен между калибровочными первым и вторым конденсаторами и изменяет свою емкость в зависимости от уровня заполнения резервуара. Устройство для измерения уровня жидкости может работать в режиме непрерывного измерения во всем диапазоне наполнения резервуара от минимальной до максимальной величины.

Однако в данном решении не раскрывается учета неодинаковых температур жидкой и газовой составляющих СУГ в резервуарах, что приводит к снижению точности учета СУГ при приеме и отпуске СУГ.

Известны источники RU 2352906 C1, 20.04.2009; RU 2561016 C1, 20.08.2015; RU 2246702 C2, 20.02.2005; СА 2753588 A1, 27.03.2013; RU 2506545 C1, 10.02.2014 C1.

Заявитель проанализировал эти источники и сообщает, что

- в RU 2352906 C1 раскрыто схожее решение, однако в нем не предлагается ожидать предварительно заданное время после отпуска или приема СУГ в резервуар, что приводит к появлению погрешности, связанной с тем, что температурное равновесие внутри жидкой и паровой фаз не установилось;

- в RU 2561016 C1 используется иной подход к измерению СУГ, основанный на массовых расходомерах, однако в нем также не предлагается ожидать предварительно заданное время после отпуска или приема СУГ в резервуар, что приводит к появлению погрешности, связанной с тем, что температурное равновесие внутри жидкой и паровой фаз не установилось;

- в RU 2506545 C1 предлагается усреднять температуру жидкой и паровой фаз, что приводит к снижению точности измерений, и предлагается ожидать предварительно заданное время после отпуска или приема СУГ в резервуар, что приводит к появлению погрешности, связанной с тем, что температурное равновесие внутри жидкой и паровой фаз не установилось;

- в RU 2246702 предлагается совершенно иной принцип определения массы СУГ, в котором не учитывается температурное расширение резервуара, что приводит к снижению точности измерений;

- в СА 2753588 A1 также не учитывается температурное расширение резервуара, что приводит к снижению точности измерений.

Раскрытие полезной модели.

В одном аспекте полезной модели раскрыто устройство учета сжиженных углеводородных газов (СУГ) при приеме СУГ в резервуар или отпуске СУГ из резервуара, содержащее:

резервуар для хранения СУГ;

конструктивно встроенное в резервуар средство для приема и отпуска СУГ, выполненное с возможностью принимать СУГ в резервуар, отпускать СУГ из резервуара, сообщать о выполняемых операциях в блок обработки;

средство определения уровня, выполненное с возможностью определять уровень Н раздела жидкой и паровой фаз СУГ в резервуаре, причем средство определения уровня закреплено в резервуаре;

два датчика температуры, закрепленных в нижней и верхней частях резервуара;

прикрепленный к резервуару блок обработки, функционально связанный с возможностью обмена данными посредством линий связи со средством определения уровня, средством для приема и отпуска СУГ и датчиками температуры,

причем блок обработки выполнен с возможностью определения массы СУГ на основании уровня раздела жидкой и паровой фаз СУГ в резервуаре, заранее известной формы резервуара, температуры жидкой и паровой фаз СУГ в резервуаре, предварительно определенной плотности жидкой и паровой фаз СУГ;

причем блок обработки выполнен с возможностью корректировать объем, занимаемый жидкой и паровой фазами, с учетом температурного расширения резервуара,

причем блок обработки выполнен с возможностью получать сигнал из средства для приема и отпуска СУГ о начале операции приема или отпуска, запоминать значение раннее определенной массы

СУГ в резервуаре до начала операции, повторно определять массу СУГ

после завершения операции приема или отпуска, определять массу

принятого или отпущенного СУГ как разность

,

причем блок обработки выполнен с возможностью ожидать предварительно заданное время, а затем определять

.

В дополнительных аспектах раскрыто, что резервуар содержит дополнительно третий датчик температуры, закрепленный в средней части резервуара, блок обработки выполнен с возможностью определять температуру жидкой фазы t_ж и температуру паровой фазы t_n следующим образом:

а) если уровень жидкой фазы СУГ равен верхнему уровню, t_ж и t_n вычисляют следующим образом:

,

t_n=t_в,

где t_cy - температура, измеренная на уровне, соответствующем середине высоты резервуара;

t_в - температура, измеренная на верхнем уровне,

t_н - температура, измеренная на нижнем уровне,

б) если уровень жидкой фазы СУГ в резервуаре меньше верхнего уровня, но больше или равен половине внутреннего диаметра горизонтального резервуара, t_ж и t_n вычисляют следующим образом

,

t_п=t_в

в) если уровень СУГ в резервуаре меньше половины внутреннего диаметра горизонтального резервуара, но больше или равен нижнему уровню, t_ж и t_n вычисляют следующим образом

t_ж=t_н

г) если уровень жидкой фазы СУГ в резервуаре меньше нижнего уровня, t_ж и t_n вычисляют следующим образом

t_ж=t_н,

.

В дополнительных аспектах раскрыто, что заявленное устройство дополнительно содержит закрепленный в резервуаре датчик давления, функционально связанный линиями связи с блоком обработки, причем блок обработки выполнен с возможностью определять плотность ρ_п паровой фазы СУГ по формуле

,

где P - давление, измеренное датчиком давления;

R - газовая постоянная,

Z - фактор сжимаемости, причем

фактор сжимаемости Z является известной функцией приведенного давления Р_пр и приведенной температуры Т_пр

где Р_пр - приведенное давление, которое вычисляется как отношение давления Р к известному для конкретных компонентов СУГ критическому давлению Р_кр; Т_пр - приведенная температура, которая вычисляется как отношение абсолютной температуры Т СУГ к известной для конкретных компонентов СУГ критической температуре Т_кр.

В дополнительных аспектах раскрыто, что блок обработки выполнен с возможностью корректировать объем, занимаемый жидкой и паровой фазами, с учетом температурного расширения частей резервуара на основании формулы:

,

где t - температура резервуара,

- известный объем резервуара при 20 градусах Цельсия, α_ст - температурный коэффициент линейного расширения материала стенки резервуара.

Основной задачей, решаемой заявленной полезной моделью, является обеспечение высокой точности учета СУГ при приеме в и отпуске из резервуаров.

Сущность полезной модели заключается в том, что при измерении массы СУГ через определение объема и плотности СУГ с температурной коррекцией ожидается предварительно заданное время для уменьшения погрешностей, вызванных изменением температурного равновесия после приема или отпуска СУГ, что обеспечивает более точное вычисление общей массы СУГ, хранимых в резервуаре, что в свою очередь позволяет более точно определить массу принятых или отпущенных СУГ.

Технический результат, достигаемый решением, заключается в повышении точности учета СУГ при приеме в резервуар или отпуске из резервуара и обеспечивается благодаря ожиданию предварительно заданного времени после приема или отпуска СУГ перед измерением массы СУГ в резервуаре.

Осуществление полезной модели.

Предлагаемое техническое решение относится к горизонтальным цилиндрическим резервуарам, применяемым при проведении учетных операций на АГЗС (МАЗС), при этом очевидно, что они подлежат градуировке и поверке и должны иметь индивидуальные градуировочные характеристики.

В общем случае для измерений массы СУГ на АГЗС применяют следующие методы измерений:

- прямой метод динамических измерений;

- прямой метод статических измерений;

- косвенный метод динамических измерений;

- косвенный метод статических измерений.

Выбор метода измерений массы СУГ на АГЗС осуществляется с учетом возможности технической реализации метода и экономической целесообразности.

В данном описании рассматривается способ измерения массы СУГ в резервуарах АГЗС, выполняемый косвенным методом статических измерений с помощью систем измерений параметров СУГ в горизонтальных цилиндрических градуированных резервуарах АГЗС, и устройство для реализации этого способа.

Исходными данными для определения массы СУГ при хранении в резервуарах АГЗС являются по меньшей мере следующие параметры, часть их которых может быть необязательной:

- компонентный состав жидкой фазы СУГ (по данным паспорта или по результатам хроматографического анализа) x_{m i}, % массовые;

- молекулярные массы μ и критические параметры Р_кр и Т_кр индивидуальных углеводородов, входящих в состав СУГ;

- значения плотности жидкой фазы ρ_ж, кг/м³, углеводородов, входящих в состав СУГ;

- значения давления насыщенных паров P_S, МПа, углеводородов, входящих в состав СУГ;

- уровень раздела фаз СУГ в резервуаре - Н, мм;

- градуировочная таблица резервуара для хранения СУГ;

- температуры жидкой и паровой фаз СУГ в резервуаре - t_ж и t_n, °C;

- избыточное давление паров СУГ в резервуаре - Р_изб, кг⋅с/см² (МПа);

- плотность жидкой фазы СУГ ρ_ж, кг/м³ (при наличии канала измерений плотности жидкой фазы СУГ);

- плотность паровой фазы СУГ ρ_п, кг/м³ (при наличии канала измерений плотности паровой фазы СУГ).

Уровень раздела фаз СУГ Н в резервуаре измеряют (в зависимости от применяемых средств измерений (СИ)) с помощью известных из уровня техники преобразователей уровня, например:

- магнитострикционного типа (SiteSentinel, Струна, ПМП-201);

- радиочастотного типа (СУ-5Д);

- микроволнового типа (VEGAFLEX 65).

По значению уровня раздела фаз СУГ в резервуаре Н по градуировочной таблице определяют соответствующее этому уровню значение объема V_ж20.

Объем жидкой фазы СУГ в резервуаре при фактической температуре вычисляют по формуле

,

где V_ж20 - объем жидкой фазы СУГ в резервуаре на измеряемом уровне Н, определяемый по градуировочной таблице резервуара, составленной при температуре 20°C, м³;

α_ст - температурный коэффициент линейного расширения материала стенки резервуара, принимаемый равным для стали α_ст=12,5⋅10^-6 1/°C;

α_си - поправка на температурное расширение материала средства измерений уровня раздела фаз СУГ в резервуаре, принимаемая равной для стали α_си=12,5⋅10^-6 1/°C;

t_ж - температура жидкой фазы СУГ в резервуаре, °C.

Причем учет поправки на температурное расширение материала средства измерений является необязательным.

Объем паровой фазы СУГ в резервуаре при фактической температуре определяют как разность полной вместимости резервуара при фактической температуре и объема жидкой фазы СУГ в резервуаре при фактической температуре по формуле

,

где

- действительная вместимость резервуара при температуре 20°C (по паспорту резервуара), м³;

t_п - температура паровой фазы СУГ в резервуаре, °C.

Величину t_п рассчитывают через значения температуры, измеренные по меньшей мере одним датчиком, находящимися в паровой фазе СУГ.

В одном варианте осуществления температуры жидкой t_ж и паровой t_п фаз СУГ в резервуаре измеряют с помощью двух датчиков температуры, установленных на верхнем и нижнем уровнях резервуара, верхний датчик измеряет температуру паровой фазы, а нижний - жидкой.

Предпочтительно температуры жидкой t_ж и паровой t_п фаз СУГ в резервуаре измеряют с помощью датчиков температуры, установленных на трех уровнях резервуара: верхнем, среднем и нижнем.

В одном варианте осуществления температуры жидкой t_ж и паровой t_п фаз СУГ, измеряемые по каналу измерения температуры, усредняют по следующим формулам:

а) если уровень жидкой фазы СУГ равен верхнему уровню,

,

,

где t_cy - температура, измеренная на уровне, соответствующем середине высоты резервуара,°C;

t_в - температура, измеренная на верхнем уровне, °C;

t_н - температура, измеренная на нижнем уровне, °C.

б) если уровень жидкой фазы СУГ в резервуаре меньше верхнего уровня, но больше или равен половине внутреннего диаметра горизонтального резервуара

,

t_п=t_в.

в) если уровень СУГ в резервуаре меньше половины внутреннего диаметра горизонтального резервуара, но больше или равен нижнему уровню,

t_ж=t_н,

.

г) если уровень жидкой фазы СУГ в резервуаре меньше нижнего уровня

t_ж=t_н,

.

В одном варианте осуществления среднюю плотность жидкой фазы СУГ в резервуаре определяют с помощью преобразователей плотности жидкой фазы СУГ (таких как SiteSentinel, Струна, ПМП-201, СУ-5Д).

При отсутствии или отказе канала измерений плотности плотность жидкой фазы СУГ в резервуаре определяют расчетным методом по компонентному составу и значению температуры жидкой фазы СУГ в резервуаре.

В случае отсутствия СИ плотности на АГЗС плотность жидкой фазы СУГ определяют расчетным путем по компонентному составу и температуре, соответствующей условиям измерения объема жидкой фазы СУГ в резервуаре. Компонентный состав жидкой фазы СУГ в % массовых принимают по данным паспорта качества СУГ или результатам хроматографического анализа.

Плотность многокомпонентной смеси жидкой фазы СУГ при температуре t_ж вычисляют по компонентному составу в массовых процентах и величинам плотности индивидуальных углеводородов по формуле

,

где x_{m i} - массовая доля i-го компонента в составе жидкой фазы СУГ, %;

ρ_жi(t_ж) - плотность i-го компонента жидкой фазы СУГ при температуре t_ж, кг/м³;

n - число компонентов жидкой фазы СУГ.

Плотность паровой фазы СУГ в резервуаре определяют с помощью преобразователей плотности паровой фазы СУГ (СУ-5Д).

При отсутствии или отказе канала измерений плотности плотность паровой фазы СУГ в резервуаре определяют расчетным методом по компонентному составу, полученному из условия равновесия фаз СУГ в резервуаре, и значениям температуры и избыточного давления СУГ в резервуаре, измеренным с помощью преобразователей температуры и давления.

Плотность паровой фазы СУГ рассчитывают по формуле

,

где ρ_п - плотность паровой фазы СУГ, кг/м³;

P - абсолютное давление, МПа;

t_п - температура паровой фазы СУГ, °C;

R - газовая постоянная, Дж/(кг⋅K);

Z - фактор сжимаемости.

Фактор сжимаемости Z является функцией приведенного давления Р_пр и приведенной температуры T_пр

где Р_пр - приведенное давление, которое является безразмерной величиной и вычисляется как отношение абсолютного давления P к критическому давлению Р_кр;

Т_пр - приведенная температура, которая является безразмерной величиной и вычисляется как отношение абсолютной температуры Т к критической температуре Т_кр.

Критическое давление Р_кр и критическая температура Т_кр углеводородных газов, входящих в состав СУГ, известны из справочных источников уровня техники.

Массу жидкой фазы СУГ вычисляют как произведение объема жидкой фазы в резервуаре на измеренное значение плотности жидкой фазы СУГ или расчетное значение плотности, приведенное к условиям измерений объема жидкой фазы СУГ, по формуле

,

где М_ж - масса жидкой фазы СУГ в резервуаре, кг;

ρ_ж - плотность жидкой фазы СУГ при температуре t_ж в резервуаре, кг/м³.

Массу паровой фазы СУГ вычисляют как произведение объема, занимаемого паровой фазой СУГ в резервуаре, на измеренное значение плотности паровой фазы СУГ или значение плотности паровой фазы СУГ, полученное расчетным путем, по формуле

,

где М_n - масса паровой фазы СУГ в резервуаре, кг;

ρ_п - плотность паровой фазы СУГ при температуре t_п в резервуаре, кг/м³.

Масса СУГ складывается из масс жидкой и паровой фаз СУГ в резервуаре

,

где М - масса СУГ в резервуаре, кг.

По ГОСТ Р 52087-2003 производятся 5 марок СУГ: пропан технический (ПТ), пропан автомобильный (ПА), пропан-бутан автомобильный (ПБА), пропан-бутан технический (ПБТ) и бутан технический (БТ).

Требования к компонентному составу и основным физико-химическим свойствам марок СУГ приведены в показанной ниже таблице 1.

При этом при применении сжиженных газов марок ПТ и ПБТ в качестве топлива для автомобильного транспорта массовая доля суммы непредельных углеводородов не должна превышать 6%, а давление насыщенных паров должно быть не менее 0,07 МПа для марок ПТ и ПБТ при температурах минус 30°C и минус 20°C соответственно.

В состав СУГ входят предельные и непредельные углеводороды. Величины молекулярных масс μ и критических параметров Т_кр и Р_кр для индивидуальных углеводородов, входящих в состав СУГ, приведены в таблице 2.

Состав смеси жидких углеводородов из массовых процентов x_m1, x_m2, …, x_{m n} в молярные проценты x₁, x₂, …, x_n пересчитывают по формуле

где х_{m i} - массовая доля i-го компонента в составе смеси СУГ, %;

x_i - молярная доля i-го компонента в составе смеси СУГ, %;

μ_i - молекулярная масса i-го индивидуального углеводорода, кг/кмоль.

СУГ в отличие от нефтепродуктов обладают повышенным давлением насыщенных паров, которое входит в число нормируемых показателей ГОСТ Р 52087-2003. Рабочее давление в технологическом оборудовании для транспортировки, хранения и распределения СУГ составляет 16 кг⋅с/см² (1,6 МПа).

Для целей учета СУГ в единицах массы необходимо располагать надежными методами определения плотности жидкой и паровой фаз СУГ как инструментальными, так и расчетными методами.

Плотность многокомпонентной смеси жидкой фазы СУГ при температуре t вычисляют по компонентному составу в массовых процентах и величинам плотности жидкой фазы индивидуальных углеводородов по формуле

,

где х_{m i} - массовая доля i-го компонента в составе смеси, %;

ρ_{ж i}(t) - плотность жидкой фазы i-го компонента СУГ при температуре t, кг/м³ (см. данные в таблице 1 в диапазоне -50≤t≤+50°C);

n - число компонентов жидкой фазы СУГ.

Плотность паровой фазы СУГ рассчитывают по формуле

,

где ρ_n - плотность паровой фазы СУГ, кг/м³;

Р - абсолютное давление, МПа;

t_n - температура паровой фазы СУГ, °C;

R - газовая постоянная, Дж/(кг⋅K);

Z - фактор сжимаемости.

Фактор сжимаемости Z является функцией приведенного давления Р_пр и приведенной температуры Т_пр

и может быть определен по известным из справочных графиков и таблиц.

Давление насыщенных паров - это давление, при котором жидкость и пар в замкнутом (герметичном) объеме при определенной температуре находятся в равновесном состоянии.

Давление насыщенных паров СУГ входит в число показателей, нормируемых ГОСТ Р 52087 (см. таблицу 1).

Компонентный состав паровой фазы, находящейся в равновесном состоянии с жидкой фазой СУГ в резервуаре, определяют по формуле

,

где y_i - молярная доля i-го компонента в составе паровой фазы СУГ, %;

x_i - молярная доля i-го компонента в составе жидкой фазы СУГ, %;

Р - абсолютное давление, под которым находится смесь СУГ, МПа, является суммой парциальных давлений входящих в состав СУГ компонентов

,

Р_i - парциальное давление i-го компонента смеси СУГ, МПа;

P_Si - давление насыщенных паров i-го компонента СУГ, МПа;

n - число компонентов, входящих в состав СУГ.

Из справочных источников уровня техники можно узнать значения давления насыщенных паров P_s индивидуальных углеводородов, входящих в состав СУГ, в диапазоне температур -50≤t≤+50°C (223,15≤Т≤323,15 K).

Для многокомпонентного состава паровой фазы СУГ значения среднемолекулярной массы μ_CM, псевдокритической температуры Т_пк и псевдокритического давления Р_пк рассчитывают по формулам

,

,

,

где Т_пк, Т_{кр i} - псевдокритическая температура и критическая температура i-го компонента паровой фазы СУГ, K;

P_пк, Р_{кр i} - псевдокритическое давление и критическое давление i-го компонента паровой фазы СУГ, МПа;

μ_i, μ_cм - молекулярные массы i-го компонента и смеси паров СУГ соответственно, кг/кмоль;

y_i - молярная доля i-го компонента в составе паровой фазы СУГ, %;

n - число компонентов паровой фазы СУГ.

Рассмотрим пример расчета параметров многокомпонентных смесей жидкой и паровой фаз СУГ при температурах:

t=-5°C - для осенне-зимнего периода;

t=15°C - для весенне-летнего периода.

Компонентный состав жидкой фазы СУГ в % массовых:

Плотность жидкой фазы СУГ при температурах -5°C и 15°C рассчитывают по формуле (2)

;

.

При расчете пределов относительной погрешности измерений массы СУГ используется коэффициент объемного расширения жидкой фазы СУГ

, величина которого вычисляется методом последовательных приближений из выражения

где CTL_ρ - поправочный коэффициент, учитывающий влияние температуры на объем жидкой фазы СУГ;

- коэффициент объемного расширения жидкой фазы СУГ, 1/°C.

В таблице 3 представлены результаты расчета коэффициента объемного расширения жидкой фазы СУГ, компонентный состав которого указан выше.

В критической точке удельные объемы жидкой и паровой фазы равны, поэтому плотность жидкой фазы этана C₂H₆ при температурах выше критической Т_кр=305,4 K принята равной величине, обратно пропорциональной критическому объему ρ_кр=1/v_кр=1/(4,992⋅10^-3)=203,2 кг/м³.

Проведем пересчет компонентного состава жидкой фазы СУГ из % массовых в % молярные по формуле (1):

Давление насыщенных паров смеси углеводородных газов при температурах -5°C и 15°C вычисляют по формуле (4)

;

.

Проведем расчет плотности паровой фазы СУГ при температуре t_п=-5°C и абсолютном давлении P_{s см} (-5°C)=0,284 МПа по формуле (3)

По величинам приведенного давления Р_пр=P_{s см}/Р_пк=0,284/4,21=0,068 и приведенной температуры Т_пр=(273,15+t_п)/T_пк=(273,15-5)/374,2=0,717 по справочным таблицам находим фактор сжимаемости Z=0,933.

Плотность паровой фазы СУГ вычисляют по формуле (3)

Расчет плотности паровой фазы СУГ при температуре t_п=15°C и абсолютном давлении P_{s см} (15°C)=0,522 МПа по формуле (3)

По величинам приведенного давления Р_пр=P_{s cм}/P_пк=0,522/4,20=0,124 и приведенной температуры Т_пр=(273,15+t_п)/T_пк=(273,15+15)/375,2=0,768 по справочным таблицам находят фактор сжимаемости Z=0,880.

Плотность паровой фазы СУГ вычисляют по формуле (3)

Из приведенных расчетов понятно, что все они могут быть частично или полностью автоматизированы, то есть реализованы с помощью программно-аппаратного обеспечения.

Вариант осуществления 1.

В первом варианте осуществления предложенное техническое решение представляет собой устройство, реализующее способ, в котором сначала определяют компонентный состав СУГ. Определение может быть осуществлено посредством измерения известными из уровня техники средствами хроматографического анализа, а также на основе заранее известной информации (как правило, компонентный состав СУГ известен из той или иной документации). Этот этап может быть автоматизирован, например, посредством ПК, процессора, контроллера или иного вычислительного средства, функционально связанного соответствующими линиями связи со средствами хроматографического анализа и/или блоком памяти, хранящим данные о компонентном составе СУГ.

На следующем этапе способа определяют молекулярные массы компонентов, входящих в состав СУГ. Понятно, что молекулярные массы определенных компонентов легко определяются посредством справочной литературы, содержащей информацию о молекулярных массах химических элементов, образующих компоненты. Этот этап может быть автоматизирован, например, посредством ПК, процессора, контроллера или иного блока обработки (вычислительного средства), функционально связанного соответствующими линиями связи с блоком памяти, хранящим данные о молекулярных массах компонентов, входящих в состав СУГ.

На следующем этапе способа измеряют значение плотности ρ_ж жидкой фазы компонентов, входящих в состав СУГ, с помощью средства измерения плотности, например одного из приведенных в описании выше или иного известного из уровня техники. Этот этап может быть автоматизирован посредством блока обработки, функционально связанного соответствующими линиями связи со средством измерения плотности.

На следующем этапе способа определяют уровень Н раздела фаз СУГ в резервуаре с помощью средства измерения уровня раздела фаз. Этот этап может быть автоматизирован посредством блока обработки, функционально связанного соответствующими линиями связи со средством измерения уровня раздела фаз.

На следующем этапе способа определяют температуру t_ж жидкой фазы СУГ и температуру t_п паровой фазы СУГ в резервуаре с помощью датчиков. Этот этап может быть автоматизирован посредством блока обработки, функционально связанного соответствующими линиями связи непосредственно или через соответствующие преобразователи с датчиками. В резервуаре может быть установлен один датчик для жидкой фазы и один для газообразной. Однако датчиков может быть и больше - несколько для каждой фазы. Датчики могут быть установлены на разных уровнях резервуара, например на нижнем, среднем, верхнем; множество датчиков может быть установлено равномерно по высоте резервуара или неравномерно, например, большее количество датчиков может быть установлено на среднем уровне резервуара или в верхнем и нижнем уровнях резервуара.

На следующем этапе способа измеряют значение плотности ρ_п паровой фазы компонентов, входящих в состав СУГ, с помощью средства измерения плотности или вычисляют плотность ρ_п паровой фазы компонентов, входящих в состав СУГ, по компонентному составу и значению температуры жидкой фазы СУГ в резервуаре с помощью блока обработки.

Реализация варианта измерения с помощью средства измерения плотности описана выше. Формула, по которой может быть вычислена плотность паровой фазы, приведена ранее:

.

где х_{m i} - массовая доля i-го компонента в составе жидкой фазы СУГ, %; ρ_ж(t_ж) - плотность i-го компонента жидкой фазы СУГ при температуре t_ж, кг/м³ (см. таблицу 1); n - число компонентов жидкой фазы СУГ.

Очевидно, что вычисление этой формулы может быть легко реализовано посредством блока обработки, функционально связанного с датчиками температуры, при необходимости с другими измерительными средствами и блоком памяти с заранее известной внесенной туда необходимой информаций о СУГ.

На следующем этапе способа определяют по значению уровня H раздела фаз СУГ в резервуаре, соответствующее этому уровню значение объема V_ж20 жидкой фазы СУГ в резервуаре на измеряемом уровне Н с использованием заранее известной градуировочной таблицы резервуара, составленной при температуре 20°C.

Для автоматизации этого этапа градуировочная таблица заранее загружается в память, из которой блок обработки берет необходимые данные и на основании значения Н этот блок определяет значение V_ж20. Понятно, что память может быть любым запоминающим устройством, известным в уровне техники, способным хранить необходимый объем информации необходимое время. Запоминающее устройство функционально соединено или встроено в блок обработки

На следующем этапе способа вычисляют объем V_ж(t_ж) жидкой фазы СУГ в резервуаре при температуре t_ж по формуле

при помощи блока обработки, где α_ст - температурный коэффициент линейного расширения материала стенки резервуара, принимаемый равным для стали α_cт=12,5⋅10^-6 1/°C.

Для автоматизации этого этапа множество коэффициентов линейного расширения для различных материалов заранее загружается в память, из которой блок обработки берет необходимое значение и на основании полученных значений о температуре t_ж и объеме V_ж20 по формуле вычисляет V_ж(t).

На следующем этапе способа определяют объем паровой фазы СУГ в резервуаре при определенной температуре t_п паровой фазы СУГ как разность полной вместимости резервуара при упомянутой температуре и объема жидкой фазы СУГ в резервуаре при упомянутой температуре по формуле

,

где

- заранее известная действительная вместимость резервуара при температуре 20°C.

Для автоматизации этого этапа блок обработки на основании полученной от датчика температуры и извлеченных из памяти коэффициента α_ст и значения

с помощью приведенной формулы вычисляет объем паровой фазы СУГ V_п(t_п).

На следующих этапах способа блок обработки на основании ранее полученной информации об объеме и плотности жидкой и паровой фазы находит массы жидкой и паровой фазы, а также общую массу СУГ как сумму масс жидкой и паровой фазы.

В целом способ может быть реализован посредством устройства учета, содержащего корпус резервуара; блок обработки, встроенный в корпус резервуара, функционально соединенный с датчиками, установленными в резервуаре, и с памятью, содержащей информацию о параметрах резервуара; средство хроматографического анализа; средства измерения плотности жидкой и паровой фаз; средство измерения уровня раздела фаз, причем все измерительные и прочие аппаратно-программные, программные и аппаратные средства могут быть встроены в корпус резервуара и функционально соединены с блоком обработки.

Устройство работает следующим образом: блок обработки собирает со всех датчиков, измерительных средств и памяти необходимую информацию, обрабатывает ее согласно описанному выше алгоритму и выдает точное значение массы СУГ в резервуаре.

Предложенное устройство может представлять собой резервуар с установленными в нем датчиками и блоком обработки, который также прикреплен к корпусу резервуара, с внутренней или внешней его стороны. Блок обработки связан с возможностью обмена данными с упомянутыми датчиками посредством линий связи. Линии связи могут быть как проводными, так и беспроводными, что не является существенным для данного устройства.

Блок обработки может содержать или быть связан с блоком вывода информации, который служит для указания измеряемых датчиками параметров и/или данных по учету СУГ.

Блок обработки может быть реализован на любом известном в уровне техники вычислительном устройстве с подходящим функционалом: контроллере, процессоре обработки сигналом, интегральной схеме, специализированной ASIC интегральной схеме и т.п. Датчики могут быть любыми известными из уровня техники датчиками, подходящими для реализации заданного функционала в заданных условиях, конкретный их тип не относится к сущности предложенного решения.

В предложенном техническом решении может быть дополнительно учтено температурное расширение материала средства измерений уровня раздела фаз СУГ в резервуаре по формуле: V_ж(t_ж)=V_ж20⋅[1+(2⋅α_ст+α_си)⋅(t_ж-20)], где α_си - поправка на температурное расширение материала средства измерений уровня раздела фаз СУГ в резервуаре, принимаемая равной для стали α_cи=12,5⋅10^-6 1/°C.

Конкретный вариант расположения датчиков может быть следующим: верхний, средний и нижний уровень резервуара.

В предпочтительном варианте осуществления, если уровень жидкой фазы СУГ равен верхнему уровню, t_ж и t_n вычисляют следующим образом:

, t_n=t_в, где t_су - температура, измеренная на уровне, соответствующем середине высоты резервуара; t_в - температура, измеренная на верхнем уровне, t_н - температура, измеренная на нижнем уровне,

Если уровень жидкой фазы СУГ в резервуаре меньше верхнего уровня, но больше или равен половине внутреннего диаметра горизонтального резервуара, t_ж и t_n вычисляют следующим образом

, t_п.сp=t_в.

Если уровень СУГ в резервуаре меньше половины внутреннего диаметра горизонтального резервуара, но больше или равен нижнему уровню, t_ж и t_n вычисляют следующим образом t_ж=t_н,

.

Если уровень жидкой фазы СУГ в резервуаре меньше нижнего уровня, t_ж и t_n вычисляют следующим образом t_ж=t_н,

.

Описанное выше определение массы СУГ в резервуаре может быть повторено блоком обработки после отпуска СУГ или после приема СУГ по сигналу, полученному блоком обработки от средства для приема и отпуска СУГ. Средство для приема и отпуска СУГ может быть вентилем, краном, в том числе с электронным управлением, или иным средством, имеющим функционал для обеспечения приема и отпуска СУГ. В одном из вариантов осуществления средство для приема и отпуска СУГ может содержать компрессор(ы) или нассос(ы) для перекачки СУГ в резервуар или из него. Средство для приема и отпуска СУГ также может содержать специализированные разъемы и шланги (трубопроводы) для соединения с емкостью, в которую отпускают СУГ или из которой принимают СУГ. Конкретное конструктивное исполнение указанного средства не является существенным, оно лишь должно иметь функционал для приема и отпуска СУГ и сообщать блоку управления о начале этих операций, чтобы блок хранения запоминал начальное значение массы СУГ в резервуаре, а также сообщать блоку управления о завершении этих операций, чтобы блок хранения запоминал конечное значение массы СУГ в резервуаре, и затем определял разность масс, чем и обеспечивается точный контроль массы СУГ при приеме и отпуске.

Блок управления выполнен с возможностью ожидать некоторый заранее заданный период времени после приема или отпуска СУГ, по истечении этого периода времени он вычисляет изменившуюся массу СУГ в резервуаре. Этот период выжидания необходим, во-первых, для успокоения СУГ в резервуаре и более точного определения границы жидкой и паровой фазы, а также для приведения в относительное температурное равновесие системы из паровой и жидкой фаз и материала самого резервуара. При приеме резервуар заполняется СУГ, имеющими температуру, отличную от температуры СУГ в резервуаре. Следовательно, необходимо некоторое время для обеспечения равномерной температуры по объему жидкой и паровой фаз СУГ, также требуется время на выравнивание температур нижней части резервуара, содержащей жидкую фазу СУГ, и верхней части резервуара, содержащей паровую фазу СУГ. Выжидание упомянутого периода позволяет повысить точность учета СУГ. Измерения температур и плотностей непосредственно после залива СУГ в резервуар могут быть подвергнуты дополнительным погрешностям, связанным с тем, что в разных частях резервуара находятся жидкие и паровые фазы с разными температурами, в связи с чем целесообразно подождать время, необходимое для выравнивания температур по объемам паровых и жидких фаз, а при необходимости времени, необходимого для выравнивания температуры резервуара.

Датчик, установленный в верхней части резервуара, может быть расположен либо в самой верхней точке резервуара, либо в конструктивно удобной для размещения точке резервуара, близкой к самой верхней точке резервуара.

Датчик, установленный в нижней части резервуара, может быть расположен либо в самой нижней точке резервуара, либо в конструктивно удобной для размещения точке резервуара, близкой к самой нижней точке резервуара.

Вариант осуществления 2.

Как видно из формулы (5), для определения объема резервуара, занимаемого газовой фазой, находят полный объем резервуара при температуре t_п и вычитают из этого полного объема резервуара объем, занимаемый жидкой фазой, имеющей температуру t_ж. Однако при таком подходе возникает дополнительная погрешность из-за того, что дважды допускают, что весь резервуар имеет сначала температуру жидкой фазы, а затем паровой, в то время как разные части резервуара, находящиеся под воздействием разных температур (t_п и t_ж), деформируются по-разному. Очевидно, что более высокая температура (например, t_п) вызывает большее расширение, чем более низкая (например, t_ж).

Для учета этой неравномерной деформации в одном из вариантов осуществления предлагается определять объем V_CP резервуара при температуре нижней части резервуара равной t_ж и температуре верхней части резервуара равной t_п. Для этого определяют действительную вместимость

резервуара при температуре t_ж (по формуле

и действительную вместимость

резервуара при температуре t_п (по формуле

, вычисляют среднее значение

как среднее арифметическое

и

по формуле

.

В дальнейшем это значение используют для определения объема паровой фазы V_п(t_п) по формуле:

.

Еще один вариант заключается в том, что, зная значение уровня Н раздела фаз СУГ в резервуаре и температуру верхней и нижней частей резервуара (которые можно принять равными температурам паровой и жидкой фаз соответственно), определяют температурное расширение отдельно верхней и нижней частей резервуара, причем границей между верхней и нижней частями служит уровень раздела фаз. Таким образом, получают значения

и

. Конкретный вариант реализации такого определения не описывается, так как он представляет собой простую и известную в уровне техники задачу определения температурного расширения тела с известными параметрами (форма, материалы, распределение температур по телу).

Зная температурное расширение отдельно верхней и нижней частей резервуара, можно более точно определить объем жидкой и паровой фаз:

;

.

В дальнейшем эти более точно найденные объемы используются для вычисления массы СУГ в резервуаре.

Очевидно, что такой подход уменьшает максимальную погрешность, возникающую при вычислении объема паровой фазы.

Вариант осуществления 3.

Отличие еще одного варианта осуществления от варианта осуществления 2 заключается в том, что учитываются не две области разной деформации резервуара, а столько областей, сколько датчиков имеется в резервуаре.

Рассмотрим пример для трех датчиков: нижнего, среднего и верхнего.

Имея показания от трех датчиков, можно построить распределение температурного поля по высоте резервуара. Например, получены следующие показания от трех датчиков: t₁, t₂, t₃, где t₁ - температура, полученная от нижнего датчика, t₂ - температура, полученная от среднего датчика, t₃ - температура, полученная от верхнего датчика. Здесь должно быть понятно, что физическое расположение «верхний», «средний», «нижний» связано с геометрией резервуара и его расположением относительно поверхности земли, верхний датчик физически выше среднего и нижнего датчиков относительно направления действия силы тяжести.

Предпочтительно датчики расположены равномерно по высоте резервуара, в таком случае резервуар по высоте делят на равномерные части, каждая из которых деформируется в соответствии со своей температурой.

Заранее известная действительная вместимость

резервуара при температуре 20°C может быть найдена как сумма вместимостей частей резервуара:

где

вместимость на нижнем уровне,

вместимость на среднем уровне,

вместимость на верхнем уровне.

Поскольку форма резервуара заранее известна, то определить вместимости отдельных частей резервуара можно без приложения каких-либо творческих усилий.

Зная температуры СУГ в отдельных частях резервуара, можно определить деформации отдельных частей резервуара и найти общую вместимость

резервуара с учетом температурной коррекции:

В дальнейшем это значение используют для определения объема паровой фазы V_п(t_п) по формуле:

Кроме того, значение

можно использовать и для определения объема жидкой фазы V_ж(t_ж), то есть на основании значения

, зная значение уровня Н раздела фаз СУГ в резервуаре и зная параметры резервуара, определяют

. Конкретный вариант реализации такого определения не описывается, так как он представляет собой простую и известную в уровне техники задачу определения объема тела с температурным расширением его отдельных частей, когда тело имеет известные параметры (форма, материалы, распределение температур по телу).

Зная температурное расширение всех частей резервуара и высоту уровня раздела фаз, можно определить объем нижней части резервуара

и объем верхней части резервуара

и, используя эти значения, можно более точно определить объем жидкой V_ж и паровой фаз V_п:

;

.

Очевидно, что такой подход уменьшает максимальную погрешность, возникающую при вычислении объема жидкой и паровой фаз.

Дальнейшее определение массы СУГ в резервуаре осуществляется по описанной выше методике.

Как правило, резервуар имеет цилиндрическую форму, и в сечении он представляет собой окружность, из этого можно легко построить карту распределения

температурного поля по резервуару даже по трем значениям температуры (в верхней, средней и нижней частях резервуара).

Зная распределение

температурного поля по резервуару, где резервуар имеет общую длину поверхности L, можно определить точную температурную деформацию резервуара по его поверхности. Очевидно, что переменная

определяет конкретную точку на поверхности резервуара и может принимать значения от 0 до L.

В дальнейшем это значение используют для определения объема паровой фазы V_п(t_п) по формуле:

Еще один вариант заключается в том, что, зная значение уровня Н раздела фаз СУГ в резервуаре и распределение температур по резервуару, определяют значения

и

. Конкретный вариант реализации такого определения не описывается, так как он представляет собой простую и известную в уровне техники задачу определения температурного расширения тела с известными параметрами (форма, материалы, распределение температур по телу).

Используя значения

и

, можно более точно определить объем жидкой V_ж и паровой фаз V_п:

;

Очевидно, что такой подход еще больше уменьшает погрешность, возникающую при вычислении объема паровой фазы, так как в нем используется более точное определение температур по поверхности резервуара.

Варианты осуществления не ограничиваются описанными здесь вариантами осуществления, специалисту в области техники на основе информации, изложенной в описании, и знаний уровня техники станут очевидны и другие варианты осуществления полезной модели, не выходящие за пределы сущности и объема данной полезной модели.

Элементы, упомянутые в единственном числе, не исключают множественности элементов, если отдельно не указано иное.

Под функциональной связью элементов следует понимать связь, обеспечивающую корректное взаимодействие этих элементов друг с другом, и реализацию той или иной функциональности элементов. Частными примерами функциональной связи может быть связь с возможностью обмена информацией, связь с возможностью передачи электрического тока, связь с возможностью передачи механического движения, связь с возможностью передачи света, звука, электромагнитных или механических колебаний и т.д. Конкретный вид функциональной связи определяется характером взаимодействия упомянутых элементов и, если не указано иное, обеспечивается широко известными средствами, используя широко известные в технике принципы.

Способы, раскрытые здесь, содержат один или несколько этапов или действий для достижения описанного способа. Этапы и/или действия способа могут заменять друг друга, не выходя за пределы объема формулы полезной модели. Другими словами, если не определен конкретный порядок этапов или действий, порядок и/или использование конкретных этапов и/или действий может изменяться, не выходя за пределы объема формулы полезной модели.

В заявке не везде указано конкретное программное и аппаратное обеспечение для реализации блоков на чертежах, но специалисту в области техники должно быть понятно, что сущность полезной модели не ограничена конкретной программной или аппаратной реализацией, и поэтому для осуществления полезной модели могут быть использованы любые программные и аппаратные средства, известные в уровне техники. Так, аппаратные средства могут быть реализованы в одной или нескольких специализированных интегральных схемах, цифровых сигнальных процессорах, устройствах цифровой обработки сигналов, программируемых логических устройствах, программируемых пользователем вентильных матрицах, процессорах, контроллерах, микроконтроллерах, микропроцессорах, электронных устройствах, других электронных модулях, выполненных с возможностью осуществлять описанные в данном документе функции, компьютер либо комбинации вышеозначенного.

Хотя отдельно не упомянуто, но очевидно, что, когда речь идет о хранении данных, программ и т.п., подразумевается наличие машиночитаемого носителя данных, примеры машиночитаемых носителей данных включают в себя постоянное запоминающее устройство, оперативное запоминающее устройство, регистр, кэш-память, полупроводниковые запоминающие устройства, магнитные носители, такие как внутренние жесткие диски и съемные диски, магнитооптические носители и оптические носители, такие как диски CD-ROM и цифровые универсальные диски (DVD), а также любые другие известные в уровне техники носители данных.

Несмотря на то что примерные варианты осуществления были подробно описаны и показаны на сопроводительных чертежах, следует понимать, что такие варианты осуществления являются лишь иллюстративными и не предназначены ограничивать более широкую полезную модель, и что данная полезной модель не должна ограничиваться конкретными показанными и описанными компоновками и конструкциями, поскольку различные другие модификации могут быть очевидны специалистам в соответствующей области.

Признаки, упомянутые в различных зависимых пунктах формулы, а также реализации, раскрытые в различных частях описания, могут быть скомбинированы с достижением полезных эффектов, даже если возможность такого комбинирования не раскрыта явно.

В приведенном выше описании примеров термины направления (такие как "над", "верх", "ниже", "низ", "верхний", "нижний" и т.д.) используются для удобства. В общем, "над", "верхний" "вверх" и аналогичные термины связаны с направлением к земной поверхности.

Claims (36)

1. Устройство учета сжиженных углеводородных газов (СУГ) при приеме СУГ в резервуар или отпуске СУГ из резервуара, содержащее:

резервуар для хранения СУГ;

конструктивно встроенное в резервуар средство для приема и отпуска СУГ, выполненное с возможностью принимать СУГ в резервуар, отпускать СУГ из резервуара, сообщать о выполняемых операциях в блок обработки;

средство определения уровня, выполненное с возможностью определять уровень H раздела жидкой и паровой фаз СУГ в резервуаре, причем средство определения уровня закреплено в резервуаре;

два датчика температуры, закрепленных в нижней и верхней частях резервуара;

прикрепленный к резервуару блок обработки, функционально связанный с возможностью обмена данными посредством линий связи со средством определения уровня, средством для приема и отпуска СУГ и датчиками температуры,

причем блок обработки выполнен с возможностью определения массы СУГ на основании уровня раздела жидкой и паровой фаз СУГ в резервуаре, заранее известной формы резервуара, температуры жидкой и паровой фаз СУГ в резервуаре, предварительно определенной плотности жидкой и паровой фаз СУГ;

причем блок обработки выполнен с возможностью корректировать объем, занимаемый жидкой и паровой фазами, с учетом температурного расширения резервуара,

причем блок обработки выполнен с возможностью получать сигнал из средства для приема и отпуска СУГ о начале операции приема или отпуска, запоминать значение раннее определенной массы

СУГ в резервуаре до начала операции, повторно определять массу СУГ

после завершения операции приема или отпуска, определять массу

принятого или отпущенного СУГ как разность

,

причем блок обработки выполнен с возможностью ожидать предварительно заданное время, а затем определять

.

2. Устройство по п. 1, в котором резервуар содержит дополнительный третий датчик температуры, закрепленный в средней части резервуара, блок обработки выполнен с возможностью определять температуру жидкой фазы t_ж и температуру паровой фазы t_п следующим образом:

а) если уровень жидкой фазы СУГ равен верхнему уровню, t_ж и t_п вычисляют следующим образом:

t_п=t_в

где t_cy - температура, измеренная на уровне, соответствующем середине высоты резервуара;

t_в - температура, измеренная на верхнем уровне,

t_н - температура, измеренная на нижнем уровне,

б) если уровень жидкой фазы СУГ в резервуаре меньше верхнего уровня, но больше или равен половине внутреннего диаметра горизонтального резервуара, t_ж и t_п вычисляют следующим образом

t_п=t_в

в) если уровень СУГ в резервуаре меньше половины внутреннего диаметра горизонтального резервуара, но больше или равен нижнему уровню, t_ж и t_п вычисляют следующим образом

t_ж=t_н

г) если уровень жидкой фазы СУГ в резервуаре меньше нижнего уровня, t_ж и t_п вычисляют следующим образом

t_ж=t_н,

3. Устройство по п. 1, дополнительно содержащее закрепленный в резервуаре датчик давления, функционально связанный линиями связи с блоком обработки, причем блок обработки выполнен с возможностью определять плотность ρ_п паровой фазы СУГ по формуле

где Р - давление, измеренное датчиком давления;

R - газовая постоянная,

Z - фактор сжимаемости, причем

фактор сжимаемости Z является известной функцией приведенного давления Р_пр и приведенной температуры T_пр

где P_пр - приведенное давление, которое вычисляется как отношение давления Р к известному для конкретных компонентов СУГ критическому давлению P_кр; T_пр - приведенная температура, которая вычисляется как отношение абсолютной температуры Т СУГ к известной для конкретных компонентов СУГ критической температуре Т_кр.

4. Устройство по п. 1, в котором блок обработки выполнен с возможностью корректировать объем, занимаемый жидкой и паровой фазами, с учетом температурного расширения резервуара на основании формулы:

V_рез(t)=V_Д20 ^рез⋅[1+2⋅α_ст⋅(t-20)],

где t - температура резервуара, V_Д20 ^рез - известный объем резервуара при 20°С, α_ст - температурный коэффициент линейного расширения материала стенки резервуара.