RU159618U1 - Железобетонная конструкция повышенной огнестойкости - Google Patents
Железобетонная конструкция повышенной огнестойкости Download PDFInfo
- Publication number
- RU159618U1 RU159618U1 RU2014125718/03U RU2014125718U RU159618U1 RU 159618 U1 RU159618 U1 RU 159618U1 RU 2014125718/03 U RU2014125718/03 U RU 2014125718/03U RU 2014125718 U RU2014125718 U RU 2014125718U RU 159618 U1 RU159618 U1 RU 159618U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- reinforced concrete
- concrete structure
- concrete
- mat
- fire resistance
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Building Environments (AREA)
Abstract
1. Железобетонная конструкция с повышенной огнестойкостью, характеризующаяся тем, что она содержит бетон, защитный слой из бетона, стальную арматуру и дополнительное конструктивное армирование в виде пространственной структуры из хаотически переплетенных полимерных нитей толщиной до 0,70 мм.2. Железобетонная конструкция по п. 1, отличающаяся тем, что пространственная структура представляет собой мат толщиной 10…40 мм.3. Железобетонная конструкция по п. 2, отличающаяся тем, что мат внедрен в поверхностную область защитного слоя железобетонной конструкции на глубину от поверхности, равную толщине мата.4. Железобетонная конструкция по п. 1, отличающаяся тем, что полимерные нити выполнены из полипропилена.
Description
Техническое решение относится к области строительства, в частности к области производства железобетонных конструкций, обладающих повышенной огнестойкостью в условиях пожара по критерию целостности (E).
В современном строительстве все шире стали применяться конструкции из бетонов повышенной прочности или прошедших тепло-влажностную обработку, с тонкостенными и предварительно напряженными элементами.
Ярко выраженным недостатком высокопрочного бетона является потеря своих высоких физико-механических свойств при воздействии высоких температур. В связи с этим в нашей стране и за рубежом были проведены значительные экспериментальные и теоретические исследования по изучению хрупкого разрушения бетона при пожаре.
Характерной особенностью высокопрочного бетона является его взрывообразное разрушение, что может привести к частичному или полному разрушению конструкции. Хрупкое (взрывообразное) разрушение бетона при пожаре наиболее опасно для несущих конструкций, особенно для конструкций с небольшим поперечным сечением, воспринимающих большие нагрузки. Их преждевременное разрушение может вызвать обрушение других конструкций или здания (сооружения) в целом. Особое внимание следует обратить на возможность хрупкого разрушения бетона в конструкциях и обделках тоннельных сооружений.
Разработка мероприятий по защите высокопрочного бетона от такого разрушения позволит защитить несущие железобетонные конструкции и, следовательно, обеспечит требуемую огнестойкость при воздействии высоких температур пожара.
В результате высокотемпературного огневого воздействия во время пожара в цементной матрице бетона происходят физико-химические процессы, изменяющие его механические свойства. Таким образом, причиной хрупкого разрушения бетона при пожаре является образование трещин в структуре бетона и их переход в неравновесное спонтанное развитие под воздействием внешней нагрузки, неравномерного нагрева и фильтрации пара по толщине сечения элемента. При влажности бетона выше 3,5 процентов в условиях одностороннего нагрева через 5…20 мин в тонкостенных железобетонных конструкциях толщиной 40…200 мм это приводит к образованию сквозных отверстий и трещин. В конструкциях толщиной более 200 мм происходят отколы кусков бетона толщиной до 50…100 мм, что уменьшает поперечное сечение элемента.
В СТО 36554501-006-2006 «ПРАВИЛА ПО ОБЕСПЕЧЕНИЮ ОГНЕСТОЙКОСТИ И ОГНЕСОХРАННОСТИ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ» в разделе «Расчет предела огнестойкости по целостности» в качестве одной из рекомендаций по предотвращению хрупкого разрушения предлагается осуществлять дополнительное конструктивное армирование поверхностного слоя бетона со стороны нагрева арматурной сеткой с ячейками 25...70 мм и диаметром арматуры 0,5…1,0 мм.
С другой стороны, в Европе руководствуются стандартом EN 1992-1-2:2004 «Проектирование железобетонных конструкций. Часть 1-2. Общие правила определения огнестойкости». В стандарте рассматриваются методы пассивной противопожарной защиты, которые распространяется на проектирование конструкций, выполняющие требуемые функции (несущую и/или ограждающую) в течение установленной продолжительности регламентируемого воздействия пожара при заданном уровне нагрузки. Приведены дополнительные правила для конструкций из высокопрочного бетона и отмечены действия высоких температур с учетом характеристик бетона, включая риск хрупкого разрушения. Одним из эффективных, рекомендуемых методов является добавление в бетонную смесь полипропиленовых волокон (метод D).
В условиях эксплуатации бетонные и железобетонные конструкции находятся в состоянии равновесной влажности, величина которой зависит от параметров их капиллярно-пористой структуры. При нагреве в этих порах накапливается пар под высоким давлением, приводящим к растрескиванию и разрушению бетона. Выгорающие волокна, в бетонах, армированных полипропиленовыми волокнами, изготовленные из низкоплавкого полимера, при нагреве образуют как открытую, так и условно-замкнутую пористость, приводящую к снижению внутриструктурного парового давления.
К основным недостаткам использования арматурной сетки относятся:
- ограниченная применимость, невозможно реализовать при заливке бетона в опалубку (особенно криволинейного профиля);
- необходимость анкеровки этой сетки, чтобы избежать возможности ее выпучивания из тела бетона в результате температурных деформаций.
Недостатками добавления в бетонную смесь полипропиленовых волокон с целью предотвращения хрупкого разрушения сопряжено с перерасходом волокна так как оно распределяется по всему объему железобетонной конструкции, а не локализуется только в области защитного слоя, в котором и происходит хрупкое разрушение. А также усложняется процесс приготовления бетонной смеси, так как введение в нее достаточно большого количества волокна уменьшает ее подвижность.
Технический результат: получение железобетонных конструкций повышенной огнестойкости, обладающих высокой стойкостью к хрупкому разрушению в условиях воздействия высоких температур, являющихся следствием пожара, лишенных указанных выше недостатков.
Этот результат достигается тем, что в поверхностную область защитного слоя со стороны обогрева внедрен волокнистый наполнитель в виде мата толщиной 10…40 мм из тонких полимерных нитей с температурой плавления 130-150 град типа геомат «МакМат». При необходимости может быть использован геомат типа «МакМат R», обладающий повышенной устойчивостью к сдвиговым нагрузкам за счет армирования мата стальной сеткой или тканной георешоткой.
Внедрение указанного мата в защитный слой железобетона осуществляется следующими способами:
1. Для случая бетонирования в опалубку - мат соответствующим способом закрепляется на внутренней поверхности опалубки с обогреваемой стороны заливаемой конструкции. При этом, в процессе заливки с вибрированием пространство, в котором зафиксирован мат, также заполняется раствором бетона, образуя монолитную структуру.
2. Для случая бетонирования торкретированием - мат внедряется в тело бетона сразу после достижения его проектной толщины посредством затирки или вибрирования в его еще достаточно жидкий верхний слой.
На фиг. 1 изображена железобетонная конструкция, включающую бетон - 1, стальную арматуру - 2, мат из тонких полимерных нитей - 3
Claims (4)
1. Железобетонная конструкция с повышенной огнестойкостью, характеризующаяся тем, что она содержит бетон, защитный слой из бетона, стальную арматуру и дополнительное конструктивное армирование в виде пространственной структуры из хаотически переплетенных полимерных нитей толщиной до 0,70 мм.
2. Железобетонная конструкция по п. 1, отличающаяся тем, что пространственная структура представляет собой мат толщиной 10…40 мм.
3. Железобетонная конструкция по п. 2, отличающаяся тем, что мат внедрен в поверхностную область защитного слоя железобетонной конструкции на глубину от поверхности, равную толщине мата.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2014125718/03U RU159618U1 (ru) | 2014-06-25 | 2014-06-25 | Железобетонная конструкция повышенной огнестойкости |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2014125718/03U RU159618U1 (ru) | 2014-06-25 | 2014-06-25 | Железобетонная конструкция повышенной огнестойкости |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU159618U1 true RU159618U1 (ru) | 2016-02-10 |
Family
ID=55314104
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2014125718/03U RU159618U1 (ru) | 2014-06-25 | 2014-06-25 | Железобетонная конструкция повышенной огнестойкости |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU159618U1 (ru) |
-
2014
- 2014-06-25 RU RU2014125718/03U patent/RU159618U1/ru not_active IP Right Cessation
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Colajanni et al. | Effects of confinement level, cross-section shape and corner radius on the cyclic behavior of CFRCM confined concrete columns | |
US10344480B2 (en) | Composite construct and methods and devices for manufacturing the same | |
US9228349B2 (en) | Fire-resistance enhancing method for the high strength concrete structure | |
Yan et al. | Behaviour of concrete-filled steel-tube columns strengthened with high-strength CFRP textile grid-reinforced high-ductility engineered cementitious composites | |
RU169486U1 (ru) | Армобетонная стойка опоры контактной сети | |
McIntyre et al. | Bond strength of FRP reinforcement in concrete at elevated temperature | |
Ukanwa et al. | Behaviour of continuous concrete filled steel tubular columns loaded eccentrically in fire | |
CN106272953A (zh) | 一种预应力混凝土钢筋桩的加工方法 | |
RU159618U1 (ru) | Железобетонная конструкция повышенной огнестойкости | |
CN105926656B (zh) | 大体积混凝土基础的施工方法 | |
KR101437230B1 (ko) | 폭열 방지용 내열성 섬유를 이용한 고강도 원심성형 콘크리트 기둥구조 및 그 제조방법 | |
LO MONTE et al. | Influence of the test method in the assessment of concrete sensitivity to explosive spalling | |
Lo Monte et al. | Spalling test on concrete slabs under biaxial membrane loading | |
JP2018145756A (ja) | ハーフプレキャスト床スラブ | |
KR20060032026A (ko) | 화재시 폭열을 방지하고 내화 성능을 향상시킨 rc기둥부재의 제조방법 및 이 방법을 시용하여 제조되는rc 기둥부재 | |
FI129152B (fi) | Menetelmä nostoelimen kiinnittämiseksi ontelolaattaan ja ontelolaatta | |
Yin et al. | Properties and calculation of normal section bearing capacity of RC flexural beam with skin textile reinforcement | |
CN204225084U (zh) | 一种空心板桩 | |
RU2760547C2 (ru) | Способ возведения дымовой трубы | |
CN108756284A (zh) | 后置钢管混凝土柱 | |
JP6112543B2 (ja) | スラブ構造物およびスラブ構造物の製造方法 | |
Ni et al. | Flexural behavior of ultra-high performance fiber reinforced concrete scale tunnel segment | |
KR101276066B1 (ko) | 장력 억제용 전주 보강 구조물 | |
Kwon et al. | A study on the collapse mechanism of high strength concrete columns apply to fiber-cocktail | |
RU2484218C1 (ru) | Способ ремонта и/или усиления влажных и/или засоленных железобетонных конструкций |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM1K | Utility model has become invalid (non-payment of fees) |
Effective date: 20160626 |