RO135839A2 - Process for extracting gold and silver from raw materials - Google Patents

Process for extracting gold and silver from raw materials Download PDF

Info

Publication number
RO135839A2
RO135839A2 ROA202100405A RO202100405A RO135839A2 RO 135839 A2 RO135839 A2 RO 135839A2 RO A202100405 A ROA202100405 A RO A202100405A RO 202100405 A RO202100405 A RO 202100405A RO 135839 A2 RO135839 A2 RO 135839A2
Authority
RO
Romania
Prior art keywords
phase
gold
ppm
silver
solution
Prior art date
Application number
ROA202100405A
Other languages
Romanian (ro)
Inventor
Jack Goldstein
Liana Rozica Osanu
Original Assignee
Centuro Ag
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Centuro Ag filed Critical Centuro Ag
Publication of RO135839A2 publication Critical patent/RO135839A2/en

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
    • C22B11/00—Obtaining noble metals
    • C22B11/04—Obtaining noble metals by wet processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
    • C22B1/00—Preliminary treatment of ores or scrap
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
    • C22B3/00—Extraction of metal compounds from ores or concentrates by wet processes
    • C22B3/04—Extraction of metal compounds from ores or concentrates by wet processes by leaching
    • C22B3/045—Leaching using electrochemical processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
    • C22B3/00—Extraction of metal compounds from ores or concentrates by wet processes
    • C22B3/04—Extraction of metal compounds from ores or concentrates by wet processes by leaching
    • C22B3/12—Extraction of metal compounds from ores or concentrates by wet processes by leaching in inorganic alkaline solutions
    • C22B3/14—Extraction of metal compounds from ores or concentrates by wet processes by leaching in inorganic alkaline solutions containing ammonia or ammonium salts
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
    • C22B3/00—Extraction of metal compounds from ores or concentrates by wet processes
    • C22B3/20—Treatment or purification of solutions, e.g. obtained by leaching
    • C22B3/22—Treatment or purification of solutions, e.g. obtained by leaching by physical processes, e.g. by filtration, by magnetic means, or by thermal decomposition
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
    • C22B3/00—Extraction of metal compounds from ores or concentrates by wet processes
    • C22B3/20—Treatment or purification of solutions, e.g. obtained by leaching
    • C22B3/44—Treatment or purification of solutions, e.g. obtained by leaching by chemical processes
    • C22B3/46—Treatment or purification of solutions, e.g. obtained by leaching by chemical processes by substitution, e.g. by cementation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
    • C22B5/00—General methods of reducing to metals
    • C22B5/02—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes
    • C22B5/10—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes by solid carbonaceous reducing agents
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25C—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC PRODUCTION, RECOVERY OR REFINING OF METALS; APPARATUS THEREFOR
    • C25C1/00—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of solutions
    • C25C1/20—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of solutions of noble metals
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Geochemistry & Mineralogy (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Geology (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Electrochemistry (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
  • Electrolytic Production Of Metals (AREA)

Abstract

The invention relates to a process for preparing gold and silver from raw materials such as ores, tailings or by-products with a gold content of at least 0.2 ppm. According to the invention, the process consists in crushing the raw materials (1) by a grinding stage (2), followed by a suspension stage (3), by adding a solution of ammonium thiosulphate (4), tetraamine copper sulphate (5) and sulphur (6) forming a suspension (7) which is dissolved (8) by bubbling with air in a solution of ammonium thiosulphate (4) to separate the metals contained in the ground raw material (1), then the alkaline electrolysis of the suspension (7) in an alkaline solution of ammonium thiosulphate (4) is performed, in a recirculation stage (12) the ammonium thiosulphate solution (4) is returned to the suspension stage (3), followed by an electrolysis stage (11) and a decoppering stage (16) when the copper is extracted from the copper-gold-silver cement formed in the electrolysis stage (11), using an aqueous ammonia solution (18), resulting in a gold-silver cement (19) which is subjected to an alkaline-reducing smelting stage (20) with sodium carbonate and coal, at a temperature of 1 200°C, resulting in a gold-silver alloy (21), and in the last stage (22) of electrochemical refining of the gold-silver alloy (21), pure gold (23) and silver (24) are obtained.

Description

Procedeu de extragere a aurului și argintului din materii primeProcess of extracting gold and silver from raw materials

Invenția se referă la un procedeu de obținere a aurului și argintului din materii prime precum minereuri, sterile sau subproduse cu un conținut minim de 0,2 ppm aur, la care materia primă este mai întâi mărunțită într-o fază de măcinare, după care într-o fază de suspensionare, prin adăugare de soluție de tiosulfat de amoniu, de sulfat tetraaminocupric și de sulf, se formează o suspensie, după care într-o fază de solvire cu barbotare cu aer se efectuează solvirea prin soluție de tiosulfat de amoniu a metalelor conținute în materia primă măcinată, după care într-o fază de electroliză se formează soluție de tiosulfat de amoniu prin electroliză alcalină a suspensiei, după care într-o fază de recirculare soluția de tiosulfat de amoniu se readuce în faza de suspensionare, după care într-o fază de decuprare următoare fazei de electroliză se realizează extragerea cu o soluție apoasă de amoniac a cuprului din cementul cupruaur-argint format în faza de electroliză, rezultând un cement aur-argint, după care într-o fază de topire prin topire alcalino-reducătoare a cementului aur-argint cu carbonat de sodiu și cărbune la 1200°C rezultă un aliaj aur-argint, după care într-o fază de rafinare se realizează rafinarea electrochimică a aliajului aur-argint și se obțin aur și argint în stare pură.The invention refers to a process for obtaining gold and silver from raw materials such as ores, waste or by-products with a minimum content of 0.2 ppm gold, in which the raw material is first crushed in a grinding phase, after which in -a suspension phase, by adding ammonium thiosulphate solution, tetraaminocupric sulphate and sulfur, a suspension is formed, after which in a solution phase with air bubbling the metals are dissolved by ammonium thiosulphate solution contained in the ground raw material, after which in an electrolysis phase ammonium thiosulfate solution is formed by alkaline electrolysis of the suspension, after which in a recirculation phase the ammonium thiosulfate solution is returned to the suspension phase, after which in -a copper removal phase following the electrolysis phase, copper is extracted with an aqueous ammonia solution from the copper-gold-silver cement formed in the electrolysis phase, resulting in a gold-silver cement , after which in a melting phase by alkaline-reducing melting of gold-silver cement with sodium carbonate and coal at 1200°C a gold-silver alloy results, after which in a refining phase electrochemical refining of the alloy is carried out gold-silver and pure gold and silver are obtained.

Până în prezent sunt cunoscute procedee de obținere a aurului și argintului la care minereurile, sterilele și concentratele piritoase sunt mai întâi măcinate și apoi solubilizate în soluții de tiosulfat prin oxidare cu oxigen în prezența cuprului și nichelului. Extragerea aurului și argintului din soluție se realizează apoi prin adsorbția pe cărbune activ, prin absorbția pe schimbători de ioni sau prin procedee electrochimice.Until now, there are known processes for obtaining gold and silver in which ores, tailings and pyrite concentrates are first ground and then solubilized in thiosulfate solutions by oxidation with oxygen in the presence of copper and nickel. The extraction of gold and silver from the solution is then carried out by adsorption on activated carbon, by absorption on ion exchangers or by electrochemical processes.

Acolo, materia primă este mai întâi măcinată până la o granulație de 100 pm și agitată cu [o soluție] provenită din electroliză într-un reactor vertical cu agitator, în condiții de barbotare cu aer, la o temperatură între 15Ό și 25°C. Durata operației este de circa 4 ore. Apoi, suspensia este filtrată, iar reziduul este spălat cu apă. Soluția filtrată este supusă electrolizei. Cementul de cupru - aur - argint acumulat în dispozitivul de electroliză este tratat cu o soluție apoasă de amoniac. în urma filtrării se obține un cement cu un conținut de 3 - 3,5% aur, 50 -60% argint și 5% cupru.There, the raw material is first ground to a grain size of 100 µm and stirred with [a solution] from electrolysis in a vertical stirred reactor under air bubbling conditions at a temperature between 15Ό and 25°C. The duration of the operation is about 4 hours. Then the suspension is filtered and the residue is washed with water. The filtered solution is subjected to electrolysis. The copper-gold-silver cement accumulated in the electrolysis device is treated with an aqueous ammonia solution. after filtration, a cement with a content of 3 - 3.5% gold, 50 -60% silver and 5% copper is obtained.

Procedeele cunoscute de extragere a aurului și argintului necesită un conținut relativ ridicat de aur în materia primă. în acest fel, în cazul unui conținut de aur de cel puțin 17 ppm se poate realiza un randament materie primă - metal de 90,7 % aur. în cazul unui conținut de aur de 0,7 ppm în cadrul materiei prime și al unui conținut de argint de 10,5 ppm în cadrul materiei prime se poate realiza un randament materie primă metal de doar 70 % pentru aur și de 86 % pentru argint.Known gold and silver extraction processes require a relatively high gold content in the raw material. in this way, in the case of a gold content of at least 17 ppm, a raw material - metal yield of 90.7% gold can be achieved. with a gold content of 0.7 ppm in the raw material and a silver content of 10.5 ppm in the raw material, a metal raw material yield of only 70% for gold and 86% for silver can be achieved .

Procedeele tehnice uzuale prezintă anumite dezavantaje. Astfel, materia primă, respectiv minereul sau sterilul, este mărunții într-o primă fază până la o finețe de 100 pm într-o instalație de măcinare uscată prevăzută cu sisteme de purificare a aerului, iar apoi solubilizată într-o soluție de tiosulfat de amoniu în reactoare cu dispozitive de agitare. Asemenea sisteme de purificare a aerului și instalații de măcinare uscată prezintă un consum de energie foarte ridicat, ceea ce generează costuri de exploatare ridicate.The usual technical procedures have certain disadvantages. Thus, the raw material, respectively ore or tailings, is crushed in a first phase to a fineness of 100 pm in a dry grinding installation equipped with air purification systems, and then solubilized in an ammonium thiosulphate solution in reactors with stirring devices. Such air purification systems and dry grinding plants have very high energy consumption, resulting in high operating costs.

La asemenea procedee, numărul admisibil și posibil de recirculări ale soluțiilor de tiosulfat de amoniu este limitat prin formarea de sulfit de amoniu în urma oxidării, cifrându-se la cinci până la zece reutilizări. Pentru purificarea și recondiționarea soluțiilor de tiosulfat de amoniu degradate sau oxidate sunt necesare instalații suplimentare. în consecință, sistemele de instalații pentru procedee de acest fel devin foarte costisitoare.In such processes, the admissible and possible number of recirculations of ammonium thiosulphate solutions is limited by the formation of ammonium sulphite following oxidation, amounting to five to ten reuses. Additional facilities are required for the purification and reconditioning of degraded or oxidized ammonium thiosulfate solutions. consequently, plant systems for such processes become very expensive.

De asemenea, procedeele cunoscute nu sunt adecvate pentru extragerea aurului din materiile prime precum minereurile sau sterilele cu conținuturi de aur mai mici de 0,5 ppm.Also, known processes are not suitable for extracting gold from raw materials such as ores or tailings with gold contents lower than 0.5 ppm.

în cadrul procedeelor descrise se generează produse secundare de genul apelor reziduale cu conținut de nichel sau al prafurilor volatile, produse secundare care nu pot fi reintroduse în circuitul tehnologic și deci trebuie dezafectate cu titlu de deșeuri poluante. Gradului înalt poluant al acestor deșeuri i se adaugă astfel costuri foarte ridicate ale eliminării acestora.within the described processes, by-products such as nickel-containing wastewater or volatile dusts are generated, by-products that cannot be reintroduced into the technological circuit and must therefore be disposed of as polluting waste. The highly polluting degree of these wastes is thus accompanied by very high costs of their disposal.

în general, procedeele de extragere a aurului și argintului cunoscute până în prezent sub raport tehnologic sunt foarte energofage și presupun astfel cheltuieli operaționale ridicate.in general, the methods of extracting gold and silver known up to now under technological terms are very energy-intensive and thus involve high operational expenses.

Invenția de față își propune să pună la dispoziție un nou procedeu de extragere a aurului și argintului care, prin comparație, să poată fi practicat economicos din punct de vedere al al costurilor și al utilizării resurselor.The present invention aims to provide a new method of extracting gold and silver which, by comparison, can be practiced economically in terms of costs and the use of resources.

Invenția de față atinge acest obiectiv prin aceea că faza de măcinare, faza de suspensionare și faza de solvire se produc simultan, printr-un proces comun de măcinare și de solvire în interiorul unui dispozitiv de măcinare, iar faza de solvire se realizează prin intermediul soluției de tiosulfat de amoniu formate în faza de electroliză și reintroduse în faza de recirculare, precum și al sulfului și al sulfatului tetraaminocupric adăugate în faza de suspensionare, în condiții de barbotare cu aer în dispozitivul de măcinare.The present invention achieves this objective in that the grinding phase, the suspension phase and the solution phase are produced simultaneously, through a common process of grinding and solution inside a grinding device, and the solution phase is carried out by means of the solution of ammonium thiosulphate formed in the electrolysis phase and reintroduced in the recirculation phase, as well as of sulfur and tetraaminocupric sulphate added in the suspension phase, under conditions of air bubbling in the grinding device.

Prin faptul că măcinarea materiilor prime are loc în interiorul dispozitivului de măcinare prin adăugarea soluției de tiosulfat de amoniu, măcinarea este umedă și oferă avantajul că formarea prafurilor volatile, așa cum sunt ele generate în cazul procedeului de măcinare uscată, trebuind eliminate cu titlu de deșeuri poluante, poate fi evitată. în acest fel se poate dispune de un procedeu deosebit de prietenos cu mediul.By the fact that the grinding of the raw materials takes place inside the grinding device by adding the ammonium thiosulphate solution, the grinding is wet and offers the advantage that the formation of volatile dusts, as they are generated in the case of the dry grinding process, having to be disposed of as waste pollutants, can be avoided. in this way it is possible to have a particularly environmentally friendly process.

Prin faptul că faza de măcinare, faza de solvire și faza de suspensionare se produc simultan, printr-un proces comun de măcinare și de solvire în interiorul unui dispozitiv de măcinare, nu este necesar ca materia primă măcinată să fie transportată într-un depozit intermediar și apoi din depozitul intermediar în reactorul suplimentar din oțel aliat prevăzut cu agitatoare. în acest fel pot fi evitate respectivele faze de transport și de depozitare intermediară, care altfel presupun consumuri mari de timp și de costuri. Alt avantaj constă în eliminarea reactorului din oțel aliat din componența instalației.By the fact that the grinding phase, the solution phase and the suspension phase are produced simultaneously, through a common process of grinding and solution inside a grinding device, it is not necessary for the ground raw material to be transported to an intermediate storage and then from the intermediate storage in the additional alloy steel reactor fitted with agitators. in this way, the respective transport and intermediate storage phases can be avoided, which otherwise involve high consumption of time and costs. Another advantage is the elimination of the alloy steel reactor from the installation.

Prin faptul că invenția de față realizează faza de măcinare, faza de suspensionare și faza de solvire printr-un proces comun de măcinare și de solvire, acest proces de măcinare și de solvire poate avea loc în mod continuu. Astfel se pot elimina tipica încărcare discontinuă, în straturi, a reactorului din oțel aliat, altminteri necesară, precum și transportul și depozitarea intermediară a materiei prime măcinate, grevate de consumuri mari de timp și de costuri.By the fact that the present invention performs the grinding phase, the suspension phase and the settling phase by a common grinding and dissolving process, this grinding and dissolving process can take place continuously. Thus, the typical discontinuous, layered loading of the alloy steel reactor, otherwise required, as well as the time-consuming and costly intermediate transport and storage of ground raw material can be eliminated.

Invenția de față utilizează pentru procesul comun de măcinare și de solvire un dispozitiv de măcinare constând într-o moară de măcinat cilindrică cu bile, cu un raport de 2:1 între diametru și lungime.The present invention utilizes a grinding device consisting of a cylindrical ball mill with a diameter to length ratio of 2:1 for the joint grinding and solution process.

Este prevăzut ca printr-o configurare avantajoasă a procedeului care face obiectul invenției soluția de tiosulfat de amoniu formată în faza de electroliză și reintrodusă în cadrul fazei de recirculare în dispozitivul de măcinat pentru faza de măcinare și de solvire să conțină 10 g/l până la 20 g/l (NH4)2S2O3, 5 ppm până la 10 ppm Au, 1 ppm până la 100 ppm Ag și 0,3 g/l până la 0,4 g/l NH4OH, în cadrul fazei de suspensionare având loc o corecție cu sulfat tetraaminocupric la 1 g/l până la0,3 g/l Cu și cu sulf elementar la 0,2 g/l până la 1,0 g/l S. Apoi, în condițiile unui raport material solid - lichid între 1:1 și 1:1,5 și de barbotare cu aer, procesul de măcinare și de solvire are loc timp de 3 până la 4 ore, la o temperatură între 15 Ό și 25 °C.It is provided that through an advantageous configuration of the process that is the subject of the invention, the ammonium thiosulfate solution formed in the electrolysis phase and reintroduced during the recirculation phase in the grinding device for the grinding and dissolving phase contains 10 g/l up to 20 g/l (NH 4 ) 2 S2O3, 5 ppm to 10 ppm Au, 1 ppm to 100 ppm Ag and 0.3 g/l to 0.4 g/l NH 4 OH, within the suspension phase taking place a correction with tetraaminocupric sulfate at 1 g/l to 0.3 g/l Cu and with elemental sulfur at 0.2 g/l to 1.0 g/l S. Then, under the conditions of a solid material ratio - liquid between 1:1 and 1:1.5 and air bubbling, the grinding and dissolving process takes place for 3 to 4 hours at a temperature between 15 Ό and 25 °C.

O implementare avantajoasă a ideii care face obiectul invenției prevede ca procesul de electroliză să aibă loc la o densitate de curent de 200 A/m2 până la 250 A/m2 și la o temperatură de 5 °C până la 40 °C, cu o durată de 2 până la 5 ore.An advantageous implementation of the idea that is the object of the invention provides for the electrolysis process to take place at a current density of 200 A/m 2 to 250 A/m 2 and at a temperature of 5 °C to 40 °C, with a duration of 2 to 5 hours.

O configurare avantajoasă a invenției prevede ca soluția de tiosulfat de amoniu formată în faza de electroliză și reintrodusă în cadrul fazei de recirculare în dispozitivul de măcinat pentru faza de măcinare și de solvire să conțină 10 g/l până la 17 g/l (NH4)2S2O3, 0,1 ppm până la 0,15 ppm Cu, 5 ppm până la 10 ppm Au, 1 ppm până la 100 ppm Ag și 0,3 g/l până la 0,4 g/l NH4OH, în cadrul fazei de suspensionare având loc o corecție cu sulfat tetraaminocupric la 0,2 g/l până 0,3 g/l Cu.An advantageous configuration of the invention provides that the ammonium thiosulphate solution formed in the electrolysis phase and reintroduced during the recirculation phase in the grinding device for the grinding and dissolving phase contains 10 g/l to 17 g/l (NH 4 )2S2O3, 0.1 ppm to 0.15 ppm Cu, 5 ppm to 10 ppm Au, 1 ppm to 100 ppm Ag and 0.3 g/l to 0.4 g/l NH 4 OH, in within the suspension phase with tetraaminocupric sulfate correction to 0.2 g/l to 0.3 g/l Cu.

La o configurare avantajoasă a procedeului care face obiectul invenției este prevăzut ca soluția de tiosulfat de amoniu oxidată în faza de măcinare și de solvire să fie regenerat prin adăugare de sulf elementar în dispozitivul de măcinare la 0,2 g/l până la 1,0 g/l S. în variantă avantajoasă, adăugarea sulfului elementar în procesul de măcinare și de solvire se realizează de asemenea în mod continuu.In an advantageous configuration of the process that is the object of the invention, it is provided that the oxidized ammonium thiosulfate solution in the grinding and dissolving phase is regenerated by adding elemental sulfur in the grinding device at 0.2 g/l to 1.0 g/l S. advantageously, the addition of elemental sulfur in the grinding and solution process is also carried out continuously.

O implementare avantajoasă a ideii care face obiectul invenției prevede ca prin faza de decuprare să se realizeze dizolvarea cuprului din cementul cupru-aur-argint cu o soluție apoasă de amoniac 20% NH3, în condițiile unui raport material solid - lichid de 1:5 până la 1:10, timp de 3 până la 5 ore, cu formare de sulfat tetraaminocupric.An advantageous implementation of the idea that is the subject of the invention provides that through the stripping phase, the copper is dissolved from the copper-gold-silver cement with an aqueous ammonia solution 20% NH3, under the conditions of a solid-liquid material ratio of 1:5 to at 1:10, for 3 to 5 hours, with formation of tetraaminocupric sulfate.

O configurare avantajoasă a invenției prevede ca soluția de sulfat tetraaminocupric formată în faza de decuprare să fie reintrodusă în faza de măcinare și de solvire. Prin recircularea soluției de sulfat tetraaminocupric, procedeul de extragere a aurului și argintului din materii prime poate fi realizat în mod deosebit de eficient sub raportul utilizării resurselor.An advantageous configuration of the invention provides that the solution of tetraaminocupric sulfate formed in the decoupling phase is reintroduced in the grinding and solving phase. By recirculating the solution of tetraaminocupric sulfate, the process of extracting gold and silver from raw materials can be carried out in a particularly efficient way in terms of the use of resources.

La o configurare avantajoasă a procedeului care face obiectul invenției este prevăzut ca înaintea fazei de electroliză suspensia să fie filtrată într-o primă fază de filtrare, prin care soluția de tiosulfat de amoniu este separată de reziduuri ale materiei prime, reziduurile materiei prime fiind spălate prin intermediul apei. Procesul de spălare cu apă poate fi realizat în mod deosebit de prietenos cu mediul. Filtratul obținut prin filtrare poate fi supus în condiții deosebit de adecvate fazei următoare, anume aceleia de electroliză, și prelucrării în continuare.In an advantageous configuration of the process that is the subject of the invention, it is provided that before the electrolysis phase the suspension is filtered in a first filtering phase, through which the ammonium thiosulphate solution is separated from residues of the raw material, the residues of the raw material being washed by through water. The water washing process can be made particularly environmentally friendly. The filtrate obtained by filtration can be subjected under particularly suitable conditions to the next phase, namely that of electrolysis, and further processing.

O implementare avantajoasă a ideii care face obiectul invenției prevede ca soluția de tiosulfat de amoniu separată în acest prim pas de filtrare să fie reintrodus în procesul de măcinare și de solvire. Prin recircularea soluției de tiosulfat de amoniu, procedeul de extragere a aurului și argintului din materii prime poate fi realizat în mod deosebit de eficient sub raportul utilizării resurselor.An advantageous implementation of the idea that is the object of the invention provides that the ammonium thiosulphate solution separated in this first filtration step is reintroduced into the grinding and solving process. By recirculating the ammonium thiosulphate solution, the process of extracting gold and silver from raw materials can be carried out in a particularly efficient way in relation to the use of resources.

O configurare avantajoasă a invenției prevede ca după faza de electroliză suspensia să fie filtrată într-o a doua fază de filtrare, prin care soluția de tiosulfat de amoniu este separată de cementul cupru-aur-argint. Prin filtrarea suspensiei, cementul poate fi supus în condiții deosebit de adecvate decuprării și prelucrării în continuare.An advantageous configuration of the invention provides that after the electrolysis phase the suspension is filtered in a second filtering phase, through which the ammonium thiosulphate solution is separated from the copper-gold-silver cement. By filtering the slurry, the cement can be subjected to particularly suitable conditions for cutting and further processing.

La o configurare avantajoasă a procedeului care face obiectul invenției este prevăzut ca soluția de tiosulfat de amoniu separată în cea de-a doua fază de filtrare să fie introdusă în procesul de măcinare și de solvire. Prin recircularea soluției de tiosulfat de amoniu, procedeul de extragere a aurului și argintului din materii prime poate fi realizat în mod deosebit de eficient sub raportul utilizării resurselor.In an advantageous configuration of the process which is the object of the invention, it is provided that the ammonium thiosulphate solution separated in the second filtration phase is introduced into the grinding and solving process. By recirculating the ammonium thiosulphate solution, the process of extracting gold and silver from raw materials can be carried out in a particularly efficient way in relation to the use of resources.

Prin interpretarea procedeului în sensul care face obiectul invenției se oferă posibilitatea avantajoasă de a extrage aur pur și argint pur dintr-o materie primă cu un conținut de 0,2 ppm până la 0,5 ppm aur și de 50 ppm până la 60 ppm argint, cu un randament materie primă - metal de 60 % până la 70 % pentru aur și de 80 % până la 90 % pentru argint, dintr-o materie primă cu un conținut de 0,5 ppm până la 1,0 ppm aur și de 20 ppm până la 30 ppm argint, cu un randament materie primă metal de 80 % până la 85 % pentru aur și de 80 % până la 90 % pentru argint, respectiv dintr-o materie primă cu un conținut de 2 ppm până la 100 ppm aur și de 30 ppm până la 40 ppm argint, cu un randament materie primă - metal de 90 % până la 97 % pentru aur și de 90 % până la 92 % pentru argint, de fiecare dată după faza de decuprare și după faza de topire și în faza de rafinare a metalelor.By interpreting the process in the sense that is the object of the invention, the advantageous possibility is offered to extract pure gold and pure silver from a raw material with a content of 0.2 ppm to 0.5 ppm gold and 50 ppm to 60 ppm silver , with a raw material - metal yield of 60% to 70% for gold and 80% to 90% for silver, from a feedstock containing 0.5 ppm to 1.0 ppm gold and 20 ppm to 30 ppm silver, with a feed metal yield of 80 % to 85 % for gold and 80 % to 90 % for silver, respectively from a feed material with a content of 2 ppm to 100 ppm gold and 30 ppm to 40 ppm silver, with a raw material - metal yield of 90% to 97% for gold and 90% to 92% for silver, each time after the stripping phase and after the smelting phase and in the metal refining phase.

în cele ce urmează este explicat mai îndeaproape și reprezentat grafic un exemplu de realizare a ideii care face obiectul invenției. Anume:in the following, an example of the realization of the idea which is the object of the invention is explained more closely and represented graphically. Certain:

Fig. 1 constituie o reprezentare schematică, sub forma unei diagrame de flux, a procedeului care face obiectul invenției privind extragerea aurului și argintului din materii prime.Fig. 1 is a schematic representation, in the form of a flow diagram, of the process that is the object of the invention regarding the extraction of gold and silver from raw materials.

în fig. 1 este redată o reprezentare schematică, sub forma unei diagrame de flux, a procedeului care face obiectul invenției privind extragerea aurului și argintului din materii prime 1 precum minereuri, sterile sau subproduse. Materia primă 1 este mărunțită prin măcinare într-o fază de măcinare 2, după care într-o fază de suspensionare 3, prin adăugare de soluție de tiosulfat de amoniu 4, de sulfat tetraaminocupric 5 și de sulf 6, se formează o suspensie 7. Apoi, într-o fază de solvire 8 pe fond de barbotare cu aer 9, se efectuează solvirea prin soluție de tiosulfat de amoniu 4 a metalelor conținute în materia primă 1 măcinată. Faza de măcinare 2, faza de suspensionare 3 și faza de solvire 8 se produc simultan, printrRO 135839 A2 un proces comun de măcinare și de solvirelO, în interiorul unui dispozitiv de măcinare. Soluția de tiosulfat de amoniu 4 formată într-o fază de electroliză 11 prin electroliză alcalină a suspensiei 7 este reintrodusă printr-o fază de recirculare 12, prin intermediul fazei de suspensionare 3, în faza de măcinare 2. în mod opțional, soluția de tiosulfat de amoniu 4 poate fi depozitată intermediar, în cadrul unei faze de depozitare intermediară 13, de exemplu într-un depozit intermediar, astfel încât să poată fi rezervată cantitatea de soluție de tiosulfat de amoniu 4 necesară procesului de măcinare și de solvire 10, iar apoi să poată fi introdusă în mod continuu în procesul de măcinare și de solvire 10. într-o primă fază de filtrare 14, anterioară fazei de electroliză 11, suspensia 7 este filtrată, realizându-se separarea soluției de tiosulfat de amoniu 4 de reziduurile materiei prime, iar reziduurile materiei prime fiind spălate prin intermediul apei. Soluția de tiosulfat de amoniu 4 separată în prima fază de filtrare 14 este recirculată în faza de măcinare și de solvire 10. într-o a doua fază de filtrare 15, posterioară fazei de electroliză 11, are loc filtrarea suspensiei 7, realizându-se separarea soluției de tiosulfat de amoniu 4 de reziduurile materiei prime, iar reziduurile materiei prime fiind spălate prin intermediul apei. Soluția de tiosulfat de amoniu 4 separată în cea de-a doua fază de filtrare 14 este recirculată în faza de măcinare și de solvire 10. într-o fază de decuprare 16 ulterioară celei de-a doua faze de filtrare 15, prin extragerea cuprului din cementul cupru-aur-argint 17 format în faza de electroliză 11, utilizându-se o soluție apoasă de amoniac 18, se obține un cement aur-argint 19. Prin topirea alcalino-reducătoare a cementului aurargint 19 într-o fază de topire 20 cu carbonat de sodiu și cărbune la 1200°C rezultă un aliaj aur-argint 21. în cadrul unei faze de topire 22, prin rafinarea electrochimică a aliajului aur-argint 21 se obține aur pur 23 și argint pur 24.in fig. 1 shows a schematic representation, in the form of a flow diagram, of the process that is the object of the invention regarding the extraction of gold and silver from raw materials 1 such as ores, tailings or by-products. Raw material 1 is crushed by grinding in a grinding phase 2, after which in a suspension phase 3, by adding ammonium thiosulfate solution 4, tetraaminocupric sulfate 5 and sulfur 6, a suspension 7 is formed. Then, in a solution phase 8 on a background of air bubbling 9, the metals contained in the ground raw material 1 are solved by ammonium thiosulphate solution 4. Grinding phase 2, suspension phase 3 and dissolving phase 8 are produced simultaneously, through RO 135839 A2 a common grinding and dissolving process, inside a grinding device. The ammonium thiosulphate solution 4 formed in an electrolysis phase 11 by alkaline electrolysis of the suspension 7 is reintroduced through a recirculation phase 12, via the suspension phase 3, to the grinding phase 2. optionally, the thiosulphate solution of ammonium 4 can be stored intermediately, in an intermediate storage phase 13, for example in an intermediate storage, so that the amount of ammonium thiosulphate solution 4 required for the grinding and solving process 10 can be reserved, and then can be continuously introduced into the grinding and solving process 10. in a first filtering phase 14, prior to the electrolysis phase 11, the suspension 7 is filtered, separating the ammonium thiosulphate solution 4 from the residues of the raw material , and the residues of the raw material being washed by means of water. The ammonium thiosulphate solution 4 separated in the first filtration phase 14 is recirculated in the grinding and dissolving phase 10. in a second filtration phase 15, after the electrolysis phase 11, the suspension 7 is filtered, achieving the separation ammonium thiosulphate solution 4 from the residues of the raw material, and the residues of the raw material being washed by means of water. The ammonium thiosulphate solution 4 separated in the second filtering phase 14 is recirculated in the grinding and solving phase 10. in a decoupling phase 16 subsequent to the second filtering phase 15, by extracting the copper from the copper-gold-silver cement 17 formed in the electrolysis phase 11, using an aqueous ammonia solution 18, a gold-silver cement 19 is obtained. By alkaline-reducing melting of the gold-silver cement 19 in a melting phase 20 with sodium carbonate and coal at 1200°C results in a gold-silver alloy 21. in a melting phase 22, through the electrochemical refining of the gold-silver alloy 21, pure gold 23 and pure silver 24 are obtained.

- 8 LISTA SEMNELOR DE REFERINȚĂ- 8 LIST OF REFERENCE SIGNS

Materie primăRaw material

Faza de măcinareGrinding phase

Faza de suspensionareSuspension phase

Solufie de tiosulfat de amoniuAmmonium thiosulfate solution

Sulfat tetraaminocupricTetraaminocupric sulfate

SulfSulfur

SuspensieSuspension

Faza de solvireThe settlement phase

Aer barbotatBubbling air

Fază de măcinare și de solvireGrinding and settling phase

Faza de electrolizăElectrolysis phase

Faza de reci rcu la rePhase from reci rcu to re

Faza de depozitare intermediarăIntermediate storage phase

Prima fază de filtrareThe first filtering phase

A doua fază de filtrareThe second filtering phase

Faza de decuprareThe cutting phase

Cement cupru-aur-argintCopper-gold-silver cement

Soluție apoasă de amoniacAqueous ammonia solution

Cement aur-argintGold-silver cement

Fază de topireMelting phase

Aliaj aur-argintGold-silver alloy

Fază de rafinareRefinement phase

Aur purPure gold

Argint purPure silver

Claims (14)

REVENDICĂRIdemand 1. Procedeu de obținere a aurului 23 și argintului 24 din materii prime precum minereuri, sterile sau subproduse cu un conținut minim de 0,2 ppm aur, la care materia primă 1 este mai întâi mărunțită într-o fază de măcinare 2, după care într-o fază de suspensionare 3, prin adăugare de soluție de tiosulfat de amoniu 4, de sulfat tetraaminocupric 5 și de sulf 6, se formează o suspensie 7, după care într-o fază de solvire 8 cu barbotare cu aer 9 se efectuează solvirea prin soluție de tiosulfat de amoniu 4 a metalelor conținute în materia primă măcinată, după care într-o fază de electroliză 11 se formează soluție de tiosulfat de amoniu 4 prin electroliză alcalină a suspensiei 7, după care într-o fază de recirculare 12 soluția de tiosulfat de amoniu 4 se readuce în faza de suspensionare 3, după care într-o fază de decuprare16 următoare fazei de electroliză 11 se realizează extragerea cu o soluție apoasă de amoniac 18 a cuprului din cementul cupru-aur-argint 17 format în faza de electroliză 11, rezultând un cement aur-argint 19, după care într-o fază de topire 20 prin topire alcalino-reducătoare a cementului aur-argint 19 cu carbonat de sodiu și cărbune la 1200°C rezultă un aliaj aur-argint 21, după care într-o fază de rafinare 22 se realizează rafinarea electrochimică a aliajului aur-argint 21 și se obțin aur 23 și argint 24 în stare pură. Procedeul este caracterizat prin aceea că faza de măcinare 2, faza de suspensionare 3 și faza de solvire 8 se produc simultan, printrun proces comun de măcinare și de solvire 10 în interiorul unui dispozitiv de măcinare, iar faza de solvire 8 se realizează prin intermediul soluției de tiosulfat de amoniu 4 formate în faza de electroliză 11 și reintroduse în faza de recirculare 12, precum și al sulfului 6 și al sulfatului tetraaminocupric 5 adăugate în faza de suspensionare 3, în condiții de barbotare cu aer 9 în interiorul dispozitivului de măcinare.1. Process for obtaining gold 23 and silver 24 from raw materials such as ores, tailings or by-products with a minimum content of 0.2 ppm gold, in which the raw material 1 is first crushed in a grinding phase 2, after which in a suspension phase 3, by adding ammonium thiosulphate solution 4, tetraaminocupric sulphate 5 and sulfur 6, a suspension 7 is formed, after which in a solution phase 8 with air bubbling 9 the solution is carried out by ammonium thiosulfate solution 4 of the metals contained in the ground raw material, after which in an electrolysis phase 11 ammonium thiosulfate solution 4 is formed by alkaline electrolysis of the suspension 7, after which in a recirculation phase 12 the solution of ammonium thiosulphate 4 is returned to the suspension phase 3, after which, in a copper removal phase 16 following the electrolysis phase 11, copper is extracted with an aqueous ammonia solution 18 from the copper-gold-silver cement 17 formed in the electrolysis phase 1 1, resulting in a gold-silver cement 19, after which in a melting phase 20 by alkaline-reducing melting of the gold-silver cement 19 with sodium carbonate and coal at 1200°C a gold-silver alloy 21 results, after which in a refining phase 22 the electrochemical refining of the gold-silver alloy 21 is carried out and pure gold 23 and silver 24 are obtained. The process is characterized by the fact that the grinding phase 2, the suspension phase 3 and the solution phase 8 are produced simultaneously, through a joint process of grinding and solution 10 inside a grinding device, and the solution phase 8 is carried out by means of the solution of ammonium thiosulfate 4 formed in the electrolysis phase 11 and reintroduced in the recirculation phase 12, as well as of sulfur 6 and tetraaminocupric sulfate 5 added in the suspension phase 3, under air bubbling conditions 9 inside the grinding device. 2. Procedeu conform revendicării 1, caracterizat prin aceea că procesul de măcinare și de solvire 10 este efectuat în mod continuu.2. Process according to claim 1, characterized in that the grinding and solving process 10 is carried out continuously. 3. Procedeu conform revendicărilor 1 și 2, caracterizat prin aceea că drept dispozitiv de măcinare este utilizată o moară de măcinat cilindrică cu bile având un raport de 2: 1 între diametru și lungime.3. Process according to claims 1 and 2, characterized in that a cylindrical ball mill having a ratio of 2:1 between diameter and length is used as the grinding device. 4. Procedeu conform uneia dintre revendicările de mai sus, caracterizat prin aceea că soluția de tiosulfat de amoniu 4 formată în procesul de electroliză și reintrodusă în cadrul fazei de recirculare 12 în dispozitivul de măcinat pentru faza de măcinare și de solvire 10 conține 10 g/l până la 20 g/l (NH4)2S2O3, 5 ppm până la 10 ppm Au, 1 ppm până la 100 ppm Ag și 0,3 g/l până la 0,4 g/l NH4OH, în cadrul fazei de suspensionare 3 având loc o corecție cu sulfat tetraaminocupric 5 la 0,1 g/l până la 0,3 g/l Cu și cu sulf elementar 6 la 0,2 g/l până la 1,0 g/l S, după care, în condițiile unui raport material solid - lichid între 1:1 și 1:1,5 și de barbotare cu aer 9, procesul de măcinare și solvire 10 are loc timp de 3 până la 4 ore, la o temperatură între 15 °C și 25 °C.4. Process according to one of the above claims, characterized in that the ammonium thiosulphate solution 4 formed in the electrolysis process and reintroduced during the recirculation phase 12 in the grinding device for the grinding and dissolving phase 10 contains 10 g/ l to 20 g/l (NH 4 )2S 2 O3, 5 ppm to 10 ppm Au, 1 ppm to 100 ppm Ag and 0.3 g/l to 0.4 g/l NH 4 OH, in within the suspension phase 3 having a correction with tetraaminocupric sulfate 5 at 0.1 g/l to 0.3 g/l Cu and with elemental sulfur 6 at 0.2 g/l to 1.0 g/l S , after which, under the conditions of a solid-liquid material ratio between 1:1 and 1:1.5 and air bubbling 9, the grinding and dissolving process 10 takes place for 3 to 4 hours, at a temperature between 15 °C and 25 °C. 5. Procedeu conform uneia dintre revendicările de mai sus, caracterizat prin aceea că procesul de electroliză are loc la o densitate de curent de 200 A/m2 până la 250 A/m2 și la o temperatură de 5 °C până la 40 °C, cu o durată de 2 până la 5 ore.5. Process according to one of the above claims, characterized in that the electrolysis process takes place at a current density of 200 A/m 2 to 250 A/m 2 and at a temperature of 5 °C to 40 ° C, with a duration of 2 to 5 hours. 6. Procedeu conform uneia dintre revendicările de mai sus, caracterizat prin aceea că ca soluția de tiosulfat de amoniu 4 formată în faza de electroliză și reintrodusă în cadrul fazei de recirculare 12 în dispozitivul de măcinat pentru faza de măcinare și de solvire 10 conține 10 g/l până la 17 g/l (NH4)2S2O3, 0,1 ppm până la 0,15 ppm Cu, 5 ppm până la 10 ppm Au, 1 ppm până la 100 ppm Ag și 0,3 g/l până la 0,4 g/l NH4OH, în cadrul fazei de suspensionare 3 având loc o corecție cu sulfat tetraaminocupric 5 la 0,2 g/l până 0,3 g/l Cu.6. Process according to one of the above claims, characterized in that the ammonium thiosulphate solution 4 formed in the electrolysis phase and reintroduced during the recirculation phase 12 in the grinding device for the grinding and dissolving phase 10 contains 10 g /l to 17 g/l (NH 4 ) 2 S2O3, 0.1 ppm to 0.15 ppm Cu, 5 ppm to 10 ppm Au, 1 ppm to 100 ppm Ag and 0.3 g/l to to 0.4 g/l NH 4 OH, within the suspension phase 3 taking place a correction with tetraaminocupric sulfate 5 to 0.2 g/l to 0.3 g/l Cu. 7. Procedeu conform uneia dintre revendicările de mai sus, caracterizat prin aceea că soluția de tiosulfat de amoniu 4 oxidată în faza de măcinare și de solvire 10 să fie regenerat prin adăugare de sulf elementar 6 în dispozitivul de măcinare la 0,2 g/l până la 1,0 g/l S.7. Process according to one of the above claims, characterized in that the ammonium thiosulphate solution 4 oxidized in the grinding and dissolving phase 10 is regenerated by adding elemental sulfur 6 in the grinding device at 0.2 g/l up to 1.0 g/l S. 8. Procedeu conform uneia dintre revendicările de mai sus, caracterizat prin aceea că prin faza de decuprare 16 se realizează dizolvarea cuprului din cementul cupruaur-argint 17 cu o soluție apoasă de amoniac 18 de 20% NH3, în condițiile unui raport material solid - lichid de 1:5 până la 1:10, timp de 3 până la 5 ore, cu formare de sulfat tetraaminocupric 5.8. Process according to one of the above claims, characterized in that the copper removal phase 16 dissolves the copper in the copper-silver cement 17 with an aqueous ammonia solution 18 of 20% NH3, under the conditions of a solid-liquid material ratio of 1:5 to 1:10, for 3 to 5 hours, with formation of tetraaminocupric sulfate 5. 9. Procedeu conform uneia dintre revendicările de mai sus, caracterizat prin aceea că soluția de sulfat tetraaminocupric 5 formată în faza de decuprare 16 este reintrodusă în faza de măcinare și de solvire 10.9. Process according to one of the above claims, characterized in that the solution of tetraaminocupric sulfate 5 formed in the decoupling phase 16 is reintroduced in the grinding and solving phase 10. 10. Procedeu conform uneia dintre revendicările de mai sus, caracterizat prin aceea că înaintea fazei de electroliză 11 suspensia 7 este filtrată într-o primă fază de filtrare 14, prin care soluția de tiosulfat de amoniu 4 este separată de reziduuri ale materiei prime 1, reziduurile materiei prime 1 fiind spălate prin intermediul apei.10. Process according to one of the above claims, characterized in that before the electrolysis phase 11 the suspension 7 is filtered in a first filtration phase 14, through which the ammonium thiosulphate solution 4 is separated from the residues of the raw material 1, the residues of raw material 1 being washed by means of water. 11. Procedeu conform revendicării 10, caracterizat prin aceea că soluția de tiosulfat de amoniu 4 separată în prima fază de filtrare 14 este recirculată în faza de măcinare și de solvire 10.11. Process according to claim 10, characterized in that the ammonium thiosulphate solution 4 separated in the first filtering phase 14 is recirculated in the grinding and dissolving phase 10. 12. Procedeu conform uneia dintre revendicările de mai sus, caracterizat prin aceea că după faza de electroliză 11 suspensia 7 este filtrată într-o a doua fază de filtrare 15, prin care soluția de tiosulfat de amoniu 4 este separată de cementul cupru-aur-argint 17.12. Process according to one of the above claims, characterized in that after the electrolysis phase 11 the suspension 7 is filtered in a second filtering phase 15, through which the ammonium thiosulphate solution 4 is separated from the copper-gold cement silver 17. 13. Procedeu conform revendicării 12, caracterizat prin aceea că soluția de tiosulfat de amoniu 4 separată într-a doua fază de filtrare 15 este recirculată în faza de măcinare și de solvire 10.13. Process according to claim 12, characterized in that the ammonium thiosulphate solution 4 separated in the second filtering phase 15 is recirculated in the grinding and dissolving phase 10. 14. Procedeu conform uneia dintre revendicările de mai sus, caracterizat prin aceea că se extrage aur pur 23 și argint pur 24 dintr-o materie primă 1 cu un conținut de 0,2 ppm până la 0,5 ppm aur și de 50 ppm până la 60 ppm argint, cu un randament materie primă - metal de 60 % până la 70 % pentru aur și de 80 % până la 90 % pentru argint, dintr-o materie primă 1 cu un conținut de 0,5 ppm până la 1,0 ppm aur și de 20 ppm până la 30 ppm argint, cu un randament materie primă - metal de 80 % până la 85 % pentru aur și de 80 % până la 90 % pentru argint, respectiv dintr-o materie primă 1 cu un conținut de 2 ppm până la 100 ppm aur și de 30 ppm până la 40 ppm argint, cu un randament materie primă - metal de 90 % până la 97 % pentru aur și de 90 % până la 92 % pentru argint, de fiecare dată după faza de decuprare 16 și după faza de topire 20 și în faza de rafinare 22 a metalelor.14. Process according to one of the above claims, characterized in that pure gold 23 and pure silver 24 are extracted from a raw material 1 with a content of 0.2 ppm to 0.5 ppm gold and 50 ppm to at 60 ppm silver, with a raw material - metal yield of 60% to 70% for gold and 80% to 90% for silver, from a raw material 1 with a content of 0.5 ppm to 1, 0 ppm gold and 20 ppm to 30 ppm silver, with a raw material - metal yield of 80% to 85% for gold and 80% to 90% for silver, respectively from a raw material 1 with a content of 2 ppm to 100 ppm gold and 30 ppm to 40 ppm silver, with a raw material - metal yield of 90% to 97% for gold and 90% to 92% for silver, each time after phase stripping 16 and after the melting phase 20 and in the metal refining phase 22.
ROA202100405A 2020-07-27 2021-07-14 Process for extracting gold and silver from raw materials RO135839A2 (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102020119765 2020-07-27
DE102020119 2020-07-27

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RO135839A2 true RO135839A2 (en) 2022-06-30

Family

ID=72560868

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ROA202100405A RO135839A2 (en) 2020-07-27 2021-07-14 Process for extracting gold and silver from raw materials

Country Status (2)

Country Link
LU (1) LU102054B1 (en)
RO (1) RO135839A2 (en)

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2310424B (en) * 1996-02-22 1999-09-29 Finch Limited Process for recovering gold from oxide-based refractory ores
EP1433860A1 (en) * 2002-12-23 2004-06-30 Paques B.V. Process for regenerating thiosulphate from a spent thiosulphate gold leachant
DE10313887A1 (en) * 2003-03-27 2004-10-28 Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. Process for the selective extraction of gold from gold-containing materials
RO126480B1 (en) * 2011-03-09 2012-11-29 Viorel-Alexandru Măluşel Process for obtaining gold and silver
EP2836617A4 (en) * 2012-04-09 2016-01-13 Process Res Ortech Inc Chloride process for the leaching of gold
RO129874B1 (en) * 2014-04-30 2018-05-30 Florean Victor Process for extraction of gold and silver from ores and mining by-products

Also Published As

Publication number Publication date
LU102054B1 (en) 2022-01-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US10988826B2 (en) Hydrometallurgical treatment process for extraction of precious, base and rare elements
CN101328536B (en) Process for comprehensive recovery of nickel, copper, cobalt, sulfur and magnesium from ore
CN102363522B (en) Technology for extracting selenium from low-grade selenium-containing material
CN110157913B (en) Method for comprehensively treating copper slag
CN101328537B (en) Process for comprehensive recovery nickel, copper, cobalt, sulfur and magnesium from high magnesium and nickle ore concentrate
CN105969993A (en) Comprehensive recycling method for high-arsenic soot
CN102876903A (en) Direct acidity oxygen pressure leaching treatment method of crude tin copper removal residues
AU2011292156A1 (en) Processing of manganous sulphate/dithionate liquors
CN107585789B (en) A method of high-purity molybdenum trioxide is prepared using hydrometallurgy molybdenum concentrate
EA020759B1 (en) Method of processing nickel bearing raw material
JP2017213507A (en) Waste acid treatment method
CN102002584A (en) Method of recovering manganese, lead and silver from zinc electrolyzed anode mud by utilizing acid-making tail gas
CN103498052A (en) Method for efficiently enriching rare precious metals from complex low-grade heat filter residues
CN107604163B (en) A kind of technique of no scorification processing electroplating sludge
CN102634819A (en) Method for preparing electrolytic manganese/electrolytic manganese dioxide through leaching manganese oxide by sulfur dioxide
RO135839A2 (en) Process for extracting gold and silver from raw materials
CN105018726B (en) A kind of lead zinc mineral intergrowth processing method
CN103496676A (en) Method for recovering selenium from acid mud wastes of acid production with copper smelting smoke
CN103966433A (en) Method for extracting copper, gold and silver from copper oxide ore
US9982323B2 (en) Recovery of zinc from lead slag
CN114214520B (en) Copper-containing refractory material waste-free environment-friendly recovery method
CN109913647A (en) A kind of wet treatment method recycling copper, zinc in bismuth chats
CN101935764A (en) Process for extracting gangue wrapped gold
RU2439177C2 (en) Processing method of sulphide-oxidated copper ores with copper and silver extraction
RU2716345C1 (en) Method of processing technogenic polymetallic raw material for extraction of strategic metals