RO132191B1 - Reactor de hidroliză pentru obţi- nerea compuşilor hidroxilici prin hidroliză bazică din seminţele plantelor oleaginoase - Google Patents
Reactor de hidroliză pentru obţi- nerea compuşilor hidroxilici prin hidroliză bazică din seminţele plantelor oleaginoase Download PDFInfo
- Publication number
- RO132191B1 RO132191B1 RO201600254A RO201600254A RO132191B1 RO 132191 B1 RO132191 B1 RO 132191B1 RO 201600254 A RO201600254 A RO 201600254A RO 201600254 A RO201600254 A RO 201600254A RO 132191 B1 RO132191 B1 RO 132191B1
- Authority
- RO
- Romania
- Prior art keywords
- compartment
- hydrolysis
- valve
- mass
- reaction mass
- Prior art date
Links
- 238000006460 hydrolysis reaction Methods 0.000 title claims description 48
- 230000007062 hydrolysis Effects 0.000 title claims description 40
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 title 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 48
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 31
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims description 14
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 235000015112 vegetable and seed oil Nutrition 0.000 claims description 10
- 239000008158 vegetable oil Substances 0.000 claims description 10
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 8
- 239000003599 detergent Substances 0.000 claims description 7
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 7
- 239000011734 sodium Substances 0.000 claims description 5
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 claims description 4
- 238000009833 condensation Methods 0.000 claims description 4
- 230000005494 condensation Effects 0.000 claims description 4
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 claims description 4
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 4
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims description 3
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 claims description 2
- 230000008878 coupling Effects 0.000 claims description 2
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 claims description 2
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 claims description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M hydroxide Chemical compound [OH-] XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims 1
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 84
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 41
- 229910001868 water Inorganic materials 0.000 description 21
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N Acetic acid Chemical compound CC(O)=O QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 15
- PEDCQBHIVMGVHV-UHFFFAOYSA-N Glycerine Chemical compound OCC(O)CO PEDCQBHIVMGVHV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 15
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 12
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 11
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 9
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 9
- 150000002148 esters Chemical class 0.000 description 7
- 238000000034 method Methods 0.000 description 7
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 7
- 101100492805 Caenorhabditis elegans atm-1 gene Proteins 0.000 description 6
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 6
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 6
- 235000011187 glycerol Nutrition 0.000 description 6
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 6
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 description 6
- 235000019871 vegetable fat Nutrition 0.000 description 6
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 5
- 239000000344 soap Substances 0.000 description 5
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 4
- 235000019198 oils Nutrition 0.000 description 4
- -1 oleic ester Chemical class 0.000 description 4
- IPCSVZSSVZVIGE-UHFFFAOYSA-N palmitic acid group Chemical group C(CCCCCCCCCCCCCCC)(=O)O IPCSVZSSVZVIGE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000007127 saponification reaction Methods 0.000 description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 3
- 238000001311 chemical methods and process Methods 0.000 description 3
- 230000003301 hydrolyzing effect Effects 0.000 description 3
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 150000002894 organic compounds Chemical class 0.000 description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 3
- VMHLLURERBWHNL-UHFFFAOYSA-M Sodium acetate Chemical compound [Na+].CC([O-])=O VMHLLURERBWHNL-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 2
- 150000001298 alcohols Chemical class 0.000 description 2
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 2
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 2
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 125000000896 monocarboxylic acid group Chemical group 0.000 description 2
- ZQPPMHVWECSIRJ-KTKRTIGZSA-N oleic acid Chemical compound CCCCCCCC\C=C/CCCCCCCC(O)=O ZQPPMHVWECSIRJ-KTKRTIGZSA-N 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 2
- 230000035484 reaction time Effects 0.000 description 2
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 2
- 239000001632 sodium acetate Substances 0.000 description 2
- 235000017281 sodium acetate Nutrition 0.000 description 2
- 159000000000 sodium salts Chemical class 0.000 description 2
- WRIDQFICGBMAFQ-UHFFFAOYSA-N (E)-8-Octadecenoic acid Natural products CCCCCCCCCC=CCCCCCCC(O)=O WRIDQFICGBMAFQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- LQJBNNIYVWPHFW-UHFFFAOYSA-N 20:1omega9c fatty acid Natural products CCCCCCCCCCC=CCCCCCCCC(O)=O LQJBNNIYVWPHFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QSBYPNXLFMSGKH-UHFFFAOYSA-N 9-Heptadecensaeure Natural products CCCCCCCC=CCCCCCCCC(O)=O QSBYPNXLFMSGKH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OYHQOLUKZRVURQ-HZJYTTRNSA-N Linoleic acid Chemical compound CCCCC\C=C/C\C=C/CCCCCCCC(O)=O OYHQOLUKZRVURQ-HZJYTTRNSA-N 0.000 description 1
- 229910017741 MH2O Inorganic materials 0.000 description 1
- IGFHQQFPSIBGKE-UHFFFAOYSA-N Nonylphenol Natural products CCCCCCCCCC1=CC=C(O)C=C1 IGFHQQFPSIBGKE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005642 Oleic acid Substances 0.000 description 1
- ZQPPMHVWECSIRJ-UHFFFAOYSA-N Oleic acid Natural products CCCCCCCCC=CCCCCCCCC(O)=O ZQPPMHVWECSIRJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000021314 Palmitic acid Nutrition 0.000 description 1
- 235000019484 Rapeseed oil Nutrition 0.000 description 1
- 241000405961 Scomberomorus regalis Species 0.000 description 1
- 239000003568 Sodium, potassium and calcium salts of fatty acids Substances 0.000 description 1
- 235000021355 Stearic acid Nutrition 0.000 description 1
- 235000019486 Sunflower oil Nutrition 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- DTOSIQBPPRVQHS-PDBXOOCHSA-N alpha-linolenic acid Chemical compound CC\C=C/C\C=C/C\C=C/CCCCCCCC(O)=O DTOSIQBPPRVQHS-PDBXOOCHSA-N 0.000 description 1
- 235000020661 alpha-linolenic acid Nutrition 0.000 description 1
- 150000001408 amides Chemical class 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 239000004599 antimicrobial Substances 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 239000011449 brick Substances 0.000 description 1
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 1
- 230000007073 chemical hydrolysis Effects 0.000 description 1
- 238000012993 chemical processing Methods 0.000 description 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 1
- 230000002860 competitive effect Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000975 dye Substances 0.000 description 1
- 210000003027 ear inner Anatomy 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 239000000839 emulsion Substances 0.000 description 1
- IDGUHHHQCWSQLU-UHFFFAOYSA-N ethanol;hydrate Chemical compound O.CCO IDGUHHHQCWSQLU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003925 fat Substances 0.000 description 1
- 235000019197 fats Nutrition 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 239000004088 foaming agent Substances 0.000 description 1
- 238000004508 fractional distillation Methods 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 239000011551 heat transfer agent Substances 0.000 description 1
- 239000008240 homogeneous mixture Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 125000002887 hydroxy group Chemical group [H]O* 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 239000012774 insulation material Substances 0.000 description 1
- QXJSBBXBKPUZAA-UHFFFAOYSA-N isooleic acid Natural products CCCCCCCC=CCCCCCCCCC(O)=O QXJSBBXBKPUZAA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229960004232 linoleic acid Drugs 0.000 description 1
- 229960004488 linolenic acid Drugs 0.000 description 1
- KQQKGWQCNNTQJW-UHFFFAOYSA-N linolenic acid Natural products CC=CCCC=CCC=CCCCCCCCC(O)=O KQQKGWQCNNTQJW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 1
- WQEPLUUGTLDZJY-UHFFFAOYSA-N n-Pentadecanoic acid Natural products CCCCCCCCCCCCCCC(O)=O WQEPLUUGTLDZJY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- SNQQPOLDUKLAAF-UHFFFAOYSA-N nonylphenol Chemical compound CCCCCCCCCC1=CC=CC=C1O SNQQPOLDUKLAAF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QIQXTHQIDYTFRH-UHFFFAOYSA-N octadecanoic acid Chemical compound CCCCCCCCCCCCCCCCCC(O)=O QIQXTHQIDYTFRH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OQCDKBAXFALNLD-UHFFFAOYSA-N octadecanoic acid Natural products CCCCCCCC(C)CCCCCCCCC(O)=O OQCDKBAXFALNLD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002304 perfume Substances 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000002453 shampoo Substances 0.000 description 1
- 238000004513 sizing Methods 0.000 description 1
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 1
- 235000013875 sodium salts of fatty acid Nutrition 0.000 description 1
- RBWSWDPRDBEWCR-RKJRWTFHSA-N sodium;(2r)-2-[(2r)-3,4-dihydroxy-5-oxo-2h-furan-2-yl]-2-hydroxyethanolate Chemical compound [Na+].[O-]C[C@@H](O)[C@H]1OC(=O)C(O)=C1O RBWSWDPRDBEWCR-RKJRWTFHSA-N 0.000 description 1
- POZWVHISDXHZLV-KVVVOXFISA-M sodium;(z)-docos-13-enoate Chemical compound [Na+].CCCCCCCC\C=C/CCCCCCCCCCCC([O-])=O POZWVHISDXHZLV-KVVVOXFISA-M 0.000 description 1
- 239000008117 stearic acid Substances 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 239000002600 sunflower oil Substances 0.000 description 1
- 150000004670 unsaturated fatty acids Chemical class 0.000 description 1
- 235000021122 unsaturated fatty acids Nutrition 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
- B01F23/40—Mixing liquids with liquids; Emulsifying
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
Invenția se referă la un reactor hidrolizor, sistem chimic omogen destinat producției compoziției detergente săpun lichid și alcoolilor superiori.
Este cunoscut din brevetul R0116349 (B1) un reactor de saponificare utilizat pentru prepararea compozițiilor detergente de tipul săpunului și șamponului cuprinzând un bloc paralelipipedic având un compartiment cilindru de hidroliză a grăsimilor și un compartiment cilindru de vaporizare cu apa și glicerină compartimentat de un perete comun și un circuit primar pentru încălzirea unui mediu de încălzire. Principalul dezavantaj al acestui reactor este consumul mare de energie electrică pentru încălzirea agentului caloportorîn recirculație prin blocul termic al reactorului.
De asemenea este cunoscut din cererea de brevet US 4671892 (A) un vas de reactor care este prevăzut pentru procesele de saponificare cu timpi de reacție de aproximativ 2-5 min, reactanții sunt alimentați secvențial printr-o celulă de încărcare, pentru cântărire și alimentați într-un reactor care conține apa, iar la sfârșitul timpului de reacție, reciclarea este terminată și produsul finit este pompat la depozitare.
Problema tehică pe care o rezolvă invenția constă în dimensionarea, proiectarea și construcția unui reactor de hidroliză, sistem chimic continuu/semicontinuu omogen cu recircularea masei de reacție și soluțiilor tehnologice în proces prin procesarea chimică a uleiurilor vegetale extrase din semințele plantelor oleaginoase.
Reactor de hidroliză, conform invenției, este format dintr-un bloc termic cilindric T și posedă compartiment cilindric de hidroliză bazică 1 a uleiurilor vegetale în care este asamblat demontabil un rotor de recirculație 2 ascendentă-descendentă a masei de reacție, compartiment 1 ce comunică cu un compartiment 3 de vidare, condensare vapori apă, prin intermediul unei conducte cu robinet 1 e și acest compartiment 3 comunică cu compartiment 1 prin conducta cu robinet/vană 3f.
Se dă în continuare un exemplu de realizare a reactorului de hidroliză, în legătură cu fig. 1...3 care reprezintă:
- fig. 1, vedere în secțiune longitudinală a reactorului de hidroliză;
- fig. 2, vedere în secțiune longitudinală a compartimentului de hidroliză 1;
- fig. 3, vedere laterală și în secțiune longitudinală a rotorului de recirculație 2.
Reactor de hidroliză este format din bloc termic cilindric T căptușit la exterior cu material termoizolator (beton/caramidă) și rol funcțional, generare căldură de proces necesară reacției endoterme de hidroliză bazică a uleiurilor vegetale, căldură produsă prin combustia metanului.
Ecuația chimică a combustiei metanului ca reacție exotermă:
CH4(g) + 2O2(g) -CO2(g) + 2H2O(g) + Q(caldura).
Masele molare ale reactanților și produșilor de ardere, sunt specificate conform tabelului:
| Metan: | MCH4 -16 kg/kmol |
| Oxigen molecular: | MO2 = 32 kg/kmol |
| Dioxid de carbon: | MCO2 = 44 kg/kmol |
| Apa: | MH2o = 1 θ kg/kmol |
| Azot molecular: | MN2 = 28 kg/kmol |
RO 132191 Β1 în baza compoziției chimice de masă a aerului atmosferic (23,3% O2; 76,7% N2), 1 datele tehnice ale combustiei metanului, sunt specificate conform tabelului:
| Consum specific masic de aer atmosferic pentru combustia metanului la un coeficient de exces aer (a = 1,1): | Caer = {[(2 · MO2)/(0,233 · MCH4)] · a} = 18,884 kg aer/kg ch4 |
| Masa specifică CO2 rezultată: | ^co2 “ (^co2^^ch4) — 2,75 kg CO2/kgCH4 |
| Masa specifică de apă rezultată: | m^o — [(2 ’ MH2O)/MCH4] — 2,25 kg H2O/kgCH4 |
| Masa specifică de azot molecular: | mN2 = {[(0,767/0,233). [(2 · MO2)/MCH4)] · a} = 14,484 kg N2/kg CH4 |
| Masa specifică totală de gaze arse: | m = (mCO2 + mH2O + mN2) = 19,484 kg gaze/kg CH4 |
| Fracție de masă dioxid de carbon: | fCO2 = (mCO2/m) = 0,141 |
| Fracție de masă apă: | fH2o = (mH2o/m) = 0,115 |
| Fracție de masă azot molecular: | fN2 = (mN2/m) = 0,744 |
| Masa molară medie a gazelor de ardere: | M - [0CO2 ’ MCO2) + 0H2O ’ MH2o) + 0N2 ’ ^2)] - 29,106 kg/kmol |
| Volumul specific al gazelor de ardere la combustia completă a metanului (condiții normale): | VN = [(VM-m)/M] = 15 m3 N/kg CH4 |
VM - volumul molar (VM = 22,41 m3/kmol). Date tehnice ale gazului metan: 21
| Puterea calorică inferioară a metanului: | Pc = 50060 kJ/kg = 11957 kcal/kg | 23 |
| Densitatea metanului în condiții normale: | P = (MchAm) = 0,714 kg/m3 N | |
| Temperatura gazelor de ardere la combustia completă a gazului metan: | Tc= 1900°C | 25 |
| Randamentul termic al reacției de ardere: | Rt = 88...90% | 27 |
| Temperatura gazelor de ardere la ieșirea din blocul termic al reactorului chimic hidrolizor: | Te = 200°C | 29 |
| Datele tehnice ale gazelor de ardere,sunt specificate conform tabel: | 31 | |
| Căldura specifică molară a dioxidului de carbon, la presiune constantă: | CpCO2 = 54,1 kJ/kmol°C | 33 |
| Căldura specifică molară a apei la presiune constantă: | CPH2o = 43,13 kJ/kmol°C | 35 |
| Căldura specifică molară a azotului molecular la presiune constantă: | CpN2 = 33,24 kJ/kmol°C | 37 |
| Cantitate specifică kmoli dioxid de carbon: | nCO2 = (mco2^CO2) = 0,0625 kmoli/kg CH4 | 39 |
| Cantitate specifică kmoli apă: | nH2O = (mH2O/MH2O) = 0,125 kmoli/kg CH4 |
RO 132191 Β1 continuare tabel
| Cantitatea specifică kmoli azot molecular: | nN2 = (mN2/MN2) = 0,5173 kmoli/kg CH4 |
| Entalpia gazelor de ardere la combustia metanului: | Hgc - ÎV [(ncO2 ’ θρΟΟ2) + (ηΗ2Ο ’ θρΗ2θ)+ (nN2 · CpN2)]} = 49338,35 kJ/kg CH4 = 11785 kcal/kg CH4 |
| Entalpia gazelor de ardere la ieșirea din blocul termic al reactorului hidrolizor: | Hge - {Te ’ [(ncO2 ’ θρΟΟ2) + (ηΗ2Ο ’ θρΗ2θ) + (nN2 · CpN2)]} = 5193,5 kJ/kg CH4 = 1240,5 kcal/kg CH4 |
în interiorul blocului termic T este asamblat nedemontabil compartiment cilindric de hidroliză bazică a uleiurilor vegetale 1, construit din otel și format din arzător gaz metan 1 a la partea inferioară, 10...20 palete 1b circulare elicoidale înclinate care înconjoară compartimentul 1 cu rol funcțional de circulație ascendentă a gazelor de combustie și transfer termic al căldurii la peretele cilindric al compartimentului și la masa de reacție, o conductă 1c de evacuare a gazelor de combustie asamblată nedemontabil la partea superioară, un capac circular cu conductă și robinet/vană 1d pentru alimentarea compartimentului cu reactanți, ingrediente și închiderea acestuia în timpul procesării, o conductă cu robinet 1e asamblată nedemontabil la partea superioară pentru evacuarea vaporilor de apă din compartimentul 1 în compartimentul 3 și o conductă cu robinet/vană 1f la partea inferioară pentru evacuarea masei compoziției detergente de săpun lichid la expirarea timpului de procesare. în interiorul compartimentului 1 este asamblat demontabil pe rulmenți, un rotor de recirculație 2 ascendentă-descendentă a masei de reacție, construit din oțel și format din ax rotor 2a pe care sunt asamblate nedemontabil 8...12 palete elicoidale 2b înclinate ascendent la 30 grade pe circumferința axului 2a pentru aspirația masei de reacție și în interiorul unei tubulaturi cilindrice verticale 2c pentru refularea masei de reacție pompată de palete 2b prin 4 orificii dreptunghiulare 2d poziționate la partea superioară a tubulaturii 2c sub unghi de 90 grade pe circumferința acestei tubulaturi. Acest rotor de recirculație 2 este acționat în mișcarea de rotație a axului 2a, de electromotor 2e ca mijloc tehnic prin intermediul unui cuplaj și transmisia mișcării se efectuează cu ajutorul rulmenților axiali-radiali cu labirinți asamblați în capacul 1d al compartimentului 1. în continuare, reactorul chimic de hidroliză posedă un compartiment de vidare-condensare 3 vapori de apă, construit din oțel, format din bazin colector 3a prismatic cu secțiune transversală pătratică și indicator de nivel gradat din sticlă termorezistentă, pentru soluția apoasă hidroxid de sodiu pompată de electropompa 3b prin conducta cilindrică verticală 3c cu injector cilindric 3d în ejector cilindro-conic 3e cu camera de amestec și bazin 3a respectiv recirculație intensă a soluției pentru a efectua vid/depresiune în compartimentul de hidroliză 1, aspirația vaporilor de apă din masa de reacție și condensarea acestora. Acest bazin colector 3a comunică cu compartimentul de hidroliză 1 prin conducta cu robinet/vană 3f pentru recircularea soluției apoase hidroxid de sodiu necesară procesului chimic. Prin conducta de alimentare se introduce apa în bazinul colector 3a la un grad de umplere 75% din volumul geometric al acestuia, conducta cu robinet/vană 3f fiind închisă. Se pornește electropompa 3b pentru recirculația continuă a apei prin conducta 3c, injector 3d, ejector 3e și bazin 3a efectuându-se vid în compartimentul de hidroliză 1. Prin conducta de alimentare a bazinului colector 3a se introduce treptat masa de hidroxid de sodiu granule și prin dizolvare exotermă rapidă, se realizează concentrația de masa 40...50% NaOH a soluției tehnologice alcaline. Se deschide robinetul/vană conductei 3f și prin diferența de presiune (vid) este aspirată masa soluției tehnologice 40...50% NaOH
RO 132191 Β1 necesară hidrolizei bazice în compartimentul 1, masa măsurată cu indicatorul de nivel gradat 1 al bazinului colector 3a. Se închide robinetul/vana conductei 3f și se deschide robinetul/vana conductei 1d pentru alimentarea prin diferența de presiune (vid) a compartimentului 1 cu ulei 3 vegetal dintr-un dozator, masa lichidă fiind determinată prin bilanț de materiale al procesului chimic. Se închide robinetul/vana conductei 1d, se pornește electromotorul 2e, intră în 5 mișcarea de rotație rotorul 2 de recirculație a masei de reacție heterogene (emulsie), ascendentă rotațională prin rotor- descendentă rotațională pe peretele cilindric al compartimentului 7 1. Se pornește arzătorul 1a, are loc combustia gazului metan și realizarea temperaturii de proces 90...100°C prin transfer termic al căldurii la masa de reacție din compartimentul de 9 hidroliză 1.
Debitul caloric [Dct(kcal/s)] transferat de la gazele de combustie ale metanului la masa 11 de reacție din compartimentul 1, se determină conform ecuației dimensionale:
Dct - KT · AT · ATmed 13
KT - coeficient total de transfer termic de la gazele de combustie ale metanului la masa de reacție din compartimentul 1 (kcal/m2 · s -°C); AT - suprafața cilindrică de transfer 15 termic a compartimentului 1 (m2); ATmed - diferența medie logaritmică de temperatură între gazele de combustie și masa de reacție (°C). Debitul de masă [Dm(kg/s)] al metanului corn- 17 bustibil, se determină conform ecuației dimensionale:
Dm = [Dct/(Pc - Hge)] 19
Debitul volumetric [Dvm (m3N/s)] în condiții normale al metanului combustibil, se determina conform ecuației dimensionale: Dvm = (Dm/p) = {Dct/[(Pc - Hge) · p]} p - densitatea în 21 condiții normale a gazului metan (p = 0,714 kg/m3N).
Timpul de încălzire a masei de reacție [tj(s)], se determină conform ecuației 23 dimensionale:
= [mr · Cpr · (Τρ-ηψϋθ, 25 mr- masa de reacție din compartimentul de hidroliză 1 (kg); Cpr- căldura specifică a masei de reacție la presiune constantă (kcal/kg · °C); Tp - temperatura de proces (°C); 27
Tt - temperatura inițială a masei de reacție din compartimentul de hidroliză 1 (°C).
în cazul uleiului de rapiță (50% ester erucic, 30% ester linolenic, 20% ester linoleic) 29 reacția chimică de hidroliză bazică în prezența hidroxidului de sodiu (NaOH) la temperatura de proces, are loc conform ecuațiilor chimice: 31
RrCO-O-CH2-CH(-O-CO-R1)-CH2-O-CO-R1[estererucic] + 3NaOH SR^CO-ONa [sareadesodiu a acidului erucic]+ HO-CH2-CH(OH)-CH2-OH[g|icerina/g|icero|]33
R1 - grupare erucică hidrocarbonată și nesaturată.
RrH3C-(CH2)7-CH=CH-(CH2)11-R2-CO-O-CH2-CH(-O-CO-R2)-CH2-O-CO-R2[esterlinolenic]35 + 3NaOH-3R2-CO-O Na [Sarea de sodiu a acidului linolenic] + HO-CH2-CH(OH)-CH2-OH [g|icerina/g|icer0|]
R2 - grupare linolenică hidrocarbonată și nesaturată.37
R2-H3C-CH2-CH=CH-CH2-CH=CH-CH2-CH=CH-(CH2)7.
R3-CO-O-CH2-CH(-O-CO-R3)-CH2-O-CO-R3[esterlinolicl + 3NaOH-3Rs-CO-O Na+ [sareade39
O έ \ O/ OțColCI IIIIUIIUJ O [OdlCdlJC sodiu a acidului linolic] HO-Ch^’-CH(OH)-CH
2” θ H [g licerina/glicerol]
R3 - grupare linolică hidrocarbonată și nesaturată.41
R3-H3C-(CH2)4-CH=CH-CH2-CH=CH-(CH2)7;
în cazul uleiului de floarea soarelui (55...65% ester linolic, 33...36% ester oleic, 43 5%...10% esteri palmitic și stearic) procesul chimic de hidroliză bazică în prezența hidroxidului de sodiu (NaOH) are loc conform ecuațiilor chimice: 45
R4^ CH-CH2-CH(-O-CO-R4)-CH2-O-CO-R4[esterO|eic] +3NaOH^3R4-CO-O Na [Sareaciesodiu a acidului oleic] HO_CH2CH(OH)-CH2” OH [glicerina/glicerol] 47
RO 132191 Β1
R4 - grupare oleică hidrocarbonată și nesaturată.
R4 - H3C-(CH2)7-CH=CH-(CH2)7.
R5-CO-O-CH2-CH(-O-CO-R5)-CH2-O-CO-R5[ester Dalmiticl + 3NaOH-3R5-CO-O Na+ [sarea u £ \ J/ petll l IIUUJ J [οαίσα de sodiu a acidului palmitic] HO-Ch^’-CH(OH)-CH
2” θ X। [g licerina/glicerol]
R5 - grupare palmitică hidrocarbonată și saturată.
R5-H3C-(CH2)14-R6-CO-O-CH2-CH(-O-CO-R6)-CH2-O-CO-R6[esterstearicl + 3NaOHU Q \ ^z I H U £ \ Uz U olUCtl IU]
Na [sarea de sodiu a acidului stearic] HO-CH2-CH (OH)-CH2-OH[g|jcerjna/g|jcero|]
R6 - grupare stearică hidrocarbonată și saturată.
RrH3C-(CH2)16;
în toate cazurile raportul molar între hidroxidul de sodiu și ester este mai mare de 3:1 și masa de reacție devine un amestec omogen cu vâscozitate mică datorită sărurilor de sodiu ale acizilor grași nesaturați și glicerinei - produși de reacție. Viteza reacției de hidroliză bazică este determinată conform ecuației cinetice diferențiale dimensionale:
Vrh = - (dC/dt) = (K · C · C0H) =(K-IS-C2) =[K-IS-CO 2-(1 -x)2]
K - constanta cinetică de viteză a reacției de hidroliză a grăsimilor vegetale (m3/kg-s);
Vrh - viteza reacției de hidroliză bazică (saponificare) a uleiurilor vegetale (kg/m3 -s);
Co - concentrația inițială a uleiului vegetal în masa de reacție (kg/m3), ce se determină conform ecuației dimensionale:
Co = (mg7Vch) mg° - masa inițială a grăsimii vegetale (ulei) destinată hidrolizei bazice în compartimentul 1 (kg); C - concentrația momentană a uleiului vegetal în masa de reacție (kg/m3), ce se determină conform ecuației dimensionale:
C = (mg/Vch) mg - masa grăsimii vegetale (ulei) destinată hidrolizei bazice în compartimentul 1 (kg) la un anumit moment de timp de la începutul reacției de hidroliză (mg < mg°); X - conversia grăsimii vegetale (ulei) la săruri de sodiu ale acizilor grași și se determină conform expresiei adimensionale:
X = [(Co - C)/Co] - = [Co · (1 - X)]
Vch - volumul total corespunzător masei de reacție în compartimentul de hidroliză 1 (m3);
ls- indicele de saponificare (hidroliză) al grăsimilor vegetale (kg NaOH/kg ulei), ce se determină conform ecuației dimensionale:
ls = (C0/c = (m0H/mg) m0H - masa de hidroxid de sodiu necesară hidrolizei bazice în compartimentul 1 (kg);
C0H - concentrația hidroxidului de sodiu în masa de reacție (kg/m3), ce se determină conform ecuației dimensionale:
Cqh - (mOH^ch)
Durata de staționare a masei de reacție [t(s)] în compartimentul 1, se determină conform ecuației integrale dimensionale pentru reactor discontinuu cu amestecare perfectă:
t = -;Co c [dc/vrh] = [i/(K-is-co)]-;0x[dx/(i-x)2] = {x/[K-is-c0-(i-x)]}; în modelul reactorului continuu cu recirculație și amestecare perfectă, durata de staționare [t(s)] a masei de reacție în compartimentul 1, se determină conform ecuației dimensionale:
t = [(C0-C)/Vrh] = {X/[K-ls-C0-(1-X)2]}.
Debitul caloric [Dcp(kcal/s)] absorbit de reacția chimică de hidroliză, regim izoterm de procesare în compartimentul 1, se determină conform ecuației dimensionale:
Dcp = (AH-Vrh-Vch)
RO 132191 Β1
ΔΗ - variația entalpiei reacției de hidroliză bazică a grăsimilor vegetale (kcal/kg). 1 Căldura necesara vaporizarii în vid a apei din masa de reacție [Qv(kcal/s)], se determină conform ecuației dimensionale: 3
Qv - (^Η2Ο ’ mr ’ Lv)
CH20 - concentrația procentuală în procente de masă a apei din masa de reacție (%); 5
Lv - căldura latentă medie de vaporizare a apei (kcal/kg); mr - masa de reacție (kg).
Durata vaporizării [tv(s)] a apei din masa de reacție, se determină conform ecuației 7 dimensionale:
tv = (Q^/DJ = [(CH2O-mr-Lv)/(KT-ATATmed)] 9
La expirarea duratei de staționare a masei de reacție în compartimentul 1, prin deschiderea robinetului conductei 1e sunt aspirați vaporii de apă din masa de reacție și conden- 11 sați de soluția tehnologică rece recirculată continuu în compartimentul 3. La expirarea duratei de vaporizare a apei din masa de reacție, se închide robinetul/vană conductei 1 e și se des- 13 chide robinetul/vană conductei 1d pentru alimentarea masei de reacție datorită depresiunii, cu o cantitate de soluție apoasă acid acetic (9% CH3COOH) pentru neutralizarea excesului 15 de hidroxid de sodiu, conform ecuației chimice:
NaOH[hjdroxiddesodjU] + CH3COOH[acidacetic] ^CH3COO Na [acetat je sodiu] k^Oiapa] ”17
Deplasarea echilibrului chimic spre dreapta, se efectuează prin vaporizarea apei și eliminarea vaporilor de apă din masa de reacție, cu ajutorul compartimentului 3 prin deschi- 19 derea periodică a robinetului conductei 1e. Masa de acid acetic consumată [mAA(kg)] în reacția de neutralizare a excesului de hidroxid de sodiu, se determină conform ecuației dimensio- 21 nale:
mAA = [(MAA/MNa0H)-m0H[|| = (CAA-msa)23
CAA - concentrația în procente de masă a acidului acetic în soluția apoasă acetică (%);25 msa - masa soluției apoase acetice, utilizată pentru neutralizarea NaOH liber/exces (kg);27
Maa - masa molară a acidului acetic (M^ = 60 kg/kmol); MNa0H - masa molară a hidroxidului de sodiu (MNa0H = 40 kg/kmol); mOH[u - masa hidroxidului de sodiu liber în masa 29 de reacție (kg), determinată conform bilanțului de materiale sau prin analiza chimică volumetrică. 31
Pentru concentrații hidroxid de sodiu liber în masa de reacție, mai mici de 40 kg/m3: mOH[l] = [^NaOH ’ Vch’10(PH 14>] 33
PH - exponentul concentrației ionilor de hidroniu [H3O+] = 10-PH] ce se determină instrumental cu aparat pH-metru. Masa produsului de reacție acetat de sodiu [MAS(kg)] se 35 determină conform ecuației dimensionale:
mAS - [(^AS^NaOH)‘mOH|l]l 37
Mas - masa molară a acetatului de sodiu (MAS = 82 kg/kmol).
în compartimentul de vidare-condensare 3 cu ajutorul electropompei 3b se recirculă 39 soluția apoasă tehnologică a hidroxidului de sodiu prin conducta verticală 3c, injector 3d, ejector 3e și bazin 3a efectuându-se vid (depresiune) în compartiment 1 prin conducta 41 deschisă 1e, recirculare în conformitate cu ecuația dimensională de conservare a energiei hidrodinamice: 43
[(p-w,2)/2]+ P, + (p-g-H,) = [(p-w22)/2] + P2 + (p-g-H2) p - densitatea lichidului motor, soluția apoasă a hidroxidului de sodiu (p = 1269 kg/m3 45 pentru concentrația 40% NaOH în apă); w, - viteza de injectare a lichidului motor în ajutajul ejectorului 3e (m/s) și se determină conform ecuației dimensionale a debitului 47
RO 132191 Β1
W, = [(4-DJ/(n-D2)];
w2 - viteza de ejectare a lichidului motor din tubulatura conică a ejectorului 3e (m/s) și se determină conform ecuației dimensionale a debitului:
w2 = [(4-DV|)/(n-D2 2)]; - debitul volumetric de lichid motor pompat de electropompa
3b în circuit închis (m3/s); D, - diametrul mic al ajutajului injector 3d (m); D2 - diametrul mare al tubulaturii conice aferenta ejectorului 3e (m); P, - presiunea dinamică în camera de amestec lichid-vapori aferentă injectorului 3d, ejectorului 3e și reprezintă depresiunea (vid) în camera de amestec, egală cu presiunea de vaporizare [P, = Pv ]; P2 - presiunea dinamică a lichidului motor în bazinul condensator 3a la ieșire din tubulatura conică aferentă ejectorului 3e, presiune egală cu presiunea atmosferică (101350 Pascali); g - accelerația gravitațională (g = 9,81 m/s2); H, - înălțimea cea mai mare a ejectorului cilindro-conic 3e (m); H2 - înălțimea cea mai mică a ejectorului cilindro-conic 3e, la nivelul bazinului condensator 3a (m). în condiția tehnică P2 > P, și H, > H2, variația de presiune dinamică APd = (P2 - P,) în relație funcțională cu variația de înățime ΔΗ = (H, - H2), se determină conform ecuației dimensionale:
APd = [(p/2)-(w2 - w2 2)]+(p-g-AH)
Pătratele vitezelor w, și w2 variază invers proporțional cu puterea a patra a diametrelor D„ D2 și în condiția tehnică în care D2 > 5. D, - w2 2 « w2; diferența de pătrate ale vitezelor este aproximativ egală cu w2, variația de presiune dinamică se determină conform ecuației dimensionale:
APd = {[(p-w2)/2]+(p-g-AH)}.
Datele dimensionale sunt specificate conform tabel:
| wl(m/s): | p(kg/m3): | AH(m): | APd(Pascali): | P, = Pv(Pascali) (atm): | |
| 1 | 1269 | 1 | 13084 | 88266 - | - 0,87 atm |
| 1 | 1269 | 2 | 25533 | 75817 - | - 0,75 atm |
| 1 | 1269 | 3 | 37982 | 63368 - | - 0,62 atm |
| 1 | 1269 | 4 | 50431 | 50919 - | - 0,50 atm |
| 1 | 1269 | 5 | 62880 | 38470 - | - 0,38 atm |
| 1 | 1269 | 6 | 75329 | 26021 - | - 0,26 atm |
| 1 | 1269 | 7 | 87778 | 13572 - | - 0,13 atm |
Lungimea tubulaturii conice [Ld(m)] ca difuzor aferent ejectorului 3e, se determină conform ecuației dimensionale: Ld = [(D2 - DI)/(2-tga)]; a - unghi de evazare al difuzorului conic; tg - funcția tangentă. Se închide robinetul conductei 1 e, se închide arzătorul 1 a pentru reducerea temperaturii masei de reacție recirculată continuu, sub 80°C și se deschide robinetul/vana conductei 1d pentru alimentarea ingredientelor în masa de reacție (lichid suport:etanol; spumanți:monoetanol amida polietoxilată, nonil fenol polietoxilat; agent antimicrobian, colorant, parfum) conform compozițiilor detergente cunoscute de săpun lichid. La expirarea timpului de amestecare a ingredientelor cu masa de reacție în scopul omogenizării compoziției detergente, se scoate din funcțiune electropompa 3b, se deschide robinetul conductei 1e pentru egalizarea presiunii în compartimentul 1 cu presiunea atmosferică și se deschide robinetul/vana conductei 1f pentru evacuarea masei compoziției detergente săpun lichid. în cazul producției compușilor organici hidroxilici (alcooli) prin hidroliza bazică a compușilor organici clorurați, în bazinul condensator 3a se introduce
RO 132191 Β1 hidroxid de sodiu granule în soluția echimolară apă-etanol pentru dizolvare. Prin deschiderea 1 conductei 3f soluția bazică reactantă este aspirată în compartimentul 1 concomitent cu compusul organic clorurat prin deschiderea conductei 1 d, are loc reacția de hidroliză ca 3 urmare a recirculării masei de reacție la temperatura de proces și vaporii de apă, etanol, compus hidroxilic hidrocarbonat, sunt condensați în bazinul 3a. Separarea componenților se 5 efectuează prin distilare fracționată și sarea rezultată NaCI - produs secundar se elimină din reactor prin conducta 1f sub formă de soluție apoasă. 7
Invenția prezintă următoarele avantaje:
- creșterea randamentului termic de transfer al căldurii în reactorul de hidroliză mai 9 mare de 60% în comparație cu aparatele, instalațiile cunoscute;
- productivitatea reactorului hidrolizor este mai mare cu cel puțin 10% față de 11 instalațiile cunoscute, datorită vitezei mai mari a reacției de hidroliză bazică;
- simplificarea instalațiilor cunoscute, reactorul hidrolizor este construit din materiale 13 și componente standardizate accesibile, generându-se economii de amplasamentîn investiții concurențiale; 15
- reactorul de hidroliză are stabilitate funcțională, nu posedă fenomene de coroziune și poluare, transportul lichidelor tehnologice se realizează prin depresiune (vid) și reactorul 17 poate fi complet automatizat;
- reactorul de hidroliză este utilizat și pentru obținerea compușilor hidroxilici prin 19 hidroliză bazică a compușilor organici clorurați sau bromurați.
Claims (4)
1. Reactor de hidroliză, caracterizat prin aceea că, este format dintr-un bloc termic (T) ce conține un compartiment cilindric de hidroliză bazică (1) a uleiurilor vegetale în care este asamblat demontabil un rotor de recirculație (2) ascendentă-descendentă a masei de reacție, compartiment (1) ce comunică cu un compartiment (3) de vidare condensare vapori de apă, prin intermediul unei conducte cu robinet (1e) și acest compartiment (3) comunică cu compartiment (1) prin conducta cu robinet/vana (3f).
2. Reactor de hidroliză, conform revendicării 1, caracterizat prin aceea că, compartimentul de hidroliză bazică (1) a uleiurilor vegetale este format din arzător (1a) combustibil gazos la partea inferioară, 10...20 palete (1b) circulare elicoidaleînclinate cu rol funcțional de circulație ascendentă a gazelor de combustie care înconjoară compartimentul (1) și transfer termic al căldurii la masa de reacție, o conductă (1c) la partea superioară pentru evacuarea gazelor de combustie, un capac circular și conducta cu robinet/vană (1d) pentru alimentarea compartimentului (1) cu reactanți și ingrediente, o conductă cu robinet (1e) la partea superioară pentru evacuarea vaporilor de apă în compartimentul (3) și o conductă cu robinet/vană (1f) la partea inferioară pentru evacuarea masei compoziției detergente lichide la expirarea timpului de procesare.
3. Reactor de hidroliză , conform revendicării 1, caracterizat prin aceea că, rotorul de recirculație (2) ascendentă-descendentă a masei de reacție este format dintr-un ax rotor (2a) pe care sunt asamblate 8...12 palete elicoidale (2b) înclinate ascendent la 30 grade pe circumferința axului (2a) pentru aspirația masei de reacție și în interiorul unei tubulaturi (2c) cilindrice verticale pentru refularea masei de reacție pompată de palete (2b) prin 4 orificii (2d) dreptunghiulare poziționate la partea superioară a tubulaturii (2c) sub unghi de 90 grade pe circumferința acestei tubulaturi (2c) și acest rotor (2) este acționat în mișcarea de rotație a axului (2a) cu ajutorul unui mijloc tehnic (2e) prin intermediul unui cuplaj.
4. Reactor de hidroliză, conform revendicării 1, caracterizat prin aceea că, compartimentul de vidare-condensare (3) vapori de apă este format din bazin colector (3a) prismatic cu secțiune transversală patratică și indicator de nivel gradat pentru soluția apoasă a hidroxidului de sodiu pompată de mijloc tehnic (3b) printr-o conducta (3c) cilindrică verticală cu injector cilindric (3d) în ejector cilindro-conic (3e) cu camera de amestec și bazin (3a) respectiv recirculație internă a soluției pentru a efectua depresiune (vid) în compartimentul de hidroliză (1), aspirația vaporilor de apă din masa de reacție și condensarea acestora.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RO201600254A RO132191B1 (ro) | 2016-04-08 | 2016-04-08 | Reactor de hidroliză pentru obţi- nerea compuşilor hidroxilici prin hidroliză bazică din seminţele plantelor oleaginoase |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RO201600254A RO132191B1 (ro) | 2016-04-08 | 2016-04-08 | Reactor de hidroliză pentru obţi- nerea compuşilor hidroxilici prin hidroliză bazică din seminţele plantelor oleaginoase |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RO132191A2 RO132191A2 (ro) | 2017-10-30 |
| RO132191B1 true RO132191B1 (ro) | 2021-04-29 |
Family
ID=60142496
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RO201600254A RO132191B1 (ro) | 2016-04-08 | 2016-04-08 | Reactor de hidroliză pentru obţi- nerea compuşilor hidroxilici prin hidroliză bazică din seminţele plantelor oleaginoase |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RO (1) | RO132191B1 (ro) |
-
2016
- 2016-04-08 RO RO201600254A patent/RO132191B1/ro unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RO132191A2 (ro) | 2017-10-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN203474763U (zh) | 一种连续酯交换反应器及装置 | |
| US20110189741A1 (en) | Process and apparatus for extracting biodiesel from algae | |
| CN105156882B (zh) | 节能型浸没燃烧式气化器 | |
| AU2015275332B2 (en) | An Apparatus For Generating Heat | |
| CN106090903A (zh) | 甲醇或轻烃燃料燃烧器 | |
| AU2011212228B2 (en) | Method and apparatus for esterifying fatty acid | |
| CN101633856A (zh) | 氢溶解燃料及其制造装置 | |
| KR20160021618A (ko) | 고산가의 동식물유지를 활용한 바이오연료 제조방법 | |
| MY153124A (en) | Continuous production of biodiesel fuel by enzymatic method | |
| RO132191B1 (ro) | Reactor de hidroliză pentru obţi- nerea compuşilor hidroxilici prin hidroliză bazică din seminţele plantelor oleaginoase | |
| CN101215475A (zh) | 利用植物果籽油中低温制备生物柴油的方法及专用蒸馏塔 | |
| CN101829528A (zh) | 用于油脂水解的水解塔及利用其进行油脂水解的方法 | |
| CN104694255A (zh) | 一种低温负压制备生物柴油的方法 | |
| RU166945U1 (ru) | Водонагревательное устройство | |
| RU104384U1 (ru) | Энергоустановка с генератором водорода | |
| CN201442876U (zh) | 燃料高压燃烧直接汽化油田污水装置 | |
| CN105418369B (zh) | 一种生物柴油工艺中产生甘油与甲醇的分离装置及方法 | |
| CN201272776Y (zh) | 一种中性油脂连续制备生物柴油的装置 | |
| CN212029471U (zh) | 一种内旋膜式除氧器 | |
| CN202054762U (zh) | 一种用于生物柴油生产的硫酸脱除塔 | |
| CN202509071U (zh) | 生物柴油酯化酯交换反应装置 | |
| CN221287862U (zh) | 一种基于生物基材料的提取设备 | |
| CN216513753U (zh) | 废动植物油制备生物柴油的酯化反应装置 | |
| CN204325188U (zh) | 一种用于回收生物柴油中甘油的处理装置 | |
| CN207773985U (zh) | 一种精馏油酸的储存装置 |