RO130437A0 - Mechanism generating mechanical work by eccentric balance with adjustable pitch calculated by mathematical induction - Google Patents
Mechanism generating mechanical work by eccentric balance with adjustable pitch calculated by mathematical induction Download PDFInfo
- Publication number
- RO130437A0 RO130437A0 ROA201500060A RO201500060A RO130437A0 RO 130437 A0 RO130437 A0 RO 130437A0 RO A201500060 A ROA201500060 A RO A201500060A RO 201500060 A RO201500060 A RO 201500060A RO 130437 A0 RO130437 A0 RO 130437A0
- Authority
- RO
- Romania
- Prior art keywords
- balance
- rods
- long
- rod
- force
- Prior art date
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F03—MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS; WIND, SPRING, OR WEIGHT MOTORS; PRODUCING MECHANICAL POWER OR A REACTIVE PROPULSIVE THRUST, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F03G—SPRING, WEIGHT, INERTIA OR LIKE MOTORS; MECHANICAL-POWER PRODUCING DEVICES OR MECHANISMS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR OR USING ENERGY SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F03G7/00—Mechanical-power-producing mechanisms, not otherwise provided for or using energy sources not otherwise provided for
- F03G7/10—Alleged perpetua mobilia
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Conveying And Assembling Of Building Elements In Situ (AREA)
- Jib Cranes (AREA)
- Buildings Adapted To Withstand Abnormal External Influences (AREA)
Abstract
Description
1.1 Se știe în principiu, că pârghiile sunt mecanisme simple formate dintr-un corp rigid, de obicei sub formă de bară (tijă) cu greutate neglijabilă, asupra căruia acționează trei forțe (Suportul, Forța activă și Forța rezistentă) și care se poate roti în jurul unui punct de sprijin, perpendicular pe sistemul de referință, respectiv suprafața pământului. Pârghiile pot fi ordonate pe genuri, în funcție de poziția suportului pe tija pârghiei. Genul 1, supranumit și Balanță, are suportul tijei pârghiei poziționat între punctul de aplicație a unei Forțe active pe tija pârghiei și punctul de aplicație al Forței rezistente, care se opune Forței active, pe aceeași tijă. Principiul ce stă la baza acestui tip de pârghie, este subiectul acestui document. Abordăm însă un Model cu totul nou de construcție, bazat pe principiul balanței dpQnric mai cuc1.1 It is known in principle that levers are simple mechanisms formed of a rigid body, usually in the form of a rod (rod) of negligible weight, on which three forces (Support, Active Force and Resistant Force) operate and which can rotate around a support point, perpendicular to the reference system, respectively the surface of the earth. The levers can be ordered by types, depending on the position of the support on the lever rod. Gender 1, also known as Balance, has the lever rod support positioned between the point of application of an Active Force on the lever rod and the point of application of the Resistant Force, which is opposed to the Active Force, on the same rod. The principle underlying this type of lever is the subject of this document. However, we are approaching a completely new Model of construction, based on the dpQnric balance principle.
1.2 Se știe că o balanță se află in echilibru mecanic, atuncii când Forța activă (F)și forța rezistentă (R) sunt egale, iar distanțele dintre punctele de aplicație ale acestor forțe față de suportul tijei din balanță respectiv brațul forței active (bF) și brațul forței rezistente (bR), sunt de asemenea egale. Considerăm sistem de referință ca fiind suprafața pământului, iar condiția de echilibru de rotație perpendiculară pe sistemul de referință (echilibru mecanic), pentru o pârghie de tip balanță, poate fi exprimată prin aceea că, momentul forței active (Mf) față de punctul de sprijin, este egal cu momentul forței rezistente (Mr). Deci exprimat in formula Mf=Mr unde MF-F-bF și MR=R-bR, și folosind aceste relații, se poate scrie legea foarte cunoscută a pârghiilor de tip Balanță sub forma: F / R = bal bF .1.2 It is known that a balance is in mechanical equilibrium, when the active force (F) and the resisting force (R) are equal, and the distances between the points of application of these forces to the support of the rod in the balance respectively the arm of the active force (bF) and the arm of the resisting force (bR) are also equal. We consider the reference system as the surface of the earth, and the equilibrium condition of rotation perpendicular to the reference system (mechanical balance), for a balance-type lever, can be expressed by the fact that the moment of the active force (Mf) relative to the support point , is equal to the moment of the resisting force (Mr). Thus expressed in the formula Mf = Mr where MF-F-bF and MR = R-bR, and using these relations, one can write the very well-known law of the Balance type levers in the form: F / R = bal bF.
1.3 în acest context, când lungimea brațului Forței active, care este lungimea dintre suport și punctul de aplicație al Forței active este mărită, fără a fi schimbată mărimea Forței active și nici lungimea brațului Forței rezistente, atunci marimea Forței rezistente va creste în mod proporțional cu segmentul de lungime cu care a fost mărit brațul Forței active, respectiv dacă această distanță se mărește, atunci marimea Forței rezistente se va mări proporțional cu o aceasta lungime adițională, devenind o Forță ascendentă față de sistemul de referință, vezi Figura 1.1.3 In this context, when the length of the active force arm, which is the length between the support and the point of application of the active force is increased, without changing the size of the active force nor the length of the arm of the resisting force, then the size of the resisting force will increase proportionally with the length segment with which the arm of the active force was increased, respectively if this distance is increased, then the size of the resisting force will increase in proportion to this additional length, becoming an ascending force compared to the reference system, see Figure 1.
1.4 Fără a intenționa să demonstrăm că translația punctului de aplicație a Forței active, respectiv o greutate echivalentă, pe o lungime adițională din brațul Forței, din punct de vedere fizic, ar necesita tot atâta energie pentru translație pe tija, câtă ar fi generată prin Forța resistentă adițională, datorită frecării, deoarece știm că într-un sistem închis eneraia se conservă, și deci nu are nici o calitate practică, de aceea vom folosi o metodă cu totul nouă pentru a muta punctul de aplicație al Forței active pe brațul acestei Forțe, respectiv o greutate echivalentă în termeni de fizică, cu o lungime adițională a brațului Forței active, fără să folosim întreaga energie existentă în acest sistem de tip balanță, cu intenția de a folosi rezerva de Forță rezistentă ascendentă creată astfel, și care este generată prin prelungirea distanței punctului de aplicație a Forței active față de suportul pârghiei, pentru a crea lucru mecanic în scopuri practice, fără a folosi altă Forță ca sursă.__ λΤ-γ1.4 Without intending to demonstrate that the translation of the point of application of the Active Force, respectively an equivalent weight, over an additional length from the arm of the Force, physically, would require as much energy for translation on the rod as would be generated by the Force additional resistance, due to friction, because we know that in a closed system the energy is conserved, and therefore it has no practical quality, so we will use a completely new method to move the point of application of the Active Force on the arm of this Force, respectively an equivalent weight in terms of physics, with an additional length of the active force arm, without using all the energy existing in this balance type system, with the intention of using the reserve of ascending resistant force thus created, and which is generated by the extension the distance of the point of application of the Active Force from the support of the lever, to create it mechanical cork for practical purposes, without using another Force as a source .__ λΤ-γ
1.5 Vom folosi pentru această metodă un mecanism pe care îl numim BALANȚĂ EXCENTRICĂ. Acest mecanism se descrie ca fiind format din tija balanței descrisă mai sus la care adaugăm o altă tijă mai scurtă, tot cu greutate neglijabilă, dar cu jumătate din lungimea tijei originale din balanță. Tija originală a balanței descrisă mai sus nu se va mai sprijini astfel direct pe suport, ci este încastrată cu un capăt într-unul din capetele tijei scurte, care la rândul ei se sprijină la celalalt capăt pe suport. în principiu, în acest mecanism acționează exact aceleași forțe descrise mai sus, cu diferența că suportul balanței, deși în principiu își menține acțiunea aceleiași forțe și respectiv rolul de suport în sistemul de balanță descris anterior, totuși punctul sau de sprțin pe suport devine exceniric față de tija lungă, care nu se mai sprijină direct pe suport, ci pe proiecția acestuia într-un plan vertical față de sistemul de referință, ca în Figura 2.1.5 We will use for this method a mechanism we call EXCENTRIC BALANCE. This mechanism is described as being made up of the balance rod described above, to which we add another shorter rod, also of negligible weight, but half the length of the original balance rod. The original balance rod described above will no longer rest directly on the support, but is recessed with one end in one of the ends of the short rod, which in turn rests on the other end on the support. In principle, in this mechanism the same forces described above act, with the difference that the support of the balance, although in principle it maintains the action of the same force and the supporting role in the balance system described above, however, his point or support on the support becomes eccentric compared to long rod, which no longer rests directly on the support, but on its projection in a vertical plane with respect to the reference system, as in Figure 2.
1.6 în continuare, secționăm longitudinal tija lungă din acest mecanism, transformând tija lungă în două tije de lungime identică, împărțim de asemenea valoarea Forței active din mecanism, respectiv greutatea care acționează în această pârghie, în două greutăți de mărime egală, pe care le atașăm la capetele libere ale acestor tije. Capătul încastrat al pârghiei îl transformăm într-un ax, pe care cele două tije lungi descrise mai sus, se rotesc angular și paralel cu sistemul de referință, care este suprafața pământului. Aceste tije trebuie sa se distanțeze și respectiv să se apropie în mod sincronizat de axa principală a mecanismului, care este reprezentată de tija scurtă, și cu uni unghi care variază în funcție de distanta dintre caoetele libere Durtătoare de areutăti ale tjelor lungi.1.6 below, we longitudinally section the long rod from this mechanism, transforming the long rod into two rods of identical length, we also divide the value of the Active Force from the mechanism, respectively the weight acting in this lever, into two weights of equal size, which we attach at the free ends of these rods. We turn the recessed end of the lever into an axis, on which the two long rods described above, rotate angularly and parallel to the reference system, which is the surface of the earth. These rods must be spaced apart and respectively synchronized with the main axis of the mechanism, which is represented by the short rod, and with angles that vary according to the distance between the free chains.
1.7 Această metodă are avantajul că putem regla punctul de echilibru mecanic în mecanismul descris anterior, deschizând cele două tije lungi cu capete purtătoare de greutăți, sub un unghi fix convenabil, care poate fi unghi drept, și cu capetele tijelor purtătoare de greutăți depărtate la distante egale fata de axa centrală sau principală a mecanismului, în așa fel încât mecanismul să fie în echilibru stabil față de sistemul de referință, care este suprafața pământului. Văzut de sus mecanismul va semana cu un triunghi, în care înălțimea triunghiului joacă rolul de tijă lungă și care acum este deja secționată în două longitudinal a BALANȚEI EXCENTRICE, numai că Forțele care se manifestă în acest mecanism sunt: Forța activă împărțită în două și poziționată ia capetele laturilor triunghiului isoscel astfel format, Forța rezistentă poziționată în vârful triunghiului, respectiv în punctul de întâlnire / încastrare cu tija scurtă, a celor două tije lungi și suportul care acționează la celalalt capăt al tijei scurte, și unde cele două tije lungi joacă rolul de laturi în triunghi. Atunci când capetele purtătoare de greutăți ale acestor două tjje lungi se vor apropia în mod sincron, ele formează un unghi variabil creat de tije prin apropiere sincronă de axa principală, iar înălțimea din triunghi va crește, adăugând o distanță adițională la proiecția tijei lungi pe înălțimea triunghiului, respectiv a brațului Forței active, care se va adăuga lungimii inițiale a brațului Forței active, formând o BALANȚĂ EXCENTRICĂ CU PAS VARIABlL, ca in Figura 3.1.7 This method has the advantage that we can adjust the mechanical balance point in the mechanism described above, by opening the two long rods with weight bearing ends, at a convenient fixed angle, which can be right angle, and with the ends of the weight bearing rods at a distance. equal to the central or main axis of the mechanism, so that the mechanism is in stable equilibrium with the reference system, which is the surface of the earth. Seen from above, the mechanism will resemble a triangle, in which the height of the triangle plays the role of long rod and which is already already split into two longitudinally of the EXCENTRIC BALANCE, only that the Forces manifested in this mechanism are: The active force divided into two and positioned takes the ends of the sides of the isosceles triangle thus formed, the resistant force positioned at the tip of the triangle, respectively at the point of meeting / insertion with the short rod, of the two long rods and the support acting at the other end of the short rod, and where the two long rods play the role of sides in triangle. When the weight-bearing heads of these two long tems will approach synchronously, they form a variable angle created by the rods by synchronous proximity to the main axis, and the height of the triangle will increase, adding additional distance to the projection of the long rod on the height of the triangle, respectively of the arm of the Active Force, which will be added to the initial length of the arm of the Active Force, forming an EXCENTRIC BALANCE WITH VARIABLE STEP, as in Figure 3.
1.8 Atunci când măsura unghiului descris mai sus este zero, respectiv când cele două tije sunt cel mai aoroaoe de axa DrinciDală a mecanismului, sau unite între ele. este creată distanța adițională maximă a brațului Forței active, respectiv a surplusului de Forță rezistentă de la capătul opus al BALANȚEI EXCENTRICE CU PAS VARIABIL, iar atunci când unghiul este deschis până la o măsură suficientă, înălțimea formată în triunghi, împărțită în două părți de lungime egală, formează o balanță în echilibru mecanic. Această distanță adițională câștigată prin apropierea sincronă a celor două tije lungi, se calculează matematic.1.8 When the measure of the angle described above is zero, respectively when the two rods are the closest to the DrinciDală axis of the mechanism, or joined together. is created the maximum additional distance of the arm of the active force, respectively of the surplus of resistant force from the opposite end of the eccentric balance with variable pitch, and when the angle is opened to a sufficient extent, the height formed in triangle, divided into two parts equal, it forms a balance in mechanical balance. This additional distance gained by the synchronous approximation of the two long rods is calculated mathematically.
^- 2 0 1 5 0 0 0 6 ύ β -01- 2015^ - 2 0 1 5 0 0 0 6 ύ β -01- 2015
1.9 Lungimea Brațului Forței active este egală cu jumătate din înălțimea triunghiului inițial, descris mai sus, deoarece considerăm a fi jumătate din lungimea totală a brațelor celor doua Forțe - activă și rezistentă, și considerăm că unghiul de la vârf este deschis suficient încât mecanismul să fie echilibru mecanic de rotație pe verticală, cât și pe orizontală față de sistemul de referință, care este suprafața pământului, astfel considerăm unghiul respectiv ca fiind unghi drept, pentru a fi convenabil demonstrației noastre. Deci vom considera triunghiul descris anterior ca fiind triunghi dreptunghic și isoscel, deoarece laturile, respectiv tijele lungi din mecanism, sunt deschise la aceeași distanță de axa centrală a mecanismului. ÎNĂLȚIMEA din acest triunghi inițial se calculează din punct de vedere trigonometric ca fiind egală cu valoarea numerică exactă din cosinusul jumătății unghiului format de tije și descris anterior, înmulțită cu lung'mea uneia din cele două tije lungi, a căror lungime rămâne întotdeauna constantă, precim și greutatea aplicată lor la capetele UDere:1.9 The length of the active force arm is equal to half the height of the initial triangle, described above, because we consider it to be half the total length of the arms of the two forces - active and resistant, and we consider that the angle at the tip is open enough that the mechanism is mechanical balance of rotation both vertically and horizontally with respect to the reference system, which is the surface of the earth, so we consider the respective angle as a right angle, to be suitable for our demonstration. So we will consider the triangle described above as a rectangular triangle and isosceles, because the sides, respectively the long rods of the mechanism, are open at the same distance from the central axis of the mechanism. The height of this initial triangle is calculated from the trigonometric point of view as being equal to the exact numerical value of the cosine of the half of the angle formed by rods and described above, multiplied by one of the two long rods, whose length always remains constant, and the weight applied to them at the ends UDere:
AH = cos 0,5α x AB unde AH este înălțimea triunghiului isoscel format cu cele două tije lungi considerate laturile triunghiului,AH = basket 0.5α x AB where AH is the height of the isosceles triangle formed with the two long rods considered sides of the triangle,
AB este lungimea uneia din tijele lungi, respectiv lungimea laturii triunghiului, iar a este măsură unghiului BAC.AB is the length of one of the long rods, respectively the length of the side of the triangle, and a is a measure of the angle BAC.
Formula de mai sus este obținută, deoarece triunghiul este isoscel, laturile fiind cele două tije lungi, iar înălțimea din triunghi împarte acest triunghi în două triughiuri dreptunghice echivalente, în care cateta comună o reprezintă înălțimea din triunghiul inițial, respectiv unghiul de la vârf al triunghiului inițial se împarte în două unghiuri de masuri egale. De aceea este suficient să calculăm numai unul din triunghiurile dreptunghice astfel formate, Dentru a afla valoarea ÎNĂLȚIMII în triunghiul inițial, de asemenea calculând jumătate din valoarea carteziană a unghiului alfa inițial. Pe măsură ce unghiul se închide prin apropierea sincronă a celor două tije, valoarea carteziană a cosinusului se mărește proporțional, și în consecință ÎNĂLȚIMEA trunghiului crește, aceasta fiind echivalentă cu lungimea catetei apropiate triunghiului luat in calcul, până când măsură unghiului devine zero, respectiv valoarea cosinusului unghiului va fi egală cu unu. Din valoarea rezultată a înălțimii se scade valoarea inițială a înălțimii triunghiului. Astfel, la fiecare măsură mai mica a unghiului rezultă o măsură scalara mai mare a lungimii ÎNÂȚIMII în triunghi, și implicit o lungime adițional adăugată brațului Forței active, în mecanism. Observăm că, atunci când unghiul este închis în totalitate, respectiv cana are valoare zero, avem distanța aaiționaia maxima a brațului Forței active și practic, datorită translației pe orizontală a greutăților din capetele tijelor care se apropie până se contopesc, precum și a frecări neglijabile din axul încastrat al BALANȚEI EXCENTRICE CU PAS VARIABIL, putem crea în mecanismul descris, o Forță de rezistență ascendentă, în punctul de întâlnire dintre tija scurtă și cele două tije lungi care sunt rezultate din secționarea longitudinală a tijei lungi inițiale, care depinde matematic de mărimea unghiului format de tije pentru a face translația punctului de aplicație a Forței active la o distanță adițională față de punctul de aplicație inițial, care era oricum o proiecție pe axa principală, folosind o Forță de translație - sau rotație în acest caz, neglijabilă, după cum vom calcula mai departe, precum și datorită faptului că frecările în axul de sprijin al celor două tije lungi, sunt neglijabile:The above formula is obtained because the triangle is isosceles, the sides being the two long rods, and the height of the triangle divides this triangle into two equivalent rectangular triangles, in which the common catheter represents the height of the initial triangle, respectively the angle from the top of the triangle. initially it is divided into two angles of equal measures. Therefore, it is sufficient to calculate only one of the rectangular triangles thus formed, In order to find the HEIGHT value in the initial triangle, also calculating half of the Cartesian value of the initial alpha angle. As the angle is closed by the synchronous approximation of the two rods, the Cartesian value of the cosine increases proportionally, and consequently the height of the triangle increases, which is equivalent to the length of the catheter near the triangle taken into account, until the angle measurement becomes zero, respectively the value the cosine of the angle will be equal to one. From the resulting value of the height, the initial value of the height of the triangle is subtracted. Thus, with each smaller measure of the angle, a larger scalar measure of the length of the HEIGHT in the triangle results, and implicitly an additional length added to the arm of the Active Force, in the mechanism. We notice that, when the angle is completely closed, respectively the cup has zero value, we have the maximum aeration distance of the active force arm and practically, due to the horizontal translation of the weights from the ends of the rods that are approaching until they merge, as well as the negligible friction from the recessed axis of the EXCENTRIC BALANCE WITH VARIABLE STEP, we can create in the mechanism described, an upward resistance force, at the point of meeting between the short rod and the two long rods that result from the longitudinal sectioning of the initial long rod, which mathematically depends on the size of the angle rod format to translate the point of application of the active force at an additional distance from the initial point of application, which was anyway a projection on the main axis, using a force of translation - or rotation in this case, negligible, as we will calculate further, as well as the fact that fre the paths in the support axis of the two long rods are negligible:
Momentul forței = cantitatea de moment cinetic transferat / timpul necesar traiMoment of force = amount of kinetic momentum transferred / time required to live
7/7 /
O 1 5 0 o O ° u 2 8 -01- 2015O 1 5 0 o O ° u 2 8 -01- 2015
Pentru a încerca să fixăm această relație mult mai precis, să ne imaginăm că lovim una din greutățile fixate la capetele tijelor lungi. Deci aplicăm o forță F acestei greutăți pentru o scurtă perioadă de timp t, accelerând respectiva greutate către o viteză v. Din moment ce forța este rata de transfer al imDulsului. avem F = mv/t. înmulțind în ambele Dărti cu r - care este vectorul de poziție al punctului de aplicație al respectivei forțe, va rezulta Fr = mvtr.To try to fix this relationship more precisely, let's imagine that we hit one of the weights fixed at the ends of the long rods. So we apply a force F to this weight for a short period of time t, accelerating that weight to a velocity v. Since the force is the transfer rate of the imDuls. we have F = mv / t. multiplying in both Letters by r - which is the position vector of the point of application of that force, will result Fr = mvtr.
Dar ± Fr este pur și simplu valoarea momentului cinetic dat de greutatea de la capătul liber al tijei, astfel încât ± mvr /1 este egal, de asemenea, cu suma momentului forței pe care a aplicat-o. Rezultatul acestui exemplu este:But ± Fr is simply the value of the kinetic momentum given by the weight at the free end of the stem, so that ± mvr / 1 is also equal to the sum of the momentum of the force it applied. The result of this example is:
Momentul forței = ± Fr unde semnul plus sau minus indică dacă momentul forței tinde să creeze mișcare în sensul acelor de ceasornic sau în sens invers, și putem defini r ca fiind un punct poziționat pe arcul de cerc descris de una din tijele lungi care se apropie sincron față de axa centrală ai mecanismului. Această ecuație se poate aplica și mai general, cu mențiunea că F ar trebui să includă doar acele părți din forță perpendiculare pe raza liniei, iar valoarea ei scalară este M = F x r x șina extrasă din binecunoscuta formulă fundamentala a mecanicii.Force moment = ± Fr where the plus or minus sign indicates whether the moment of force tends to create movement clockwise or counterclockwise, and we can define r as a point positioned on the circle arc described by one of the approaching long rods. synchronous to the central axis of the mechanism. This equation can be applied even more generally, noting that F should include only those parts of force perpendicular to the radius of the line, and its scalar value is M = F x r x the rail extracted from the well-known fundamental formula of mechanics.
1.10 Concluzionez cu aceea că am demonstrat astfel că și Momentul Forței de rotație pe orizontală a uneia din tije - precum și a celeilalte este echivalent cu Momentul Forței aplicată în plan vertical față de planul de referință, care este suprafața pământului, respectiv Forța înmulțită cu brațul forței și nu intenționez să demonstrez pentru’ moment calitatea de Moment Cinetic la rotația orizontal angulară, pentru utilitatea practică ulterioară a acestei metode.1.10 I conclude with this that we have shown that both the moment of the rotational force horizontally of one of the rods - as well as of the other is equivalent to the moment of force applied vertically to the reference plane, which is the surface of the earth, respectively the force multiplied by the arm force and I do not intend to demonstrate for the moment the quality of Kinetic Moment at the horizontal angular rotation, for the practical practical utility of this method.
1.11 Această metodă demonstrează în mod matematic, ceea ce fizic pare imposibil: UN SISTEM ÎNCHIS POATE CREA ENERGIE ADIȚIONAL PRIN CALCUL MATEMATIC Șl TRIGONOMETRIC A PUNCTELOR DE APLICAȚIE A FORȚELOR CARE ACȚIONEAZĂ ÎN ACEST SISTEM. Și datorită acestei metode, putem trece la crearea unui mecanism de tip macara care poate ridica greutăți prin aplicarea formulei de calcul pe care am demonstrat-o anterior, sau folosirea metodei în construcții pentru susținerea unor acoperișuri suspendate la mare distanță de suportul acoperișului respectiv. De asemenea, datorită demonstrației anterioare, se poate crea un mecanism care se mișcă perpetuu, și care crează lucru mecanic excedentar energiei introduse in sistemul creat de către BALANȚA EXCENTRICĂ CU PAS VARIABIL, fără a fi influențat de necesitatea folosirii unei energii din exterior, pe care să o transforme în lucru mecanic, lată în concluzie aplicația practică din punct de vedere fizic cu mărimi scalare:1.11 This method demonstrates mathematically, which physically seems impossible: A CLOSED SYSTEM CAN CREATE ADDITIONAL ENERGY THROUGH MATHEMATICAL CALCULATION AND THE TRIGONOMETRIC OF THE APPLICATION POINTS OF THE FORCES THAT ACT IN THIS SYSTEM. And thanks to this method, we can start to create a crane type mechanism that can lift weights by applying the calculation formula that we demonstrated earlier, or using the method in constructions to support suspended roofs at a great distance from the respective roof support. Also, due to the previous demonstration, a mechanism can be created that is perpetually moving, and that creates mechanical work surplus to the energy introduced in the system created by the EXCENTRIC BALANCE WITH VARIABLE STEP, without being influenced by the need to use an external energy, which to turn it into a mechanical, wide work in conclusion the practical application from a physical point of view with scalar sizes:
1.12 într-un mecanism cu tija scurtă de 5 m și cu o Forță rezistentă inițială a cărui Moment este de 100 Nm, trebuie să calculăm lungimea tijelor lungi, știm că Momentul Forței active este egal cu Momentul Forței Rezistente la un unghi inițial de 90°, situat la capătul de încastrare al acestora cu tija scurtă, și dorim să calculăm Forța rezistentă ascendentă rezultată la diferite măsuri ale unghiului de la capătul încastrat:1.12 In a mechanism with a short stem of 5 m and an initial Resistance Force whose Moment is 100 Nm, we must calculate the length of the long rods, we know that the Moment of the Active Force is equal to the Moment of the Resistant Force at an initial angle of 90 ° , located at the end of their recess with the short rod, and we want to calculate the upward resisting force resulting at different measures of the angle from the recessed end:
în triunghiul dreptunghic isoscel ABC avem AO = 5m, rezultă că inițial trebuie să avem ÎNĂLȚIMEA AH = 10m, pentru a avea echilibru mecanic inițial în acest mecanism.In the isosceles rectangle triangle ABC we have AO = 5m, it turns out that we must initially have the HEIGHT AH = 10m, in order to have an initial mechanical balance in this mechanism.
c\- 2 O 1 5 Οοο έ- 2 8 -01- 2015c \ - 2 O 1 5 Οοο έ- 2 8 -01- 2015
Deci, în triunghiul dreptunghic ABC avem înălțimea AH care este și bisectoare, care generează două triunghiuri identice. Luăm triunghiul dreptunghic ABH și avem Unghiul BAH = 45° și catete AH = mm rezultă·So, in the triangle triangle ABC we have the height AH which is also bisectors, which generates two identical triangles. We take the right triangle ABH and we have the angle BAH = 45 ° and the catheters AH = mm result ·
Pentru unghiul BAC = 90°, avem cos BAH = AH / AB => cos 45° = 10m / AB => AB = 14,14mFor the angle BAC = 90 °, we have cos BAH = AH / AB => cos 45 ° = 10m / AB => AB = 14.14m
Pentru unghiul BAC = 60°, avem cos BAH = AH / AB => oos 30° = AH / 14.14m => AH = 12.24mFor the angle BAC = 60 °, we have cos BAH = AH / AB => oos 30 ° = AH / 14.14m => AH = 12.24m
Pentru unghiul BAC = 0° distanța adițională adaugată sistemului va fi de 4,14m în beneficiul forței active, atunci când tijele sunt închise total, respectiv Momentul maxim al acestei Forțe va fi când unghiul BAC este zero, și pentru că Forța se înmulțește cu Brațul forței.For the angle BAC = 0 ° the additional distance added to the system will be 4.14m for the benefit of the active force, when the rods are completely closed, respectively The maximum moment of this Force will be when the angle BAC is zero, and because the Force multiplies with the Arm force.
Și vom avea Momentul Forței active = 9,14m x 100 N = 914 Nm, iar Momentul Forței rezistente inițial de 500Nm va avea și un Moment al Forței rezistente adițional cu sens ascendent, de 41,4% .And we will have the Active Force Moment = 9.14m x 100 N = 914 Nm, and the Initially Resistant Force Moment of 500Nm will also have an additional Resistant Force Moment with an upward direction of 41.4%.
Excedentul Momentului Forței rezistente ascendentă este de 414Nm în capătul de încastrare a celor două tije lungi cu tija scurtă. Considerăm că prin acest mecanism, în acest sistem de Forțe închis se poate produce energie adițională cu până la 41.4% mai mult Lucru mecanic, fără a folosi altă sursă de energie decât metoda de calcul a BALANȚEI EXCENTRICE CU PAS VARIABIL.The surplus Resistance Force Momentum surplus is 414Nm at the end of the two long rods with short rod. We consider that by this mechanism, in this closed forces system, additional energy can be produced with up to 41.4% more mechanical work, without using any other energy source than the method of calculating the EXCENTRIC BALANCE WITH VARIABLE STEP.
Claims (1)
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| ROA201500060A RO130437A3 (en) | 2015-01-28 | 2015-01-28 | Mechanism generating mechanical work by eccentric balance with adjustable pitch calculated by mathematical induction |
| PCT/RO2015/000020 WO2016122338A1 (en) | 2015-01-28 | 2015-08-17 | Mechanism for generating mechanical work through eccentric balance with variable pitch, calculated by mathematical induction |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| ROA201500060A RO130437A3 (en) | 2015-01-28 | 2015-01-28 | Mechanism generating mechanical work by eccentric balance with adjustable pitch calculated by mathematical induction |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RO130437A0 true RO130437A0 (en) | 2015-07-30 |
| RO130437A3 RO130437A3 (en) | 2016-07-29 |
Family
ID=53718354
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ROA201500060A RO130437A3 (en) | 2015-01-28 | 2015-01-28 | Mechanism generating mechanical work by eccentric balance with adjustable pitch calculated by mathematical induction |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| RO (1) | RO130437A3 (en) |
| WO (1) | WO2016122338A1 (en) |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR566163A (en) * | 1923-01-25 | 1924-02-11 | Autodynamic levers | |
| WO2009061285A2 (en) * | 2006-09-06 | 2009-05-14 | Mehmet Tatlisarap | Energy generator, machine for generating energy |
| CA2569642A1 (en) * | 2006-11-24 | 2008-05-24 | Glenn Frair | The glenson |
| CN101852190A (en) * | 2010-04-29 | 2010-10-06 | 李彦华 | Power machine converting gravity centers of potential energy |
| CA2759120A1 (en) * | 2011-10-05 | 2013-04-05 | Richard Arel | 0911 pf scissomotor |
-
2015
- 2015-01-28 RO ROA201500060A patent/RO130437A3/en unknown
- 2015-08-17 WO PCT/RO2015/000020 patent/WO2016122338A1/en active Application Filing
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2016122338A1 (en) | 2016-08-04 |
| RO130437A3 (en) | 2016-07-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Novak | Aeroelastic galloping of prismatic bodies | |
| Osiak | Energy in Special Relativity | |
| RO130437A0 (en) | Mechanism generating mechanical work by eccentric balance with adjustable pitch calculated by mathematical induction | |
| CN110258317A (en) | A kind of dual-gripper damper amplifying device of bridge | |
| Yoshitake et al. | Quenching of vortex-induced vibrations of towering structure and generation of electricity using Hula-Hoops | |
| Khanna et al. | Analysis of free vibrations of VISCO elastic square plate of variable thickness with temperature effect | |
| CN204039007U (en) | There is the leverage of positioning element | |
| RO135125A2 (en) | Eccentric variable-pitch balance process for enhancing performance of lifting mechanisms | |
| Anagnostopoulos et al. | Aperiodic phenomena in planar oscillatory flow past a square arrangement of four cylinders at low pitch ratios | |
| CN207556636U (en) | A kind of rail mounted weighing sensor | |
| CN204522148U (en) | A kind of body-building apparatus | |
| WO2019021167A1 (en) | Method of eccentric balance with variable pitch | |
| WO2016076458A1 (en) | Device for measuring pitching moment of inertia and height of center of gravity of model ship | |
| Malheiros | Portugal 2010: The return of the country of emigration? | |
| CN207923043U (en) | A kind of measuring equipment of S curved strip steel product | |
| CN208538364U (en) | One kind being used for inclination angle and movement velocity relation demonstration experimental provision | |
| Legeza et al. | Isochronous vibrations of a heavy cylinder in a cylindrical recess | |
| Esparza-Maldonado et al. | Analysis of TSP Model Adapted to Transdisciplinary Teams: Quality Application Development for Impairment People | |
| 姚战伟 et al. | Continuous dynamic rotation measurements using a compact cold atom gyroscope | |
| Dujardin | Wind-Topo: Measurement-Based Deep Learning Generation of High-Resolution Wind Fields in Complex Terrain | |
| Gang et al. | An explicit analysis method for walking-beam oil pumping unit | |
| CN204346418U (en) | Rail overlapping device travel arm | |
| Bakhtiyarov | Topic S-7 | |
| Hao et al. | Finite element analysis on dynamic tension of quad-bundle conductor of transmission line galloping | |
| Suzuki et al. | Improved method of direct measurement of the first-order mass moments of human body segments |