RO128209B1 - Thermal insulation composite based on crushed sand resulting from volcanic rocks - Google Patents
Thermal insulation composite based on crushed sand resulting from volcanic rocks Download PDFInfo
- Publication number
- RO128209B1 RO128209B1 ROA201200535A RO201200535A RO128209B1 RO 128209 B1 RO128209 B1 RO 128209B1 RO A201200535 A ROA201200535 A RO A201200535A RO 201200535 A RO201200535 A RO 201200535A RO 128209 B1 RO128209 B1 RO 128209B1
- Authority
- RO
- Romania
- Prior art keywords
- cement
- composite
- dispersion
- water
- density
- Prior art date
Links
Landscapes
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Polymerisation Methods In General (AREA)
Abstract
Description
Invenția se referă la un compozit termoizolant cementos, pe bază de nisip de concasaj provenit din roci vulcanice.The invention relates to a cement-insulating composite, based on crushing sand from volcanic rocks.
Dispersarea pulberilor în medii fluido-vâscoase, în vederea formării de filme și depuneri de straturi, s-a extins în domenii diverse. Aplicarea compozitelor polimerice în domeniul rutier favorizează îmbunătățirea unor proprietăți importante, precum etanșeizarea suprafeței și creșterea rezistenței la traficul greu, mărind durata de utilizare a căilor rutiere.The dispersion of the powders in fluid-viscous environments, for the purpose of film formation and layer deposition, has spread in various fields. The application of polymeric composites in the road sector favors the improvement of important properties, such as the sealing of the surface and the increase of the resistance to the heavy traffic, increasing the duration of the use of the roads.
Procedeele utilizate la fabricarea compozitelor pentru acoperirea căilor rutiere constau în contactarea suspensiilor sau emulsiilor polimerice cu ciment, în prezența unor pulberi minerale.The processes used in the manufacture of composites for covering roads are to contact polymeric suspensions or emulsions with cement, in the presence of mineral powders.
Astfel, în brevetul US 6624232 se propune o compoziție de etanșare a pavajului, formată dintr-o rășină polimerică, nisip silicios fin și ciment Portland, și o metodă de aplicare a etanșeizantului, pentru a forma un strat subțire care protejează pavajul împotriva oxidării, atacului apei, gheții și zăpezii, precum și a carburanților deversați pe suprafața pavajului.Thus, US Patent No. 6624232 proposes a pavement sealing composition consisting of a polymeric resin, fine silicon sand and Portland cement, and a method of applying the sealant to form a thin layer that protects the pavement against oxidation, attack. water, ice and snow, as well as fuel spilled onto the pavement surface.
într-un alt procedeu, brevet US 8039100, este propusă obținerea unui compozit pe bază de ciment pentru pavaj, cu acțiune fotocatalitică, pentru reducerea agenților poluanți urbani, compus dintr-o fundație bituminoasă sau de ciment, o rășină având funcția de interfață, și un strat superficial de ciment, cu proprietăți fotocatalitice, capabil de a reduce agenții poluanți organici și anorganici, pavajul conținând materiale de ranforsare și materiale fibroase.In another process, US patent 8039100, it is proposed to obtain a cement-based composite for paving, with photocatalytic action, to reduce urban pollutants, composed of a bituminous or cement foundation, a resin having the interface function, and a superficial layer of cement, with photocatalytic properties, capable of reducing organic and inorganic pollutants, paving containing reinforcing materials and fibrous materials.
în brevetul US 8133588 se propun un produs de acoperire de tip compozit cementos, pe bază de apă, ce conține fibre, și o metodă de utilizare a acestei compoziții. Produsul de acoperire conține o rășină epoxidică, având grupe funcționale reactive de reticulare epoxidice, un polimer și apă.US Patent 8133588 proposes a water-based cement-based composite coating product containing fibers, and a method of using this composition. The coating product contains an epoxy resin, having reactive epoxy cross-functional groups, a polymer and water.
Brevetul US 7998571 propune un compozit pe bază de ciment, care încorporează un strat de pulbere. Brevetul propune și un tratament al suprafeței ce favorizează modificări ale porozității suprafeței, pentru a face suprafața de ciment mai favorabilă aplicării compozitului. Pulberea de acoperire și etanșeizantul sunt aplicate pentru a forma un film dur.U.S. Patent 7,998571 proposes a cement-based composite that incorporates a powder coating. The patent also proposes a surface treatment that favors modifications of the surface porosity, to make the cement surface more favorable to the application of the composite. The coating powder and sealant are applied to form a hard film.
în brevetul US 8029868 se propune o metodă de obținere a unui compozit de acoperire, care include aplicarea unui strat de ciment pe o suprafață, încorporarea unui material poros în stratul de ciment, urmată de aplicarea unui grund și a unui etanșeizant elastomeric. Stratul de ciment conține nisip și reziduuri apoase de vopsele.In US Patent No. 8029868, a method of obtaining a coating composite is proposed, which includes applying a cement layer to a surface, incorporating a porous material into the cement layer, followed by applying a primer and an elastomeric sealant. The cement layer contains sand and aqueous paint residues.
în brevetul US 8017672 se propune un compozit polimer-ciment, ce conține aproximativA polymer-cement composite, containing approximately, is proposed in U.S. Patent No. 80,17672
40...50% material inert anorganic de umplere, cum arfi: nisip silicios; aproximativ 12...23% latex, de preferință în suspensie apoasă; aproximativ 20...25% ciment hidraulic; și silice reactivă în concentrație de cel puțin aproximativ 6%. Silicea reactivă este un material puzzolanic și, dacă cimentul este de tip Portland, cuprinde un amestec avantajos de silice precipitată și de tip sol. Toate componentele solide au o dimensiune a particulelor mai mică de aproximativ 300 pm. Compozitul polimer-ciment se obține de preferință prin amestecarea uscată a componentelor sub formă de pulberi, într-un mixer de mare intensitate, apoi se adaugă componentele lichide, pentru a forma un amestec omogen, care este turnat în orice formă și uscat.40 ... 50% inorganic inorganic filler material, such as castings: silicon sand; about 12 ... 23% latex, preferably in aqueous suspension; approximately 20 ... 25% hydraulic cement; and reactive silica in a concentration of at least about 6%. Reactive silica is a puzzolanic material and, if the cement is Portland type, it comprises an advantageous mixture of precipitated silica and soil type. All solid components have a particle size of less than about 300 µm. The polymer-cement composite is preferably obtained by dry mixing the powdered components in a high intensity mixer, then adding the liquid components to form a homogeneous mixture, which is poured into any form and dried.
în toate aceste procedee se urmărește îmbunătățirea caracteristicilor compozitelor cementoase, pentru etanșeizarea suprafețelor.In all these processes the aim is to improve the characteristics of the cementitious composites, in order to seal the surfaces.
Este cunoscut că deteriorarea suprafețelor rutiere în condițiile de trafic greu este agravată odată cu apariția microfisurilor. Schimbările climaterice contribuie, de asemenea, la îmbătrânirea rapidă a îmbrăcăminților asfaltice și, implicit, la deteriorarea asfaltului rutier. Aplicarea unui strat superficial de compozit cementos poate diminua amploarea acestor fenomene, prelungind durata de utilizare a îmbrăcăminților asfaltice. Eficiența acestor filmeIt is known that the deterioration of the road surfaces in the conditions of heavy traffic is aggravated with the appearance of the micro-cracks. Climate change also contributes to the rapid aging of asphalt pavements and, consequently, to the deterioration of road asphalt. The application of a superficial layer of cementitious composite can diminish the magnitude of these phenomena, extending the life of the asphalt coatings. The efficiency of these films
RO 128209 Β1 de compozit este dată de rugozitatea pe care acestea o conferă suprafeței respective, de 1 performanțele de aderență la suprafața respectivă, de protecția față de factorii de mediu (căldură, frig, apă etc.) pe care aceste filme de compozit o conferă suprafeței șoselelor, de 3 gradul de etanșeizare, de continuitatea filmului de compozit, caracteristici pentru care nu s-au găsit încă soluții tehnice. De asemenea, mărimea particulelor de polimeri prezente în disper- 5 siile apoase de latex folosite pentru formularea de compozite asfaltice este mare în comparație cu secțiunea transversală a majorității porilor agregatelor minerale, ceea ce face imposibil 7 accesul acestora în respectivii pori și, implicit, rezistența la rupere a acestor agregate nu se îmbunătățește. 9RO 128209 Β1 of composite is given by the roughness they confer to the respective surface, by 1 the performances of adhesion to the respective surface, by the protection against the environmental factors (heat, cold, water, etc.) that these composite films confer. of the surface of the roads, of 3 degree of sealing, of the continuity of the composite film, characteristics for which no technical solutions have yet been found. Also, the size of the polymer particles present in the aqueous latex dispersions used for the formulation of asphalt composites is large compared to the cross-section of the majority of the pores of the mineral aggregates, which makes it impossible to access them in the respective pores and, consequently, the resistance. breaking of these aggregates does not improve. 9
Problema tehnică pe care o rezolvă invenția constă în realizarea in situ a unui compozit pe bază de nisip de concasaj provenit din roci vulcanice, ciment și amestec de 11 monomeri-oligomeri-copolimeri, care asigură proprietăți fizico-mecanice îmbunătățite ale îmbrăcăminții rutiere. 13The technical problem solved by the invention consists in the in situ realization of a composite based on the crushing of sand from volcanic rocks, cement and a mixture of 11 monomers-oligomers-copolymers, which provides improved physical-mechanical properties of the road coatings. 13
Compozitul termoizolant propus pentru protejarea suprafețelor rutiere, conform invenției, elimină dezavantajele menționate prin aceea că este constituit din 35...80% nisip 15 de concasaj, 10...45% ciment, 0,1 ...20% materiale polimerice dispersie stiren-acrilată, monoacrilat, acrilat de 2-etilhexil, 1...10% cenosfere, 0,001...5% ceară bisamidică, 0,001...4% 17 inițiatori peroxidici persulfat de potasiu și 5...45% apă, procentele fiind masice.The thermal insulation composite proposed for the protection of road surfaces, according to the invention, eliminates the mentioned disadvantages in that it consists of 35 ... 80% sand 15 crushing, 10 ... 45% cement, 0.1 ... 20% dispersion polymeric materials styrene-acrylate, monoacrylate, 2-ethylhexyl acrylate, 1 ... 10% cenosphere, 0.001 ... 5% bisamide wax, 0.001 ... 4% 17 potassium persulfate peroxidic initiators and 5 ... 45% water, the percentages being massive.
Procedeul de obținere a compozitului pe bază de nisip de concasaj provenit din roci 19 vulcanice, conform invenției, constă în omogenizarea inițială a componentelor aflate în stare solidă, respectiv, a nisipului de concasaj, dolomitei, cimentului și pulberilor. Se dozează mono- 21 merii, oligomerii și aditivii în stare lichidă, în dispersie apoasă sau emulsia de polimeri, și apoi se omogenizează prin agitare energică a amestecului. Se adaugă în malaxor 50...75% din 23 apă, apoi treptat amestecul de solide, omogenizând, se adaugă apoi dispersia sau emulsia respectivă, după care se adaugă superfluidizantul și restul de apă. Soluția apoasă a compusului 25 peroxidic se omogenizează cu suspensia de compozit înainte de aplicare.The process of obtaining the composite based on crushing sand from 19 volcanic rocks, according to the invention, consists in the initial homogenization of the components in solid state, respectively, of the crushing sand, dolomite, cement and powders. The monomers, oligomers and additives in liquid state, in aqueous dispersion or polymer emulsion are dosed, and then homogenized by energetic stirring of the mixture. 50-75% of the 23 water is added to the mixer, then gradually the mixture of solids is homogenized, then the respective dispersion or emulsion is added, followed by the superfluidizer and the remaining water. The aqueous solution of the peroxide compound 25 is homogenized with the composite suspension before application.
Astfel, compozitul va prezenta o rezistență mecanică ridicată, o rugozitate optimă, 27 o conductivitate termică scăzută și, implicit, va asigura o protecție termică ridicată a îmbrăcăminții rutiere, pentru a diminua îmbătrânirea acesteia, o aderență ridicată la 29 suprafața respectivă, și o etanșeizare eficientă.Thus, the composite will have a high mechanical strength, an optimal roughness, 27 a low thermal conductivity and, implicitly, it will provide a high thermal protection of the road surface, in order to diminish its aging, a high adhesion to the respective surface, and a sealing. efficiency.
Prin aplicarea compozitului conform invenției, se obțin următoarele avantaje: 31By applying the composite according to the invention, the following advantages are obtained: 31
- se îmbunătățește rugozitatea îmbrăcăminții rutiere;- the roughness of the road clothes is improved;
- se îmbunătățesc rezistența la compresiune și caracteristicile de elasticitate-plastici- 33 tate-etanșeizare ale suprafeței rutiere;- the compressive strength and the elasticity-plastics-33-sealing-characteristics of the road surface are improved;
- se îmbunătățește protecția termică și la atacul radiațiilor UV, asigurându-se o 35 protecție ridicată a îmbrăcăminții rutiere împotriva îmbătrânirii acesteia.- the thermal protection is also improved upon the attack of UV radiation, ensuring a high protection of the road clothes against its aging.
Materialele care intră în compoziția compozitului conform invenției sunt descrise în 37 continuare.The materials that enter into the composition of the composite according to the invention are described below.
Nisipul de concasaj - provine din roci vulcanice de tip granit sau bazalt, de preferat 39 granit, prezintă dimensiuni ale particulelor mai mici de 4 mm, de preferat mai mici de 2 mm, cu o distribuție granulometrică omogenă, respectiv, o proporție de până la 40% a particulelor 41 cu dimensiuni 0,1 ...1 mm, și o proporție de până la 55% a particulelor cu dimensiuni 1 ...2 mm.The crushing sand - comes from granite or basaltic volcanic rocks, preferably 39 granites, has particle sizes smaller than 4 mm, preferably smaller than 2 mm, with a homogeneous particle size distribution, respectively, up to a proportion of up to 40% of particles 41 with dimensions 0.1 ... 1 mm, and a proportion of up to 55% of particles with dimensions 1 ... 2 mm.
Nisipul poate fi amestecat cu filer de dolomită, conținutul de dolomită fiind de 0... 10%, de 43 preferat 0...5% față de cantitatea de nisip folosită la prepararea compozitului. Rolul dolomitei este de a reduce contracția pe durata întăririi cu 7...10%, pentru a îmbunătăți aderența. 45The sand can be mixed with dolomite filler, the dolomite content being 0 ... 10%, 43 preferably 0 ... 5% compared to the amount of sand used in the preparation of the composite. The role of dolomite is to reduce shrinkage during curing by 7 ... 10%, to improve grip. 45
Cimentul, la care se face referire în prezenta invenție, este un ciment hidraulic, ce se întărește prin reacția cu apa, pentru a forma un produs rezistent la apă. Cimentul hidraulic 47 recomandat prezintă o distribuție a dimensiunii particulelor de 1 ...100 pm, cu dimensiuni medii de particule de 10...15 pm. Pentru această invenție este preferat cimentul Portland. 49The cement, referred to in the present invention, is a hydraulic cement, which is strengthened by reaction with water, to form a water-resistant product. The recommended hydraulic cement 47 has a particle size distribution of 1 ... 100 pm, with average particle sizes of 10 ... 15 pm. Portland cement is preferred for this invention. 49
RO 128209 Β1RO 128209 Β1
Polimerii și/sau copolimerii propuși conform invenției sunt de tip acrilați, metacrilați, stiren și/sau tiocoli, sub formă de dispersii sau emulsii, de preferat sub formă de dispersii apoase cu un conținut de solide de 45...50%, de preferat 47...49%, un pH de 5...9, de preferatThe polymers and / or copolymers proposed according to the invention are acrylates, methacrylates, styrene and / or thiols, in the form of dispersions or emulsions, preferably in the form of aqueous dispersions with a solids content of 45 ... 50%, preferably 47 ... 49%, a pH of 5 ... 9, preferably
6.. .8, o viscozitate Brookfield 5/50 la 23°C de 70...700 mPa.s, de preferat 100...500 mPa.s, și o densitate la 23°C de 0,9...1,1 g/cm3, de preferat 1...1,05 g/cm3, care formează un film cu o rezistență la tracțiune de 700...1200 psi, de preferat 900...1100 psi, o elongație la rupere de 300...900%, de preferat 400...600%, și o temperatură de tranziție sticloasă -3O...2O°C, de preferat-25...15°C. Copolimerii acrilici propuși, conform invenției, posedă o rezistență ridicată la uleiuri, oxidare, ozon, solvenți alifatici, lumina soarelui, intemperii, și prezintă permeabilitate redusă la gaze. Rezistența la tracțiune a acestora este de obicei de 7...14 MPa. Prezența stirenului în liantul polimeric reduce rezistența la îngălbenire și intemperii, darîmbunătățește rezistența la substanțe chimice, proprietățile hidrofobe, adezivitatea și umectarea pigmenților. Tiocolii, ca și alți compuși ai sulfului, îmbunătățesc rezistența la îmbătrânire a liantului polimeric pe bază de acrilați, sunt stabili la temperaturi de până la 90°C, și contribuie la etanșeizarea suprafeței tratate cu acest compozit.6 .. .8, a Brookfield 5/50 viscosity at 23 ° C of 70 ... 700 mPa.s, preferably 100 ... 500 mPa.s, and a density at 23 ° C of 0.9. .1,1 g / cm 3 , preferably 1 ... 1.05 g / cm 3 , which forms a film with a tensile strength of 700 ... 1200 psi, preferably 900 ... 1100 psi, a breaking elongation of 300 ... 900%, preferably 400 ... 600%, and a glass transition temperature -3O ... 2O ° C, preferably-25 ... 15 ° C. The proposed acrylic copolymers according to the invention have a high resistance to oils, oxidation, ozone, aliphatic solvents, sunlight, weathering, and have low gas permeability. Their tensile strength is usually 7 ... 14 MPa. The presence of styrene in the polymeric binder reduces the resistance to yellowing and weathering, but it improves the resistance to chemicals, hydrophobic properties, adhesiveness and wetting of pigments. Tiocols, like other sulfur compounds, improve the aging resistance of the acrylic-based polymeric binder, are stable at temperatures up to 90 ° C, and contribute to the sealing of the surface treated with this composite.
Oligomerii propuși conform invenției sunt pe bază de acrilați alifatici, cu o densitate de 0,85...1,25 g/cm3, de preferat 0,90...1,20 g/cm3, viscozitate Brookfield 5/50 la 25°C deThe oligomers proposed according to the invention are based on aliphatic acrylates, with a density of 0.85 ... 1.25 g / cm 3 , preferably 0.90 ... 1.20 g / cm 3 , Brookfield 5/50 viscosity. at 25 ° C
20.. .1500 mPas, de preferat 30...1300 mPas, temperatura de tranziție sticloasă -35...0°C, de preferat -3O....O°C.20 .. .1500 mPas, preferably 30 ... 1300 mPas, glass transition temperature -35 ... 0 ° C, preferably -3O .... O ° C.
Monomerii propuși conform invenției sunt de tip monofuncționali, cu rol de îmbunătățire a temperaturii de tranziție sticloasă a copolimerului reticulat, precum acrilat de 2-etilhexiI, cu punct de fierbere 215...219°C, densitate 0,885 g/cm3 la 25°C, și solubilitate în apă mai mică de 0,1 g/100 ml la 22°C, care formează un film polimeric cu o temperatură de vitrifiere de -65°C, acrilat de dodecil cu punct de fierbere 120°C la 1 mm Hg, densitate 0,884 g/cm3 la 25°C, insolubil în apă, care formează un film polimeric având o temperatură de vitrifiere de -30°C, metacrilat de dodecil cu punct de fierbere 142°C la 4 mm Hg, densitate 0,873 g/cm3 la 25°C, insolubil în apă, care formează un film polimeric cu o temperatură de vitrifiere de -55°C, metacrilat de n-decil cu punct de fierbere 155...156°C la 22 mm Hg, densitate 0,876 g/cm3 la 25°C, insolubil în apă, care formează un film polimeric având o temperatură de vitrifiere de -70°C, metacrilat de octadecil cu punct de fierbere 195°C la 6 mm Hg, densitate 0,864 g/cm3 la 25°C, insolubil în apă, care formează un film polimeric cu o temperatură de vitrifiere de -100°C, și polifuncționali cu rol de creștere a densității de reticulare a compozitului final, precum tri(propilen glicol) diacrilat, cu punct de fierbere mai mare de 200°C și densitate 1,03 g/cm3 la 25°C, trimetilolpropan triacrilat cu punct de fierbere mai mare de 200°C, și densitate 1,1 g/cm3 la 25°C, pentaeritritol triacrilat cu punct de fierbere mai mare de 200°C, densitate 1,18 g/cm3 la 25°C, insolubil în apă, pentaeritritol tetraacrilat cu punct de fierbere mai mare de 200°C, densitate 1,19 g/cm3 la 25°C, insolubil în apă.The monomers proposed according to the invention are of the monofunctional type, with the role of improving the glass transition temperature of the cross-linked copolymer, such as 2-ethylhexyI acrylate, with a boiling point of 215 ... 219 ° C, density 0.885 g / cm 3 at 25 ° C, and water solubility lower than 0.1 g / 100 ml at 22 ° C, which forms a polymeric film with a vitrifying temperature of -65 ° C, dodecyl acrylate with boiling point 120 ° C at 1 mm Hg, density 0.884 g / cm 3 at 25 ° C, insoluble in water, forming a polymeric film having a vitrifying temperature of -30 ° C, dodecyl methacrylate with boiling point 142 ° C at 4 mm Hg, density 0.873 g / cm 3 at 25 ° C, insoluble in water, forming a polymeric film with a vitrification temperature of -55 ° C, n-decyl methacrylate with boiling point 155 ... 156 ° C at 22 mm Hg, density 0.876 g / cm 3 at 25 ° C, insoluble in water, forming a polymeric film having a vitrifying temperature of -70 ° C, octave methacrylate tadecil with a boiling point 195 ° C at 6 mm Hg, density 0.864 g / cm 3 at 25 ° C, insoluble in water, forming a polymeric film with a vitrifying temperature of -100 ° C, and polyfunctional with growth role of the cross-linking density of the final composite, such as diacrylated tri (propylene glycol), with a boiling point greater than 200 ° C and density 1.03 g / cm 3 at 25 ° C, trimethylolpropane triacrylate with a boiling point greater than 200 ° C, and density 1.1 g / cm 3 to 25 ° C, pentaerythritol triacrylate boiling point greater than 200 ° C, density 1.18 g / cm3 at 25 ° C, insoluble in water, pentaerythritol tetraacrylate with boiling point above 200 ° C, density 1.19 g / cm 3 at 25 ° C, insoluble in water.
Componența nanostructurați pentru protecția termică și UV propuse conform invenției sunt nanosfere ceramice goale în interior, cu densitate scăzută și granulație fină, denumite cenosfere, fie din borosilicați, fie din aluminosilicați, având dimensiunea de 10...100 pm și o grosime a peretelui de 1...2 pm. Prezintă o conductivitate termică de 0,04...0,05 W/m.K, o rată de flotare de minimum 93% și o densitate în vrac de 0,09...0,15 g/cm3.The nanostructured composition for thermal and UV protection proposed according to the invention are hollow ceramic nanospheres, low density and fine granulation, called cenospheres, either from borosilicate or aluminosilicate, having the size of 10 ... 100 pm and a wall thickness. 1 ... 2 pm. It has a thermal conductivity of 0.04 ... 0.05 W / mK, a floating rate of at least 93% and a bulk density of 0.09 ... 0.15 g / cm 3 .
Aditivii propuși conform invenției pot fi fluidizanți, dispersanți, antispumanți, biocide, acceleratori de întărire, agenți de prevenire a inhibării polimerizării prin oxigenul atmosferic, pigmenți etc. Astfel, accesibilitatea monomerilor, oligomerilor și copolimerilor în porii și microporii agregatelor minerale este îmbunătățită prin utilizarea unor aditivi de fluidizare a dispersiei, precum policarboxilat-eterii cu o densitate de 0,95...1,15 g/cm3 și un pH de 4...8, conținutul de aditivi de fluidizare fiind de 0... 15%, de preferat 0...10% față de cantitatea de dispersie de amestec polimeri-oligomer-monomeri folosită la prepararea compozitului.The additives proposed according to the invention can be fluidizing agents, dispersants, antifoams, biocides, curing accelerators, agents for preventing the inhibition of polymerization by atmospheric oxygen, pigments, etc. Thus, the accessibility of monomers, oligomers and copolymers in the pores and micropores of mineral aggregates is enhanced by the use of dispersion fluidization additives, such as polycarboxylate ethers with a density of 0.95 ... 1.15 g / cm 3 and a pH of 4 ... 8, the content of fluidizing additives being 0 ... 15%, preferably 0 ... 10% compared to the amount of dispersion of polymer-oligomer-monomer mixture used in the preparation of the composite.
RO 128209 Β1RO 128209 Β1
Dispersanții propuși conform invenției pot fi tensioactive precum imidazoline ale 1 acizilor grași cu polietilenpoliamine alifatice cu un conținut de azot aminic de 1 ...10%, de preferat 2...8%, conținutul de dispersant fiind de 0... 10%, de preferat 0...5% față de cantitatea 3 de dispersie de amestec polimeri-oligomer-monomeri folosită la prepararea compozitului.The dispersants proposed according to the invention may be surfactants such as imidazoline of 1 fatty acids with aliphatic polyethylene polyamines having an amine nitrogen content of 1 ... 10%, preferably 2 ... 8%, the dispersant content being 0 ... 10% , preferably 0-5% relative to the amount of polymer-oligomer-monomer mixture dispersion 3 used in the preparation of the composite.
Rolul lor constă în menținerea stabilității suspensiei de compozit înainte de aplicare. 5Their role is to maintain the stability of the composite suspension before application. 5
Acceleratorii de întărire propuși conform invenției sunt compuși organici nucleofili, cu liganzi ambidentați, precum tiocianații, și au rolul de îmbunătățire a rezistenței compozitului, 7 favorizând procesul de hidratare a cimentului. Conținutul de acceleratori de întărire este de 0,1 ...5%, de preferat 0,5...2,5% față de cantitatea de ciment. 9The curing accelerators proposed according to the invention are nucleophilic organic compounds, with unidentified ligands, such as thiocyanates, and they have the role of improving the strength of the composite, 7 favoring the hydration process of the cement. The content of curing accelerators is 0.1 ... 5%, preferably 0.5 ... 2.5% compared to the amount of cement. 9
Agenții de prevenire a inhibăriipolimerizăriiprin oxigenul atmosferic, propuși conform invenției, sunt solvenți greu volatili, precum cerurile bisamidice, conținutul de astfel de agenți 11 fiind de 0,1 ...5%, de preferat 0,2...1,5% față de cantitatea de dispersie de amestec polimeri-oligomer-monomeri folosită la prepararea compozitului. 13The atmospheric oxygen inhibition prevention agents, proposed according to the invention, are highly volatile solvents, such as bisamide waxes, the content of such agents 11 being 0.1 ... 5%, preferably 0.2 ... 1.5% relative to the amount of dispersion of polymer-oligomer-monomer mixture used in composite preparation. 13
Pigmenții propuși conform invenției au rolul de a colora compozitul, pigmentul uzual fiind negru de fum, acesta contribuind și la îmbunătățirea rezistenței la tracțiune a polimerilor 15 de tip acrilat de până la 17 MPa. Conținutul de negru de fum este de 0,1...5%, de preferat 0,5...2,5% față de cantitatea de compozit. Antioxidanții nu sunt esențiali pentru rezistența la 17 îmbătrânire a polimerilor pe bază de acrilați, dar difenilaminele cu volatilitate scăzută ameliorează rezistența la căldură uscată. 19The pigments proposed according to the invention have the role of coloring the composite, the usual pigment being black of smoke, which also contributes to the improvement of tensile strength of acrylated type 15 polymers up to 17 MPa. The black carbon content is 0.1 ... 5%, preferably 0.5 ... 2.5% compared to the amount of composite. Antioxidants are not essential for resistance to 17 aging of acrylic-based polymers, but low volatility diphenylamines improve resistance to dry heat. 19
Inițiatorii și/sau fotosensibilizatorii pentru polimerizarea/n situ, propuși conform invenției, au rolul de a definitiva polimerizarea în porii agregatelor minerale prezente în compozit, 21 favorizând reticularea materialelor polimerice prezente în compozit. Inițiatorii propuși sunt azo-bis(izo-butironitrilul), persulfați alcalini sau de amoniu, peroxizi precum peroxidul de 23 benzoil, fotosensibilizatori precum eterii benzoinei. Spre deosebire de polimerii liniari, polimerii reticulați sunt insolubili și mai rezistenți la solvenți și carburanți; aceste proprietăți sunt 25 extrem de importante pentru acoperiri de înaltă calitate. Astfel, formarea unui film polimeric cu o duritate și o flexibilitate îmbunătățite se realizează prin creșterea masei moleculare prin 27 reticulare după aplicare. Reacția chimică de reticulare după aplicare oferă, de asemenea, avantajul unei dispersii mari a masei moleculare a polimerului, ce favorizează o adezivitate 29 și o rezistență la tracțiune ridicate, cât și o comportare bună la temperaturi negative, specifice zonelor cu climat continental. 31The initiators and / or photosensitizers for in situ polymerization, proposed according to the invention, have the role of defining the polymerization in the pores of the mineral aggregates present in the composite, 21 favoring the cross-linking of the polymeric materials present in the composite. Proposed initiators are azo-bis (iso-butironitrile), alkali or ammonium persulphates, peroxides such as 23-benzoyl peroxide, photosensitizers such as benzoin ethers. Unlike linear polymers, crosslinked polymers are insoluble and more resistant to solvents and fuels; these properties are 25 extremely important for high quality coatings. Thus, the formation of a polymeric film with improved hardness and flexibility is achieved by increasing the molecular mass by 27 cross-linking after application. The crosslinking chemical reaction after application also offers the advantage of a large dispersion of the molecular mass of the polymer, which favors an adhesion 29 and a high tensile strength, as well as a good behavior at negative temperatures, specific to the continental climate areas. 31
Compozitul termoizolant propus pentru protejarea suprafețelor rutiere, conform invenției, este constituit din: (i) nisip de concasaj provenit din roci vulcanice, cu o dimensiune a particulelor 33 mai mică de 4 mm, de preferat mai mică de 2 mm, (ii) ciment, de preferat de tip Portland, (iii) monomeri, oligomeri, polimeri și/sau copolimeri precum cei pe bază de acrilați, metacrilați, 35 stiren și/sau tiocoli, sub formă de dispersii sau emulsii, (iv) nanostructuri pentru protecția termică și UV, precum cenosferele, (v) aditivi precum fluidizanți, dispersanți, antispumanți, biocide, 37 acceleratori de întărire, agenți de prevenire a inhibării polimerizării prin oxigenul atmosferic, pigmenți etc., (vi) inițiatori și/sau fotosensibilizatori pentru polimerizarea in situ, precum azo-bis- 39 (izo-butironitrilul), persulfați alcalini sau de amoniu, peroxizi etc., (vii) apă pentru fluidizarea amestecului. Raportul masicîntrecomponenți: nisip de concasaj/ciment/monomeri, oligomeri, 41 polimeri și/sau copolimeri/cenosfere și/sau nanopulberi/aditivi/inițiatori pentru polimerizare/apă este de: 35...80/10...45/0,1...20/1...10/0,001...5/0,001...4/5...45. 43The heat-insulating composite proposed for the protection of road surfaces, according to the invention, consists of: (i) crushing sand from volcanic rocks, with a particle size 33 smaller than 4 mm, preferably less than 2 mm, (ii) cement , preferably of Portland type, (iii) monomers, oligomers, polymers and / or copolymers such as those based on acrylates, methacrylates, styrene and / or thiols, in the form of dispersions or emulsions, (iv) nanostructures for thermal protection and UV, such as cenosphere, (v) additives such as fluidizers, dispersants, antifoams, biocides, 37 curing accelerators, atmospheric oxygen polymerization inhibitors, pigments etc., (vi) initiators and / or photosensitizers for in situ polymerization, such as azo-bis-39 (iso-butyronitrile), alkaline or ammonium persulphates, peroxides etc., (vii) water for fluidizing the mixture. Mass ratio between components: crushing / cement / monomer sand, oligomers, 41 polymers and / or copolymers / cenospheres and / or nanopowders / additives / initiators for polymerization / water is: 35 ... 80/10 ... 45/0, 1 ... 20/1 ... 10 / 0.001 ... 5 / 0.001 ... 4/5 ... 45. 43
Se dau în continuare câteva exemple de realizare a compozitelor conform invenției.Following are some examples of making composites according to the invention.
1. Prepararea dispersiei de compozit 451. Preparation of composite dispersion 45
Exemplul 1Example 1
Un balon, echipat cu un sistem de amestecare prin agitare mecanică, sistem de control 47 și reglarea temperaturii și turației, este alimentat, la temperatura de 50°C și la turația de 150 rot/min, cu 55,8 g dispersie stiren-acrilată ACRONAL NX 4627X (BASF) cu o densitate la 28°C de 49A balloon, equipped with a mechanical stirring system, control system 47 and temperature and speed regulation, is fed, at a temperature of 50 ° C and at a speed of 150 rpm, with 55.8 g styrene-acrylic dispersion. ACRONAL NX 4627X (BASF) with a density of 28 ° C of 49
RO 128209 Β1RO 128209 Β1
1,055 g/cm3, și o viscozitate dinamică Brookfield 2/200 de 312 mPa.s la 28°C, 1,5 g oligomer pe bază de monoacrilat cu viscozitate redusă NC 130 (SARTOMER) cu o densitate de 1,1572 g/cm3, viscozitate Brookfield 5/50 la 25°C de 42 mPa.s, temperatura de tranziție sticloasă -12°C, 0,75 g acrilat de 2-etilhexil (Sigma-AIdrich) 0,4 g tri(propilen glicol)-diacrilat (Sigma-AIdrich), 0,3 g dispersant aminic ATICAMINA ROT1 cu un conținut de azot aminic de 9%, 0,1 g antispumant siloxanic DOW CORNING 200 cu o viscozitate de 1000 cSt, iar amestecul se menține la 30°C sub agitare timp de 30 min. Se omogenizează amestecul solid, format din 215 g nisip de concasare, 5 g dolomită, 105 g ciment Portland, 20 g cenosfere tip QH-500 și 0,5 g ceară bisamidică sub formă de pulbere fin măcinată, și se adaugă treptat într-un malaxor orizontal, ce conține 46,25 g apă demineralizată. După omogenizare, se adaugă dispersia din balon, apoi se adaugă 0,8 g agent de fluidizare ViscoCrete-2320 S și 18,75 g apă demineralizată. în malaxorul cu suspensia de compozit de la exemplul 1 se adaugă o soluție ce conține 0,8 g persulfat de potasiu dizolvat în 10 g apă demineralizată, sub agitare intensă timp de 30 min. Suspensia obținută are o densitate de 1,62 g/cm3 și o viscozitate dinamică Brookfield 2/200 de 1271 mPa.s la 28°C.1,055 g / cm 3 , and a dynamic Brookfield 2/200 viscosity of 312 mPa.s at 28 ° C, 1.5 g low viscosity monoacrylate oligomer NC 130 (SARTOMER) with a density of 1,1572 g / cm 3 , Brookfield 5/50 viscosity at 25 ° C 42 mPa.s, glass transition temperature -12 ° C, 0.75 g 2-ethylhexyl acrylate (Sigma-Aldrich) 0.4 g tri (propylene glycol) -diacrylate (Sigma-AIdrich), 0.3 g amine dispersant ATICAMINA ROT1 with a 9% amine nitrogen content, 0.1 g siloxane DOW CORNING 200 antifoam with a viscosity of 1000 cSt, and the mixture is maintained at 30 ° C under stirring for 30 min. The solid mixture, consisting of 215 g of crushing sand, 5 g of dolomite, 105 g of Portland cement, 20 g of QH-500 cenospheres and 0.5 g of bisamide wax as a finely ground powder, is homogenized and added gradually to a horizontal mixer, containing 46.25 g demineralized water. After homogenization, the dispersion from the flask is added, then 0.8 g ViscoCrete-2320 S fluidizing agent and 18.75 g demineralized water are added. A solution containing 0.8 g of potassium persulfate dissolved in 10 g of demineralized water is added to the mixer with the composite suspension of Example 1, under intense stirring for 30 minutes. The obtained suspension has a density of 1.62 g / cm 3 and a dynamic viscosity Brookfield 2/200 of 1271 mPa.s at 28 ° C.
Exemplul 2Example 2
Un balon, echipat cu un sistem de amestecare prin agitare mecanică, sistem de control și reglarea temperaturii și turației, este alimentat, la temperatura de 50°C și la turația de 150 rot/min, cu 55,8 g dispersie stiren-acrilată ACRONAL NX 4627X (BASF) cu o densitate la 28°C de 1,055 g/cm3 și o viscozitate dinamică Brookfield 2/200 de 312 mPa.s la 28°C, 1,5 g oligomer pe bază de monoacrilat cu viscozitate redusă NC 130 (SARTOMER), cu o densitate de 1,1572 g/cm3, viscozitate Brookfield 5/50 la 25°C de 42 mPa.s, temperatura de tranziție sticloasă -12°C, 0,75 g acrilat de 2-etilhexil (Sigma-AIdrich) 0,4 g tri(propilen glicol)-diacrilat (Sigma-AIdrich), 0,3 g dispersant aminic ATICAMINA ROT1 cu un conținut de azot aminic de 9%, 0,1 g antispumant siloxanic DOW CORNING 200 cu o viscozitate de 1000 cSt, iar amestecul se menține la 30°C sub agitare timp de 30 min. Se omogenizează amestecul solid, format din 215 g de nisip de concasare, 5 g dolomită, 99 g ciment Portland, 26 g cenosfere tip QH-500 și 0,5 g ceară bisamidică sub formă de pulbere fin măcinată, și se adaugă treptat într-un malaxor orizontal, ce conține 46,25 g apă demineralizată. După omogenizare, se adaugă dispersia din balon, apoi se adaugă 0,8 g agent de fluidizare ViscoCret-2320 S și 18,75 g apă demineralizată. în malaxorul cu suspensia de compozit de la exemplul 1 se adaugă o soluție ce conține 0,8 g persulfat de potasiu dizolvat în 10 g apă demineralizată, sub agitare intensă timp de 30 min. Suspensia obținută are o densitate de 1,61 g/cm3 și o viscozitate dinamică Brookfield 2/200 de 1268 mPa.s la 28°C.A balloon, equipped with a mixing system by mechanical agitation, control system and temperature and speed regulation, is fed, at a temperature of 50 ° C and at a speed of 150 rpm, with 55.8 g styrene-acrylic dispersion ACRONAL NX 4627X (BASF) with a density at 28 ° C of 1.055 g / cm 3 and a dynamic viscosity Brookfield 2/200 of 312 mPa.s at 28 ° C, 1.5 g oligomer based on monoacrylate with low viscosity NC 130 (SARTOMER), with a density of 1.1572 g / cm 3 , Brookfield 5/50 viscosity at 25 ° C of 42 mPa.s, glass transition temperature -12 ° C, 0.75 g of 2-ethylhexyl acrylate ( Sigma-AIdrich) 0.4 g tri (propylene glycol) -diacrylate (Sigma-AIdrich), 0.3 g amine dispersant ATICAMINA ROT1 with an amine nitrogen content of 9%, 0.1 g siloxane DOW CORNING 200 antifoam viscosity of 1000 cSt, and the mixture is kept at 30 ° C with stirring for 30 min. Stir the solid mixture, consisting of 215 g of crushing sand, 5 g of dolomite, 99 g of Portland cement, 26 g of QH-500 type cospheres and 0.5 g of bisamide wax as a finely ground powder, and gradually add to the mixture. a horizontal mixer containing 46.25 g of demineralized water. After homogenization, the dispersion from the flask is added, then 0.8 g ViscoCret-2320 S fluidizing agent and 18.75 g demineralized water are added. A solution containing 0.8 g of potassium persulfate dissolved in 10 g of demineralized water is added to the mixer with the composite suspension of Example 1, under intense stirring for 30 minutes. The obtained suspension has a density of 1.61 g / cm 3 and a dynamic viscosity Brookfield 2/200 of 1268 mPa.s at 28 ° C.
Exemplul 3Example 3
Un baton, echipat cu un sistem de amestecare prin agitare mecanică, sistem de control și reglare a temperaturii și turației, este alimentat, la temperatura de 50°C și la turația de 150 rot/min, cu 49,3 g dispersie stiren-acrilată ACRONAL NX 4627X (BASF) cu o densitate la 28°C de 1,055 g/cm3 și o viscozitate dinamică Brookfield 2/200 de 312 mPa.s la 28°C, 6,5 g tiocol cu o viscozitate Brookfield 5/50 la 23°C de 230 mPa.s și o densitate la 23°C de 1,02 g/cm3, 1,5 g oligomer pe bază de monoacrilat cu viscozitate redusă NC 130 (SARTOMER), cu o densitate de 1,1572 g/cm3, viscozitate Brookfield 5/50 la 25°C de 42 mPa.s, temperatura de tranziție sticloasă -12°C, 0,75 g acrilat de 2-etilhexil (SigmaAIdrich) 0,4 g tri(propilen glicol)-diacrilat (Sigma-AIdrich), 0,3 g dispersant aminic ATICAMINA ROT1 cu un conținut de azot aminic de 9%, 0,1 g antispumant siloxanic DOW CORNING 200 cu o viscozitate de 1000 cSt, iar amestecul se menține la 30°C sub agitare timp de 30 min. Se omogenizează amestecul solid, format din 215 g de nisip de concasare, 5 g dolomită, 99 g ciment Portland, 26 g cenosfere tip HD-3, 0,8 g negru de fum și, respectiv,A rod, equipped with a mechanical stirring system, temperature and speed control and regulation system, is fed, at 50 ° C and at 150 rpm, with 49.3 g of styrene-acrylic dispersion. ACRONAL NX 4627X (BASF) with a density at 28 ° C of 1.055 g / cm 3 and a dynamic viscosity Brookfield 2/200 of 312 mPa.s at 28 ° C, 6.5 g thiocol with a viscosity Brookfield 5/50 at 23 ° C of 230 mPa.s and a density at 23 ° C of 1.02 g / cm 3 , 1.5 g oligomer based on low viscosity monoacrylate NC 130 (SARTOMER), with a density of 1.1572 g / cm 3 , Brookfield 5/50 viscosity at 25 ° C 42 mPa.s, glass transition temperature -12 ° C, 0.75 g 2-ethylhexyl acrylate (SigmaAIdrich) 0.4 g tri (propylene glycol) - diacrylate (Sigma-AIdrich), 0.3 g amine dispersant ATICAMINA ROT1 with a 9% amine nitrogen content, 0.1 g siloxane DOW CORNING 200 antifoam with a viscosity of 1000 cSt, and the mixture is kept at 30 ° C below stirring for 30 mi n. The solid mixture, consisting of 215 g of crushing sand, 5 g of dolomite, 99 g of Portland cement, 26 g of HD-3 cenosphere, 0.8 g of black smoke and respectively, is homogenized.
RO 128209 Β1RO 128209 Β1
0,5 g ceară bisamidică sub formă de pulbere fin măcinată, și se adaugă treptat într-un malaxororizontal, ce conține 46,25 g apă demineralizată. După omogenizare, se adaugă dispersia din balon, apoi se adaugă 0,8 g agent de fluidizare ViscoCrete-2320 S și 18,75 g apă demineralizată. în malaxorul cu suspensia de compozit de la exemplul 1 se adaugă o soluție ce conține 0,8 g persulfat de potasiu dizolvat în 10 g apă demineralizată, sub agitare intensă timp de 30 min. Suspensia obținută are o densitate de 1,61 g/cm3 și o viscozitate dinamică Brookfield 2/200 de 1249 mPa.sla 28°C.0.5 g of bisamide wax in the form of a finely ground powder, and gradually added to a mixer, which contains 46.25 g of demineralized water. After homogenization, the dispersion from the flask is added, then 0.8 g ViscoCrete-2320 S fluidizing agent and 18.75 g demineralized water are added. A solution containing 0.8 g of potassium persulfate dissolved in 10 g of demineralized water is added to the mixer with the composite suspension of Example 1, under intense stirring for 30 minutes. The obtained suspension has a density of 1.61 g / cm 3 and a dynamic viscosity Brookfield 2/200 of 1249 mPa.sla 28 ° C.
2. Testarea compozitelor preparate2. Testing of prepared composites
a) Determinarea rugozității: se prepară, cu ajutorul unui compactor cu role, patru epruvete de asfalt identice, care au o grosime medie de 50 mm. Pe suprafața a trei din cele patru epruvete de asfalt se aplică un strat de suspensie de compozit preparat în exemplelea) Determination of roughness: prepare, with the help of a roller compactor, four identical asphalt specimens, which have an average thickness of 50 mm. On the surface of three of the four asphalt specimens a layer of composite suspension prepared in the examples is applied
1,2 și 3, se lasă la uscat timp de 4 h, temperatura la suprafața asfaltului fiind de 40°C. Se determină rugozitatea pe cele 3 suprafațe acoperite cu compozit și pe suprafața neacoperită cu compozit. Determinarea rugozității s-a făcut conform standardului SR EN 13036/4-2004 (pendul englezesc). Valorile rugozității au fost următoarele:1,2 and 3, is left to dry for 4 hours, the temperature on the asphalt surface being 40 ° C. The roughness is determined on the 3 surfaces covered with composite and on the surface not covered with composite. The determination of the roughness was made according to the standard SR EN 13036 / 4-2004 (English pendulum). The roughness values were as follows:
- rugozitatea pe suprafața neacoperită cu compozit a fost de 56;- the roughness on the uncoated surface was 56;
- rugozitatea pe suprafața acoperită cu compozitul preparat în cele trei exemple a fost de 75.- the roughness on the surface covered with the composite prepared in the three examples was 75.
b) Determinarea diferenței dintre temperatura de la suprafața epruvetei de asfalt și cea de la adâncimea de 20 mm, în prezența și în absența compozitului: se măsoară temperatura la suprafața celor patru epruvete de asfalt, cu ajutorul unui termometru cu 2 spoturi în infraroșu, și cea de la adâncimea de 20 mm, cu ajutorul unui termometru electronic cu tijă; din tabelul 1 se observă că, în cazul epruvetei de asfalt acoperită cu compozitul preparat în cele 3 exemple, diferența de temperatură dintre cele 2 zone crește odată cu creșterea temperaturii la suprafața asfaltului, în timp ce, în cazul epruvetei de asfalt neacoperită cu compozit, temperatura de la adâncimea de 20 mm este identică celei de la suprafața asfaltului. Se evidențiază astfel îmbunătățirea protecției termice a asfaltului tratat cu compozitul preparat în cele 3 exemple, odată cu creșterea temperaturii la suprafața îmbrăcăminții rutiere.b) Determination of the difference between the temperature of the surface of the asphalt specimen and that of the depth of 20 mm, in the presence and absence of the composite: the temperature is measured on the surface of the four asphalt specimens, using a thermometer with 2 infrared spots, and the one from the depth of 20 mm, using an electronic thermometer with rod; from table 1 it is observed that, in the case of the asphalt specimen covered with the composite prepared in the 3 examples, the temperature difference between the 2 zones increases with the increase of the temperature on the asphalt surface, whereas, in the case of the asphalt specimen not covered with composite, the temperature at a depth of 20 mm is identical to that of the asphalt surface. It is thus highlighted the improvement of the thermal protection of the asphalt treated with the composite prepared in the 3 examples, with the increase of the temperature at the surface of the road surface.
Tabelul 1Table 1
Influența temperaturii de la suprafața asfaltului asupra diferenței dintre temperatura de la suprafața epruvetei de asfalt și cea de la adâncimea de 20 mm, în prezența și în absența compozituluiThe influence of the temperature from the surface of the asphalt on the difference between the temperature from the surface of the asphalt specimen and the one from the depth of 20 mm, in the presence and in the absence of the composite
iand
RO 128209 Β1RO 128209 Β1
c) Determinarea adâncimii făgașelor și a vitezei de deformare la ornieraj: se determină adâncimea făgașelor la 10000 de cicluri, și viteza de deformare la ornieraj la 1000 de cicluri, pentru epruveta de asfalt acoperită cu compozit și epruveta de asfalt neacoperită cu compozit. Determinarea s-a realizat conform standardului SR 174-1:2009. Rezultatele obținute sunt prezentate în tabelul 2.c) Determination of the depth of the beams and of the deformation rate at the rigging: the depth of the beams at 10,000 cycles is determined, and the deformation speed at the rigging at 1000 cycles, for the composite-coated asphalt specimen and the uncoated asphalt specimen. The determination was made according to the standard SR 174-1: 2009. The results obtained are presented in table 2.
Tabelul 2Table 2
Influența prezenței compozitului asupra adâncimii făgașelor la 10000 de cicluri, și vitezei de deformare la ornieraj la 10000 de cicluri aplicate unei epruvete de asfaltThe influence of the presence of the composite on the depth of the beams at 10,000 cycles, and the deformation speed at the ornamentation at 10,000 cycles applied to an asphalt specimen
Se observă diminuarea adâncimii făgașelor și a vitezei de deformare la ornieraj a epruvetei de asfalt acoperită cu compozitul preparat în cele 3 exemple, față de epruveta de asfalt neacoperită cu compozit.We observe the decrease of the depth of the beams and of the deformation speed at the embossing of the asphalt specimen covered with the composite prepared in the 3 examples, compared to the asphalt specimen not covered with composite.
d) Determinarea adezivității: adezivitatea unei mixturi asfaltice, ca atare și tratată cu un strat de suspensie de compozit preparat în cele 3 exemple, s-a determinat conform SR 10969/2007. Rezultatele obținute sunt prezentate în tabelul 3. Se observă o îmbunătățire semnificativă a adezivității mixturii asfaltice în urma tratării cu suspensia de compozit.d) Determination of adhesiveness: the adhesiveness of an asphalt mixture, as such and treated with a composite suspension layer prepared in the 3 examples, was determined according to SR 10969/2007. The results obtained are presented in table 3. A significant improvement of the adhesive of the asphalt mixture is observed following the treatment with the composite suspension.
Tabelul 3Table 3
Influența prezenței compozitului asupra adezivității unei mixturi asfalticeThe influence of the presence of the composite on the adhesiveness of an asphalt mixture
RO 128209 Β1RO 128209 Β1
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| ROA201200535A RO128209B1 (en) | 2012-07-16 | 2012-07-16 | Thermal insulation composite based on crushed sand resulting from volcanic rocks |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| ROA201200535A RO128209B1 (en) | 2012-07-16 | 2012-07-16 | Thermal insulation composite based on crushed sand resulting from volcanic rocks |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RO128209A0 RO128209A0 (en) | 2013-03-29 |
| RO128209A3 RO128209A3 (en) | 2014-01-30 |
| RO128209B1 true RO128209B1 (en) | 2017-01-30 |
Family
ID=47998613
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ROA201200535A RO128209B1 (en) | 2012-07-16 | 2012-07-16 | Thermal insulation composite based on crushed sand resulting from volcanic rocks |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RO (1) | RO128209B1 (en) |
-
2012
- 2012-07-16 RO ROA201200535A patent/RO128209B1/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RO128209A3 (en) | 2014-01-30 |
| RO128209A0 (en) | 2013-03-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN107523150B (en) | Water-based polymer cement-based waterproof coating and preparation method thereof | |
| CN109369094A (en) | Polymer cement waterproof paint and its application method and preparation method thereof | |
| US20030127024A1 (en) | Silicatic coating mass with improved stability | |
| KR102075632B1 (en) | Concrete Composition for Pavement of Bridge-decks or Roads and Constructing Pavement Methods Using Thereof | |
| CN102212301A (en) | Renovating coating for waterborne ceramic tiles and preparation method thereof | |
| KR101999964B1 (en) | Modified-Asphalt Concrete Composition Using Stylene Isoprene Stylene and Recycle Rubber Powder and Constructing Methods Using Thereof | |
| Almesfer et al. | Waste paint as an admixture in concrete | |
| KR102146820B1 (en) | Asphalt Coat Compositions Comprising of SIS and Reserving Bearing Power and Stabilization Processing Methods of Cutting Surface Using Thereof | |
| Sivakumar | Effect of polymer modification on mechanical and structural properties of concrete–an experimental investigation | |
| CH702564B1 (en) | A composition suitable for use for the building construction. | |
| KR100971111B1 (en) | Superabsorbent concrete composite and concrete paving method using the same | |
| CN112062504A (en) | Cold-mix concrete and preparation method thereof | |
| KR101916821B1 (en) | SBR modified acryl-urethane waterproof composition including water-soluble urethane polymer and preparation method thereof | |
| Liang et al. | Introducing fiber to enhance the mechanical properties and durability of polymer-modified cement-based coating | |
| KR102207012B1 (en) | Water-Impermeable Waterproof Asphalt Concrete Compositions Comprising Epoxy Resin and Constructing Methods Using Thereof | |
| KR102100421B1 (en) | Asphalt Concrete Compositions Comprising of SIS, SBS, Crum Rubber Modifier and Improved Aggregate-powder for Preventing Settlement of Pavement and Reserving Bearing Power and Stabilization Processing Methods of Basement Layer Using Mixing System Device and Thereof | |
| CN107778930A (en) | A kind of multi-functional heat insulating inner wall diatom ooze and preparation method | |
| KR102635964B1 (en) | Polymer dispersions and methods for making them | |
| JP7068946B2 (en) | Polymer cement compositions, hardened materials and concrete structures | |
| RO128209B1 (en) | Thermal insulation composite based on crushed sand resulting from volcanic rocks | |
| CN110938336A (en) | Ecological stone coating, preparation method and use method | |
| KR102100417B1 (en) | Asphalt Concrete Compositions Comprising of Epoxy Resin SIS, SBS and Improved Aggregate-powder for Preventing Settlement of Pavement and Reserving Bearing Power and Stabilization Processing Methods of Basement Layer Using Mixing System Device and Thereof | |
| KR100912638B1 (en) | Mortal composition | |
| KR20220134745A (en) | Rapid setting pavement composition, method for manufacturing the same and construction method using the same | |
| KR102207013B1 (en) | Water-Impermeable Waterproof Asphalt Concrete Compositions Comprising Crum Rubber Modifier and Constructing Methods Using Thereof |