RO122734B1 - Device and process for reducing noxious substances in exhaust gases resulting from combustion in a heat engine and exhaust pipe equipped with such devices - Google Patents

Device and process for reducing noxious substances in exhaust gases resulting from combustion in a heat engine and exhaust pipe equipped with such devices Download PDF

Info

Publication number
RO122734B1
RO122734B1 ROA200801021A RO200801021A RO122734B1 RO 122734 B1 RO122734 B1 RO 122734B1 RO A200801021 A ROA200801021 A RO A200801021A RO 200801021 A RO200801021 A RO 200801021A RO 122734 B1 RO122734 B1 RO 122734B1
Authority
RO
Romania
Prior art keywords
holes
copper
elements
value
thermal
Prior art date
Application number
ROA200801021A
Other languages
Romanian (ro)
Inventor
Aurel Enache
Liviu Luca
Original Assignee
Aurel Enache
Liviu Luca
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Aurel Enache, Liviu Luca filed Critical Aurel Enache
Priority to ROA200801021A priority Critical patent/RO122734B1/en
Priority to PCT/RO2009/000026 priority patent/WO2010077162A2/en
Publication of RO122734B1 publication Critical patent/RO122734B1/en

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N3/00—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust
    • F01N3/02—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for cooling, or for removing solid constituents of, exhaust
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N2240/00—Combination or association of two or more different exhaust treating devices, or of at least one such device with an auxiliary device, not covered by indexing codes F01N2230/00 or F01N2250/00, one of the devices being
    • F01N2240/02—Combination or association of two or more different exhaust treating devices, or of at least one such device with an auxiliary device, not covered by indexing codes F01N2230/00 or F01N2250/00, one of the devices being a heat exchanger
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N3/00—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust
    • F01N3/08—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous
    • F01N3/10—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
    • Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
    • Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
    • Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
    • Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
    • Y02T10/12—Improving ICE efficiencies

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Exhaust Gas After Treatment (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)
  • Catalysts (AREA)

Abstract

The invention relates to a device and a process for reducing the noxious substances in the exhaust gases discharged into the atmosphere, as a consequence of the functioning of a heat engine which a land, sea or air motor-vehicle is equipped with, especially CO and CO2, in order to reduce the green-house effect produced by the same, as well as to an exhaust pipe equipped with such devices. According to the invention, the said device consists of two semi-casings (1 and 2) wherebetween there being placed some pairs (A) of annular elements (3 and 4) made of copper and lead, respectively, provided with some cross cuttings (e and f), inside each element there being practiced some through holes (I). According to the invention, the process consists in treating the exhaust gas flow in at least two areas, by means of some thermal gradients of 600...1300 A C/m, obtained by taking over the heat energy from the gas flow by at least three pairs (A) of elements (3 and 4) placed in each of these areas, which creates a quantum field of temperature gradient. According to the invention, in at least two treating areas, inclusive in the part wherein a catalyst (9) is placed, the exhaust pipe is provided with some pairs (A) of elements (3 and 4) placed coaxially with the axis of the pipe (5), the first pair (A) of each treating area having the element (3) placed in direct contact with the pipe (5), and the last pair (A) of each treating area having the element (4) placed in the exterior, in contact with the semi-casing (1 and 2).

Description

Orice persoană are dreptul să formuleze în scris și motivat, la OSIM, o cerere de revocare a brevetului de invenție, în termen de 6 luni de la publicarea mențiunii hotărârii de acordare a acesteiaEveryone has the right to file in writing and motivated, at OSIM, a request for revocation of the patent, within 6 months from the publication of the mention of the decision granting it

RO 122734 Β1RO 122734 Β1

Invenția se referă la un dispozitiv și un procedeu pentru reducerea noxelordin gazele arse evacuate în atmosferă ca urmare a funcționării unui motor termic cu care este echipat un autovehicul terestru, maritim sau aerian, în special a CO și CO2, în vederea reducerii efectului de seră produs de acestea, precum și la o țeavă de eșapament echipată cu astfel de dispozitive, prin care sunt evacuate gazele în mediul ambiant.The invention relates to a device and a process for reducing noxelordinate flue gases released into the atmosphere as a result of the operation of a thermal engine with which a terrestrial, sea or air vehicle is equipped, in particular CO and CO 2 , in order to reduce the greenhouse effect. produced by them, as well as to an exhaust pipe equipped with such devices, through which the gases are discharged into the environment.

Sunt cunoscute dispozitive pentru controlul gazelor de eșapament provenite de la un motor cu ardere internă, care, cuprind un convertor în care anterior este plasat un catalizator pentru reținerea/reducerea NOx și care este în comunicație cu o țeavă de eșapament, aflată în legătură cu un distribuitor de evacuare a gazelor arse din cilindrii motorului, care conțin câte un catalizator, catalizatorul fiind format dintr-un suport acoperit cu un strat din alumină care conține metale nobile, alcaline, alcalino-pământoase și pământuri rare și reține NOx sub formă de ion nitrat, în conexiune cu un motor și respectiv - cu țeava de eșapament fiind montați niște senzori pentru reglarea raportului dintre aer și combustibil plasat în diferite puncte de pe traseul de evacuare al gazelor arse, și anume înainte și după zonele cu catalizator, semnalele de la senzori fiind prelucrate în vederea luării unei decizii de către o unitate electrotermică, în situația în care raportul dintre aer și combustibil are o valoare prescrisă convertorul asigură și o purificare simultană și a H, CO.NOx si HC (US 7305820 B2).Exhaust gas control devices from an internal combustion engine are known which comprise a converter in which a catalyst for NOx retention / reduction is previously placed and which is in communication with an exhaust pipe, connected to a distributor of exhaust gases from the engine cylinders, containing one catalyst, the catalyst being formed by a support covered with an aluminum layer containing noble, alkaline, alkaline-earth and rare earth metals and retaining NOx as a nitrate ion , in connection with a motor and respectively - with the exhaust pipe being fitted with sensors for adjusting the ratio between air and fuel placed at different points on the exhaust path, ie before and after the catalyst areas, the signals from the sensors being processed in order to make a decision by an electrothermal unit, in the situation wherein the ratio between air and fuel has a prescribed value, the converter also ensures simultaneous purification of H, CO.NOx and HC (US 7305820 B2).

Dezavantajele acestor dispozitive constau în aceea că au o construcție relativ complicată, durata de funcționare este relativ redusă datorită în principal, duratei de viață a catalizatorului, iar întreținerea lor este relativ greoaie.The disadvantages of these devices are that they have a relatively complicated construction, the operating life is relatively short due mainly to the life of the catalyst, and their maintenance is relatively cumbersome.

Sunt cunoscute procedee pentru disocierea CO2 care constau în iradierea CO2 aflat în condiții critice de temperatură și presiune, presiunea critică având o valoare de 7,38 MPa, temperatura critică având o valoare de 304,20 K, densitate critică 466 kg/m, iar radiațiile laser în domeniul de undă UV, având lungimile de undă egale cu 355 nm; 266 nm; 248 nm (EP 1752419 A1).There are known processes for the dissociation of CO 2 which consist of the irradiation of CO 2 under critical conditions of temperature and pressure, the critical pressure having a value of 7.38 MPa, the critical temperature having a value of 304.20 K, critical density 466 kg / m , and the laser radiation in the UV wavelength, having wavelengths equal to 355 nm; 266 nm; 248 nm (EP 1752419 A1).

- Documentul de brevet DE 102006022453 prezintă de asemenea un filtru pentru purificarea gazelor de eșapament de la un motor Diesel, format dintr-o cavitate cu o intrare și o ieșire pentru gazele de ardere și un filtru propriu-zis format plăci drepte sau ondulate din metal poros, sinterizat, dispuse paralel și foarte apropiate, printre care trec gazele arse, care, în contact cu acestea, se purifică, iar documentul de brevet RU 2316656 prezintă un filtru de purificare a gazelor arse provenite de la un motor termic, de formă tubulară, care are o parte de intrare prevăzută cu o structură de disociere a monoxidului și dioxidului de azot continuată cu un filtru de particule, și care este constituită constituită dintr-o structură în formă de foi metalice ondulate în formă de S, dispuse alternativ-paralel și echidistant, și acoperite cu un metal nobil cu rol de catalizator al reacției de disociere termică a monoxidului și dioxidului de azot, și cu o structură tip fagure între foile metalice ondulate printre care trec gazele arse. Documentul prezintă, de asemenea, și metoda de purificare a gazelor arse folosind filtrul prezentat.- Patent document DE 102006022453 also presents a filter for the purification of exhaust gases from a Diesel engine, consisting of a cavity with an inlet and an outlet for combustion gases and a filter itself, made of straight or corrugated metal plates. porous, sintered, arranged parallel and very close, through which the flue gases pass, which, in contact with them, are purified, and the patent document RU 2316656 presents a flue gas purification filter from a thermal motor, of tubular shape. , which has an inlet part provided with a structure of dissociation of nitrogen monoxide and dioxide followed by a particle filter, and which is constituted by a structure in the form of S-shaped corrugated metal sheets, arranged alternately-parallel and equidistantly, and coated with a noble metal as catalyst for the thermal dissociation reaction of nitrogen monoxide and dioxide, and with a t structure ip honeycomb between corrugated metal sheets through which the flue gas passes. The document also presents the method of purification of the flue gas using the presented filter.

Dezavantajele acestor procedee constau în aceea că necesită surse distincte de energie care să asigure energii cu valori ridicate și incinte delimitate de către pereți realizați dintr-un material care asigură dezvoltarea în incintă a unor valori relativ ridicate pentru temperatură și presiune, sau structuri din foi acoperite cu catalizatori care ridică prețul de producere a acestor filtre.The disadvantages of these processes are that they require distinct energy sources that provide high energy values and enclosures delimited by walls made of a material that ensures the development in the premises of relatively high values for temperature and pressure, or sheet structures covered. with catalysts that raise the price of producing these filters.

Problema pe care o rezolvă invențiile revendicate din grupul de invenții constă în reducerea substanțială, în special a prezenței CO și CO2 în gazele arse provenite dintr-un motor termic evacuate în atmosferă, în condițiile în care au loc și reduceri la nivelul hidrocarburilor (HnCm) și, respectiv, la nivelul oxizilor de azot (NOx), prin intermediul unui filtru cu o structură de realizare cât mai ieftină.The problem solved by the inventions claimed by the group of inventions consists in the substantial reduction, in particular of the presence of CO and CO 2 in the flue gases from a thermal engine discharged into the atmosphere, under the conditions in which hydrocarbon reductions occur (H n C m ) and, respectively, at the level of nitrogen oxides (NOx), by means of a filter with a cheaper construction structure.

RO 122734 Β1RO 122734 Β1

CO și CO2 sunt compuși ai carbonului care, în compoziția gazelor provenite din 1 combustia carburantului într-un motor termic, sunt de minimum 0,7% în volum CO și minimumCO and CO 2 are carbon compounds which, in the composition of gases from 1 fuel combustion in a thermal engine, are at least 0.7% by volume CO and minimum

14% în volum CO2. 314% by volume CO 2 . 3

Se cunoaște faptul că entalpia de formare a CO are o valoare de -110,5 kj/mol, iar cea de formare a CO2 că are o valoare de - 395,5 Kj/mol. 5 în mod neașteptat s-a găsit că gazele rezultate în urma arderii unui combustibil într-un motor termic, având o temperatură cuprinsă în intervalul 800 - 900°C și o presiune mai mare 7 cu 10-20% decât presiunea mediului ambiant, dacă în timp ce se deplasează spre evacuare sunt supuse succesiv, la intervale de timp, de preferință egale, în cel puțin două zone, acțiunii 9 unui câmp termic în care gradienții termici au valori situate în intervalul 600...1300°C/m, apare o scindare în special a compușilor pe bază de C constând în CO și CO2. 11 în aceleași condiții s-a constatat și un efect asupra reducerii noxelor constând din HC nearse și NOx prin creșterea conținutului în N și, respectiv, prin reducerea conținutului de 13 HC nearse în gazele arse evacuate în atmosferă.It is known that the enthalpy of formation of CO has a value of -110.5 kj / mol, and that of formation of CO 2 that it has a value of - 395.5 Kj / mol. 5 It was unexpectedly found that the gases resulting from the combustion of a fuel in a thermal engine, having a temperature in the range 800 - 900 ° C and a pressure 7 with 10-20% higher than the pressure of the environment, if in time moving to evacuation are subjected successively, at intervals of time, preferably equal, in at least two zones, to action 9 of a thermal field in which the thermal gradients have values in the range 600 ... 1300 ° C / m, a cleavage in particular of C-based compounds consisting of CO and CO 2 . 11 under the same conditions, an effect on the reduction of nox consisting of unburned HC and NOx was found by increasing the N content and respectively by reducing the 13 non-HC content in the flue gas discharged into the atmosphere.

Aceste rezultate au fost obținute prin plasarea în zonele de producere a câmpului 15 termic a unor dispozitive în componența cărora sunt folosite materiale cu conductivități termice și densități diferite care să realizeze gradientul termic dorit. 17 în realizarea procedeului conform invenției, s-au avut în vedere valorile entalpiilor de formare care sunt în sine cunoscute pentru hidrocarburi nearse și oxizi de azot, astfel, de 19 exemplu, pentru C2H4, entalpia de formare are valoarea de 36,63 Kj/mol, iar pentru C2H6, entalpia de formare are valoarea de - 59,318 Kj/mol, iar de exemplu, pentru NO2 entalpia de 21 formare este de 33,85 Kj/mol.These results were obtained by placing in the zones of production of the thermal field 15 of devices in the composition of which are used materials with different thermal conductivities and densities to achieve the desired thermal gradient. 17 In carrying out the process according to the invention, the values of the formation enthalpies which are themselves known for unburnt hydrocarbons and nitrogen oxides have been taken into account, thus, for example 19, for C 2 H 4 , the enthalpy of formation has the value of 36, 63 Kj / mol, and for C 2 H 6 , the enthalpy of formation has the value of - 59,318 Kj / mol, and for example, for NO 2 the enthalpy of 21 formation is 33.85 Kj / mol.

Dispozitivul conform invenției rezolvă problema tehnică anterior menționată prin aceea 23 că este constituit din două semicarcase prevăzute fiecare cu câte una dintre niște urechi și respectiv cu câte una dintre niște porțiuni de capăt curbate, între semicarcase fiind plasate 25 niște perechi de elemente de formă inelară prevăzute cu niște tăieturi transversale, realizate din cupru electrotehnic și, respectiv, din plumb, urechile fiind prevăzute cu niște orificii 27 delimitate de către niște pereți filetați, care permit fixarea unui șurub poziționat cu ajutorul unei piulițe, iar prin porțiunile de capăt este introdus un bolț care asigură articularea între ele 29 a semicarcaselor, în fiecare element realizat din cupru fiind practicate niște găuri străpunse, principale, ale căror raze sunt egale între ele și centrele sunt dispuse după linii longitudinale 31 paralele între ele, respectiv după niște linii transversale de asemenea paralele între ele, fiecare dintre găuri fiind adiacente unor găuri străpunse secundare având centrele așezate 33 pe o înfașurătoare de forma unei curbe logaritmice, în poziția în care elementul realizat din cupru are forma inelară centrele găurilor străpunse principale sunt plasate pe o înfășurătoare 35 având forma unei curbe logaritmice.The device according to the invention solves the aforementioned technical problem by the fact that it consists of two semi-carcasses provided each with one of the ears and respectively one of some end portions curved, between the semi-carcases being placed 25 pairs of provided ring-shaped elements. with transversal cuts, made of electrotechnical copper and lead, respectively, the ears are provided with holes 27 delimited by threaded walls, which allow to fix a screw positioned with the help of a nut, and through the end portions is inserted a bolt which ensures the articulation between them 29 of the semi-carcasses, in each element made of copper having perforated holes, main, whose radii are equal to each other and the centers are arranged along longitudinal lines 31 parallel to each other, respectively along some transverse lines also parallel into the three of them, each of the holes being adjacent to secondary perforated holes having the centers centered 33 on a wrapper shaped like a logarithmic curve, in the position where the element made of copper has the ring shape the centers of the main pierced holes are placed on a wrapper 35 having the shape of a curve logarithmic.

Dispozitivul conform invenției mai este caracterizat și prin aceea că începuturile 37 înfășurătorilor ale centrelor găurilor străpunse secundare sunt decalate între ele cu un unghi de 30... 120°, iar între începuturile înfășurătorilor centrelor găurilor străpunse principale există 39 un decalaj unghiular de 30... 120°, numărul înfășurătorilor ale centrelor găurilor principalefiind ales în funcție de densitatea longitudinală a acestor găuri principale, care este cuprinsă între 41The device according to the invention is also characterized by the fact that the beginnings 37 of the windings of the centers of the secondary perforated holes are offset between them by an angle of 30 ... 120 °, and between the beginnings of the windings of the centers of the main pierced holes there is a angular gap of 30. 120 °, the number of windings of the centers of the main holes being chosen according to the longitudinal density of these main holes, which is between 41

8...9 găuri/m.8 ... 9 holes / m.

Dispozitivul conform invenției mai este caracterizat și prin aceea că raportul dintre 43 suprafața materialului îndepărtat din elementele realizate din cupru pentru a obține găurile principale și, respectiv, secundare, și suprafața materialului rămas, are o valoare de 0,1 ...0,6, 45 în condițiile în care diametrul unei găuri principale are o valoare cuprinsă între 1,5mm.. ,3mm, iar diametrul unei găuri secundare are o valoare cuprinsă între 0,1 mm...0,8 mm; diametrul 47 unei găuri secundare este mai mic cu cca. 500% decât diametrul unei găuri principale.The device according to the invention is also characterized in that the ratio of 43 surface of the material removed from the elements made of copper to obtain the main and respectively secondary holes, and the surface of the remaining material, has a value of 0.1 ... 0.6 , 45 when the diameter of a main hole has a value between 1.5mm .., 3mm, and the diameter of a secondary hole has a value between 0.1 mm ... 0.8 mm; the diameter 47 of a secondary hole is smaller by approx. 500% than the diameter of a main hole.

RO 122734 Β1RO 122734 Β1

Procedeul conform invenției, aplicat prin intermediul dispozitivului anterior descris, înlătură dezavantajele arătate mai înainte prin aceea că gazele componente ale fluxului de gaze sunt tratate în cel puțin două zone ale câmpului termic în care gradienții termici au valori situate în intervalul 600... 1300°C/m, fiecare dintre gradienții termici fiind obținuți prin preluarea energiei termice de la fluxul de gaze prin intermediul a cel puțin trei perechi de elemente realizate din cupru și, respectiv, din plumb, suprapuse, plasate în fiecare dintre zone, precum și prin cel al găurilor străpunse principale și secundare, practicate în fiecare dintre elementele din cupru, în fiecare zonă a câmpului termic elementele din cupru care compun perechile suprapuse au centrele găurilor străpunse principale și secundare, dispuse după înfășurători de forma unor curbe logaritmice ale căror începuturi sunt decalate în fiecare zonă de tratare următoare față de zona precedentă cu un unghi de 30... 120°, astfel încât începuturile oricăreia dintre înfășurătorile din ultima zonă de tratare să fie decalate cu un unghi de 360° față de începuturile înfășurătorilor din prima zonă de tratare, reducerea noxelor rezultate din gazele arse astfel tratate fiind realizată prin câmpul electric realizat de diferența de potențial ΔΙΙ generată conform relației Bardeen a potențialului de interacție atomică în rețeaua metalică, de către gradientul de temperatură generat între două elemente metalice cu temperaturi diferite, acest câmp electric facilitând desfacerea chimică a moleculelor de CO și CO2.The process according to the invention, applied by means of the above described device, removes the disadvantages shown above by the fact that the component gases of the gas flow are treated in at least two areas of the thermal field in which the thermal gradients have values in the range 600 ... 1300 ° C / m, each of the thermal gradients being obtained by taking the thermal energy from the gas flow through at least three pairs of elements made of copper and respectively of lead, superimposed, placed in each of the areas, as well as through the of the main and secondary pierced holes, practiced in each of the copper elements, in each area of the thermal field the copper elements that make up the overlapping pairs have the centers of the main and secondary pierced holes, arranged after the windings in the form of logarithmic curves whose beginnings are offset in each treatment area next to the front d is the preceding area with an angle of 30 ... 120 °, so that the beginnings of any of the wraps in the last treatment zone are offset by an angle of 360 ° from the beginning of the wraps in the first treatment area, reducing the flue gases. thus treated being realized by the electric field realized by the potential difference ΔΙΙ generated according to the Bardeen relation of the atomic interaction potential in the metal network, by the temperature gradient generated between two metallic elements with different temperatures, this electric field facilitating the chemical separation of the CO molecules and CO 2 .

Procedeul conform invenției mai este caracterizat și prin aceea că valoarea optimă a gradienților ce definesc câmpul termic în fiecare dintre zone este obținută în condițiile în care înfășurătorile centrelor găurilor străpunse principale sunt situate într-un plan perpendicular pe un alt plan care cuprinde înfășurătorile centrelor găurilor străpunse secundare, iar un unghi dintre normala la planul care cuprinde înfășurătorile centrelor găurilor străpunse secundare și tangenta la înfășurătoarea centrelor găurilor străpunse principale are o valoare de 70...78°.The process according to the invention is also characterized by the fact that the optimum value of the gradients defining the thermal field in each of the zones is obtained under the conditions where the windings of the centers of the main holes are located in a plane perpendicular to another plane which includes the windings of the centers of the holes. secondary, and an angle between the normal to the plane comprising the windings of the centers of the holes drilled secondary and the tangent to the winding of the centers of the holes drilled main has a value of 70 ... 78 °.

Procedeul conform invenției mai este caracterizat și prin aceea că în zonele de tratare a fluxului de gaze valorile efective ale gradienților de temperatură ce definesc câmpul termic variază între ele în sensul descreșterii valorii temperaturii gazelor cu 10...20%.The process according to the invention is also characterized by the fact that in the areas of gas flow treatment the actual values of the temperature gradients defining the thermal field vary among them in the sense of decreasing the value of the gas temperature by 10 ... 20%.

Țeava de eșapament, conform invenției, utilizează procedeul anterior prezentat cu ajutorul dispozitivului de reducere a noxelor din gazele arse prin aceea că, în contact cu țeava de eșapament amintită, în cel puțin două zone de tratare, inclusiv în porțiunea în care este dispus un catalizator, sunt dispuse perechi de elemente din cupru și, respectiv, din plumb, suprapuse, conforme dispozitivului revendicat, plasate coaxial cu axa țevii, prima pereche din fiecare zonă de tratare având elementul realizat din cupru dispus în contact direct cu țeava, iar ultima pereche din fiecare zonă de tratare având elementul realizat din plumb situat la exterior în contact cu semicarcasele, distanța dintre zonele de tratare, succesive, având o valoare apropiată cu cea egală cu de trei ori lățimea unei perechi.The exhaust pipe according to the invention utilizes the process described above with the help of the flue gas reduction device in that, in contact with said exhaust pipe, in at least two treatment areas, including the portion in which a catalyst is disposed. , there are arranged pairs of copper and lead elements respectively, superimposed, according to the claimed device, placed coaxially with the axis of the pipe, the first pair of each treatment area having the element made of copper arranged in direct contact with the pipe, and the last pair of each treatment area having the element made of lead located on the outside in contact with the semi-carcasses, the distance between the successive treatment areas, having a value close to that equal to three times the width of a pair.

Țeava de eșapament, conform invenției, mai este caracterizată prin aceea că dispunerea elementelor realizate din cupru, consecutive, este astfel făcută încât distanța dintre ele să fie cu de două ori până la trei ori lățimea unui element realizat din cupru care are o valoare de 30...60 mm.The exhaust pipe, according to the invention, is further characterized by the fact that the arrangement of the elements made of copper, consecutive, is such that the distance between them is two to three times the width of an element made of copper having a value of 30 ... 60 mm.

Dispozitivul, procedeul și țeava de eșapament echipată cu un astfel de dispozitiv, conform invenției, prezintă următoarele avantaje:The device, method and exhaust pipe equipped with such a device, according to the invention, has the following advantages:

- reduc în special, ponderea gazelor cu efect de seră CO și CO2 din compoziția gazelor arse evacuate de motoare în atmosferă;- reduce in particular the share of greenhouse gases CO and CO 2 in the composition of flue gases discharged from engines into the atmosphere;

- în timpul funcționării, energia de funcționare este preluată direct din fluxul de gaze evacuat;- during operation, the operating energy is taken directly from the exhaust gas flow;

- dispozitivul și țeava de eșapament echipată are o construcție relativ simplă, cu o montare și demontare ușor de realizat;- the equipped exhaust system and pipe has a relatively simple construction, with easy installation and disassembly;

R0 122734 Β1R0 122734 Β1

- materialele din care sunt realizate componentele dispozitivului pot fi recuperate în 1 întregime, fără să producă poluarea mediului ambiant;- the materials from which the components of the device are made can be fully recovered, without causing environmental pollution;

- pot fi aplicate reducerii noxelor din gazele arse ale motoarelor termice, indiferent de 3 puterea dezvoltată de către acestea și de dispunerea cilindrilor.- they can be applied to the reduction of the flue gases of the thermal engines, regardless of the 3 power developed by them and the arrangement of the cylinders.

Invenția este prezentată, în continuare, prin câte un exemplu de realizare pentru 5 dispozitiv, procedeu și țeava de eșapament echipată cu un astfel de dispozitiv conform invenției, în legătură cu fig. 1-10, care reprezintă: 7The invention is presented below, by an example of an embodiment for 5 devices, a process and the exhaust pipe equipped with such a device according to the invention, in connection with FIG. 1-10, which represents: 7

- fig. 1, vedere expandată a unui dispozitiv conform invenției, plasat în jurul unei țevi de eșapament; 9FIG. 1, an expanded view of a device according to the invention, placed around an exhaust pipe; 9

- fig. 2, vedere de sus cu rupturi parțiale, a unor elemente din cupru și respectiv din plumb care intră în alcătuirea dispozitivului; 11FIG. 2, top view with partial breaks, of elements of copper and lead, respectively, that enter the composition of the device; 11

- fig. 3, vedere de sus a unui element realizat din cupru;FIG. 3, top view of an element made of copper;

- fig. 4, vedere a unei țevi de eșapament pe care este montat un dispozitiv în care este 13 practicată o ruptură;FIG. 4, a view of an exhaust pipe on which a device is mounted in which a rupture is practiced;

- fig. 5, vedere în plan a dispunerii centrelor unor găuri principale practicate în 15 elementul realizat din cupru dintr-o secțiune după un plan A - A, redat în fig. 4;FIG. 5, plan view of the arrangement of the centers of some main holes practiced in 15 the element made of copper from a section following a plan A - A, shown in fig. 4;

- fig. 6, vedere în plan a dispunerii în jurul țevii de eșapament a elementelor realizate 17 din cupru și din plumb redate schematic;FIG. 6, plan view of the arrangement around the exhaust pipe of the elements made of 17 copper and lead schematically rendered;

- fig. 7, detaliu B constructiv, indicat în fig. 6;19FIG. 7, constructive detail B, shown in fig. 6; 19

- fig. 8, prezentarea schematică a locului geometric al centrelor găurilor principale în raport cu locul geometric al centrelor găurilor secundare;21FIG. 8, schematic presentation of the geometric place of the centers of the main holes in relation to the geometric place of the centers of the secondary holes;

- fig. 9, vedere laterală a unei țevi de eșapament echipată cu dispozitive realizate conform invenției;23FIG. 9 is a side view of an exhaust pipe equipped with devices made according to the invention;

- fig. 10, vedere laterală a unei țevi de eșapament în cuprinsul căreia este montat un catalizator, având montate în lungul ei niște dispozitive realizate conform invenției.25FIG. 10 is a side view of an exhaust pipe in which a catalyst is mounted, having assembled along it devices made according to the invention.

Dispozitivul conform invenției este constituit din două semicarcase 1 și 2, având, de preferință, fiecare o formă semicilindrică și fiind prevăzute cu câte una dintre niște urechi a 27 și b, respectiv, cu câte una dintre niște porțiuni c și d, de capăt, curbate.The device according to the invention consists of two semi-carcasses 1 and 2, preferably each having a semi-cylindrical shape and being provided with one of the ears 27 and b, respectively, with one of the portions c and d, at the end, curved.

între semicarcasele 1 și 2 sunt plasate niște perechi A, constituite din niște de 29 elemente 3 și 4, elastice, de formă inelară, prevăzute cu niște tăieturi e și f, transversale, realizate din cupru electrotehnic și, respectiv, din plumb. 31between the semi-carcasses 1 and 2 are placed pairs A, consisting of 29 elements 3 and 4, elastic, ring-shaped, provided with cuts e and f, transverse, made of electrotechnical copper and lead, respectively. 31

Fiecare pereche A poate fi montată concentric cu prima pereche, cu mențiunea că elementul 3, interior, realizat din cupru, al acesteia, este dispus în contact direct și concentric 33 cu o țeavă 5, de eșapament, în sine cunoscută, iar ultimul element 4, realizat din plumb, al ultimei perechi A, este în contact direct cu semicarcasele 1 și 2. Numărul de perechi A poate 35 fi egal cu 3 sau cu un număr limită superior, care să asigure o disipare a energiei calorice a gazelor de eșapare care circulă prin țeava 5 cu un gradient termic situat în intervalul 37Each pair A can be mounted concentric with the first pair, with the mention that the inner element 3, made of copper, is arranged in direct and concentric contact 33 with an exhaust pipe 5, known by itself, and the last element 4 , made of lead, of the last pair A, is in direct contact with the semi-carcasses 1 and 2. The number of pairs A can be equal to 3 or an upper limit number, which ensures a dissipation of the calorific energy of the exhaust gases which flows through pipe 5 with a thermal gradient located in the range 37

600... 1300°C/m, iar valorile efective ale gradienților de temperatură variază între ele în sensul descreșterii valorii temperaturii gazelor cu 10...20%. 39600 ... 1300 ° C / m, and the actual values of the temperature gradients vary among them in the sense of decreasing the value of the gas temperature by 10 ... 20%. 39

Pentru montarea dispozitivului pe țeava 5 prin niște orificii g și h, practicate în urechile a și b, delimitate de către un perete filetat, este trecut un șurub 6, care, după ce străbate 41 orificiul h, este poziționat cu ajutorul unei piulițe 7. De asemenea, prin porțiunile c și d este introdus un bolț 8, cu care este asigurată articularea semicarcasei 1 de semicarcasa 2. 43For mounting the device on pipe 5 through holes g and h, practiced in the ears a and b, delimited by a threaded wall, a screw 6 is passed, which, after crossing 41 the hole h, is positioned by means of a nut 7. Also, through the portions c and d, a bolt 8 is inserted, with which the articulation of the semi-casing 1 of the semi-casing 2. is ensured.

Datorită elasticității elementelor 3 și 4, interstițiile e și f sunt reduse prin strângerea semicarcaselor 1 și 2. 45 între elementele 3 și 4, ca de altfel între toate perechile A de elemente 3 și 4, există un contact intim pe toate suprafețele lor, în condițiile în care dimensiunile acestora diferă doar 47 în ceea ce privește razele lor.Due to the elasticity of elements 3 and 4, the intersections e and f are reduced by tightening the semi-carcasses 1 and 2. 45 between elements 3 and 4, as well as between all pairs A of elements 3 and 4, there is an intimate contact on all their surfaces, in the conditions in which their dimensions differ only 47 in terms of their radii.

RO 122734 Β1RO 122734 Β1

Grosimea elementului 4, realizat din plumb, este mai mare decât grosimea elementuluiThe thickness of the element 4, made of lead, is greater than the thickness of the element

3, realizat din cupru, cu un procent situat în intervalul 800...1200%.3, made of copper, with a percentage between 800 and 1200%.

în fiecare element 3 sunt practicate niște găuri i, străpunse, principale, având razele egale între ele, și centrele dispuse după linii longitudinale paralele între ele, respectiv, după niște linii transversale, de asemenea paralele între ele.In each element 3, holes are drilled i, pierced, main, having the radii equal to each other, and the centers disposed along longitudinal lines parallel to each other, respectively, along some transverse lines, also parallel between them.

Fiecare dintre găurile i este adiacentă unor găuri j, străpunse, secundare, ale căror centre sunt plasate atunci când elementul 3 este în formă curbată pe o înfășurătoare k, de forma unei curbe logaritmice. începuturile înfășurătorilor k imaginare sunt decalate între ele cu un unghi de 30...120°.Each of the holes i is adjacent to perforated, secondary holes j, the centers of which are placed when the element 3 is in curved form on a wrapper k, of the shape of a logarithmic curve. the beginnings of the imaginary k windings are offset by an angle of 30 ... 120 °.

Raportul dintre suprafața totală fără găuri i și j a elementului 3, realizat din cupru, electrotehnic, și suprafața totală a găurilor i, j, are o valoare cuprinsă între 1,66 și 10.The ratio between the total surface without holes i and j of element 3, made of copper, electrotechnically, and the total surface of holes i, j, has a value between 1.66 and 10.

în poziția în care elementul 3 are forma inelară, centrele găurilor i, străpunse, sunt plasate pe o înfășurătoare I având forma unei curbe logaritmice.In the position where the element 3 has the ring shape, the centers of the holes i, pierced, are placed on a winding I having the form of a logarithmic curve.

în poziția în care elementul 3 are forma inelară, toate înfășurătorile I au o aceeași formă, și anume forma unei curbe logaritmice.In the position where the element 3 has the ring shape, all the windings I have the same shape, namely the shape of a logarithmic curve.

Numărul înfășurătorilor I este în funcție de densitatea longitudinală a găurilor i.The number of the windings I is according to the longitudinal density of the holes i.

Valoarea acestei densități este cuprinsă în intervalul 8...9 găuri/metru.The value of this density is in the range 8 ... 9 holes / meter.

Diametrul unei găuri i are o valoare cuprinsă între 1,5...3 mm, iar diametrul unei găuri j are o valoare cuprinsă între 0,1 ...0,8 mm. Diametrul unei găuri j, secundare, este mai mic cu până la 500% decât diametrul unei găuri i principale.The diameter of a hole i has a value between 1.5 ... 3 mm and the diameter of a hole j has a value between 0.1 ... 0.8 mm. The diameter of a secondary hole j is up to 500% smaller than the diameter of a main hole i.

între începuturile înfășurătorilor I există un decalaj unghiular de 30...120°.between the beginnings of the windings I there is an angular offset of 30 ... 120 °.

Procedeul conform invenției cuprinde punerea în contact a țevii 5 cu cel puțin două elemente 3, din cupru, având centrele găurilor i plasate pe înfășurătorile I și, respectiv, centrele găurilor j plasate pe înfășurătorile k, ale căror începuturi sunt decalate între ele cu un același unghi având o valoare de 30...120°.The process according to the invention comprises contacting the pipe 5 with at least two elements 3, of copper, having the centers of the holes i placed on the windings I and, respectively, the centers of the holes j placed on the windings k, whose beginnings are offset by one and the same. angle having a value of 30 ... 120 °.

Această dispunere este făcută pentru a realiza o acțiune termochimică în special asupra monoxidului de carbon și dioxidului de carbon existente în gazele de eșapare care curg prin țeava 5, în condițiile în care distribuția de viteze moleculare ale acestor gaze urmărește o distribuție Maxwell după viteze, prin acțiunea energiei termice și a gradientului de temperatură generat local de plasarea elementelor dispozitivului conform invenției.This arrangement is made to perform a thermochemical action in particular on the carbon monoxide and carbon dioxide existing in the exhaust gas flowing through pipe 5, provided that the molecular velocity distribution of these gases follows a Maxwell distribution after the velocities, through the action of the thermal energy and the temperature gradient generated locally by placing the elements of the device according to the invention.

Dispunerea elementelor 3, consecutive, este astfel făcută încât distanța dintre ele să fie de două ori până la trei ori lățimea unui element 3, care are o valoare de 30...60 mm.The arrangement of the elements 3, consecutive, is made so that the distance between them is twice to three times the width of an element 3, which has a value of 30 ... 60 mm.

Peste elementul 3 este plasat elementul 4 și peste acestea sunt plasate perechi de elemente 3 și 4 aduse în contact unele cu altele prin fixarea semicarcaselor 1 și 2 cu ajutorul șurubului 6 și al piuliței 7.Over element 3 is placed element 4 and above these are placed pairs of elements 3 and 4 brought into contact with each other by fixing the semi-carcasses 1 and 2 by means of screw 6 and nut 7.

în funcție de concentrațiile de CO și CO2 din compoziția gazelor arse provenite din combinație și evacuate prin țeava 5, pe aceasta din urmă sunt plasate minimum două dispozitive care convertesc o parte din energia gazelor arse în energia necesară scindării atomice a lor de către perechile de elemente 3 și 4, și în condițiile în care gradientul termic este cuprins în intervalul 600...1300°C/m ca urmare a absorbției căldurii din gazele evacuate.depending on the concentrations of CO and CO 2 in the composition of the flue gases coming from the combination and discharged through pipe 5, at the latter are placed at least two devices that convert a part of the energy of the flue gases into the energy required for their atomic cleavage by the pairs of elements 3 and 4, and under the conditions in which the thermal gradient is in the range 600 ... 1300 ° C / m due to the heat absorption from the exhaust gases.

Asocierea între ele a materialelor din care sunt realizate elementele 3 și 4 are în vedere structurile cristaline ale cuprului și, respectiv, plumbului, astfel încât se creează între două elemente 3, din cupru, consecutive, un gradient termic, datorită proprietăților termice ale elementului 4, din plumb, care are o conductivitate termică redusă: cuprul are o conductivitate termică de 397 J/(s m.grad C), iar plumbul are o conductivitate termică de 34,7 J/(m s.grad C).The association between the materials from which elements 3 and 4 are made takes into account the crystalline structures of copper and lead, respectively, so that between two elements 3, of copper, consecutive, a thermal gradient is created, due to the thermal properties of element 4 , of lead, which has a low thermal conductivity: copper has a thermal conductivity of 397 J / (s m.degree C), and the lead has a thermal conductivity of 34.7 J / (s s.degree C).

RO 122734 Β1RO 122734 Β1

Pentru a desface în componente atomice CO și CO21 sunt necesare energii specifice, 1 corespunzătoare entalpiilor de formare. Astfel, pentru CO valoarea pentru desfacerea în carbon și oxigen este de 110,5 Kj/mol, iar pentru CO2 valoarea pentru desfacerea în carbon 3 și oxigen este de 395,5 Kj/mol.Specific energies, 1 corresponding to the formation enthalpies, are required to dissolve into atomic components CO and CO 21 . Thus, for CO the value for carbon and oxygen release is 110.5 Kj / mol, and for CO 2 the value for carbon 3 and oxygen release is 395.5 Kj / mol.

Această scindare moleculară este facilitată de câmpul electric generat de gradientul 5 termic care determină o diferență de potențial de interacție față de atomii gazelor arse.This molecular cleavage is facilitated by the electric field generated by the thermal gradient 5 which determines a difference of interaction potential with the flue gas atoms.

Tratarea fluxului de gaze arse este realizată cu ajutorul unor gradienți termici ale căror 7 valori sunt cuprinse în intervalul 600...1300°C/m.The treatment of the flue gas flow is realized by means of thermal gradients whose 7 values are in the range 600 ... 1300 ° C / m.

Gradientul de temperatură este realizat prin preluarea energiei termice din fluxul de 9 gaze, în cel puțin două zone delimitate în lungul traseului de curgere a fluxului de gaze. în aceste zone, fluxul de gaze care conține CO și CO2 este supus acțiunii unui câmp termic în 11 prezența înfășurătorilor I ale centrelor găurilor i, străpunse cu începuturile decalate între ele cu un același unghi, dar având înfășurătorile decalate între ele cu un unghi cuprins între 30 13 și 120°. în fiecare zonă sunt plasate concentric mai multe elemente 3, din cupru, având aceeași dispoziție a înfășurătorilor. 15 înfășurătorile I ale centrelor găurilor i sunt situate într-un plan P perpendicular pe un plan Q, care cuprinde înfășurătorile k ale centrelor găurilor j. Un unghi a dintre normala la 17 planul Q și tangenta la înfășurătoarea I are o valoare de 70...78°.The temperature gradient is achieved by taking the heat energy from the flow of 9 gases, in at least two areas delimited along the flow path of the gas flow. In these areas, the gas flow containing CO and CO 2 is subjected to the action of a thermal field in the presence of the windings I of the centers of the holes i, pierced with the beginning offset between them with the same angle, but having the windings displaced between them with an included angle. between 30 13 and 120 °. In each area, several elements 3, of copper, having the same disposition of the windings are placed concentric. The windings I of the centers of the holes i are located in a plane P perpendicular to a plane Q, which comprises the windings k of the centers of the holes j. An angle of between the normal at the plane Q and the tangent at the winding I has a value of 70 ... 78 °.

în fiecare zonă de tratare, elementele 3, din cupru, care compun perechile A, 19 suprapuse, au centrele găurilor i și j dispuse după înfășurători I și k ale căror începuturi sunt decalate în fiecare zonă de tratare următoare față de zona precedentă cu un unghi de 21In each treatment area, the elements 3, of copper, which make up the pairs A, 19 superimposed, have the centers of the holes i and j disposed by the windings I and k whose beginnings are offset in each subsequent treatment zone with respect to the preceding area by an angle. of 21

30.. . 120°, astfel încât începuturile oricăreia dintre înfășurătorile I și kdin ultima zonă de tratare să fie decalate cu un unghi de 360° față de începuturile înfășurătorilor I și k din prima zonă 23 de tratare.30 ... 120 °, so that the beginnings of any of the wraps I and k in the last treatment zone are offset by an angle of 360 ° from the beginnings of the wraps I and k in the first treatment area 23.

Pentru ca fluxul de gaze să parcurgă concomitent zone care acoperă întreaga gamă 25 de poziționare a înfășurătorilor I este necesar ca numărul acestor zone să fie egal, de preferință, cu șase.27For the gas flow to travel concurrently to areas covering the entire range of positioning of the windings I it is necessary that the number of these areas should preferably be equal to six.27

Procedeul conform invenției, într-o altă variantă, cuprinde realizarea unei zone de tratare a fluxului de gaze în dreptul porțiunii din țeava 5, în care este dispus un catalizator 8,29 având o compoziție în sine cunoscută, care creează un gradient termic cu o valoare deThe process according to the invention, in another embodiment, comprises the realization of a gas flow treatment zone near the portion of pipe 5, in which a catalyst 8.29 is disposed having a known self-composition, which creates a thermal gradient with a value of

600.. .1300’C/m.31600 .. .1300'C / m.31

Acest gradient termic este constituit folosind o parte din energia calorică a fluxului de gaze care a străbătut o zonă anterioară de tratare, creată de pachetele de elemente 3 și 433 prin supunerea fluxului la acțiunea câmpului termic la care este asociat un alt gradient termic cu valoarea redată mai înainte, creat de pachetele de elemente 3 și 4 suprapuse dispuse la 35 exteriorul catalizatorului 8.This thermal gradient is constituted using a part of the caloric energy of the gas flow that has passed through a previous treatment zone, created by the packages of elements 3 and 433 by subjecting the flow to the action of the thermal field to which another thermal gradient is associated with the given value. previously, created by the packs of elements 3 and 4 superimposed disposed at 35 outside the catalyst 8.

între cele două zone de tratare a fluxului de gaze, prin acțiunea câmpului termic, 37 înfășurătorile I din zona din dreptul porțiunii cu catalizator 8 sunt decalate cu un unghi debetween the two gas flow treatment zones, by the action of the thermal field, the 37 windings I in the area near the catalyst portion 8 are offset by an angle of

30.. .120° față de înfășurătorile I din zona de tratare anterioară. 3930 .. .120 ° with respect to the windings I in the previous treatment area. 39

După zona de tratare creată în dreptul porțiunii cu catalizator 8 pot fi create alte zone de tratare a fluxului de gaze prin montarea pe țeava 5, la distanțe prestabilite între ele, a 41 pachetelor suprapuse de elemente 3 și 4.After the treatment zone created next to the catalyst portion 8, other treatment areas for the gas flow can be created by installing on the pipe 5, at predetermined distances between them, 41 packages superimposed by elements 3 and 4.

Efectul zonei de tratare a fluxului de gaze creat de elementele suprapuse 3 și 4 în 43 porțiunea cu catalizator 8 constă în acțiunea câmpului termic în dreptul elementelor 3 și 4, suprapuse atât asupra componentelor fluxului de gaze, cât și asupra componentelor 45 catalizatorului 8.The effect of the gas flow treatment zone created by the superimposed elements 3 and 4 in the 43 portion with catalyst 8 consists of the action of the thermal field next to the elements 3 and 4, superimposed on both the gas flow components and the components 45 of the catalyst 8.

Prin producerea acestui efect are loc o creștere a duratei de funcționare a 47 catalizatorului 8 în condițiile în care procesul de otrăvire este încetinit.By producing this effect, an increase in the operating life of the catalyst 8 takes place, under the conditions in which the poisoning process is slowed down.

RO 122734 Β1RO 122734 Β1

Temperatura fluxului de gaze la ieșirea din țeava 5 și intrarea lor în atmosferă prin realizarea zonelor de tratare a fluxului de gaze în lungul țevii 5 cu ajutorul pachetelor de elemente 3 și 4, suprapuse, are o valoare cu 10 -15% mai mică decât valoarea temperaturii fluxului de gaze în atmosferă, în condițiile în care în lungul țevii 5 nu sunt realizate zone de tratare a fluxului de gaze.The temperature of the gas flow at the exit of the pipe 5 and their entry into the atmosphere by creating the gas flow treatment areas along the pipe 5 with the help of the packs of elements 3 and 4, superimposed, has a value of 10-15% lower than the value the temperature of the gas flow in the atmosphere, under the conditions where along the pipe 5 there are no zones for treating the gas flow.

Energia necesară pentru desfacerea chimică a componentelor din compușii CO și CO2 este o funcție liniară redată în relația (1):The energy required for the chemical separation of the components of the compounds CO and CO 2 is a linear function shown in relation (1):

E(co;co2)=Axgrad.(T)xd + b (1) în care:E ( co; co2) = Upgrade (T) xd + b (1) where:

E - reprezintă energia necesară pentru desfacerea chimică a componentelor compușilor CO și CO2;E - represents the energy required for the chemical release of the components of CO and CO 2 compounds;

A și b - constante care sunt determinate experimental în funcție de concentrațiile în CO și CO2 din fluxul de gaze;A and b - constants that are determined experimentally based on the concentrations in CO and CO 2 in the gas stream;

d - valoarea semidiametrului mediu a pachetelor de elemente 3 și 4 suprapuse, dispuse într-o zonă de tratare.d - the value of the average semidiameter of the packs of elements 3 and 4 superimposed, arranged in a treatment area.

Această energie poate fi considerată că rezultă din câmpul pseudoelectric E generat de diferența de potențial AU produsă de gradientul termic conform relației Bardeen a potențialului de interacție atomică în rețeaua metalică dată de relația (2):This energy can be considered to result from the pseudoelectric field E generated by the difference of potential AU produced by the thermal gradient according to the Bardeen relation of the atomic interaction potential in the metallic network given by the relation (2):

7/(r) = aZl Z2 y7 / (r) = aZl Z2 y

(2) în care:(2) in which:

a, b, c sunt constantea, b, c are constant

Z1, Z2 - sarcinile atomilor în interacție.Z1, Z2 - the charges of atoms in interaction.

Primul termen reprezentând interacția Coulombiană, al doilea termen -repulsiv, fiind generat de energia cinetică a electronilor, deci fiind dependent de temperatură conform relației de dilatare liniară, iar al treilea termen fiind al energiei de zero.The first term representing the Coulombian interaction, the second term - repulsive, being generated by the kinetic energy of the electrons, so being temperature dependent according to the linear expansion relation, and the third term being the zero energy.

Câmpul electric E generat între două elemente metalice din același metal aflate la distanță d între ele și la temperaturile T1 și respectiv T2, este dat de relația (3):The electric field E generated between two metallic elements of the same metal located at a distance d between them and at the temperatures T1 and T2 respectively, is given by the relation (3):

\U (d) b2 (T2)-bl (TI) d ~ d3 \ U (d) b2 (T2) -bl (TI) d ~ d 3

V) și rezultă în formă de aproximare prin considerarea dependenței, dată de relația (4):V) and results in the form of approximation by considering the dependence given by the relation (4):

bk = b0 (1 + aT) - conformă relației de dilatare (4) în relația (5):b k = b 0 (1 + aT) - according to the expansion relation (4) in the relation (5):

d3 (5) în care:d 3 (5) in which:

a reprezintă constantă de dilatare liniară, relația (5) explicând relația (1).a represents a linear expansion constant, the relation (5) explaining the relation (1).

Mecanismul fizic descris anterior este creat în condițiile în care între valorile gradientilor de temperatură, din fiecare zonă de tratare, variază între ele, în sensul descreșterii valorii temperaturii gazelor, cu 10...20%.The physical mechanism described above is created under the conditions where between the values of the temperature gradients, from each treatment area, they vary between them, in the sense of decreasing the value of the gas temperature, by 10 ... 20%.

RO 122734 Β1RO 122734 Β1

Țeava 5, de eșapament, conform invenției, are cel puțin două zone de tratare în care 1 este pusă în contact cu niște perechi A de elemente 3 și 4, realizate din cupru și, respectiv, de plumb, suprapuse, plasate coaxial cu axa țevii 5. Prima pereche A, din fiecare zonă de 3 tratare are elementul 3, realizat din cupru, dispus în contact direct cu țeava 5, iar ultima pereche A, din fiecare zonă de tratare, are elementul 4 situat la exterior în contact cu 5 semicarcasele 1 și 2.The exhaust pipe 5 according to the invention has at least two treatment areas in which 1 is contacted with some pairs A of elements 3 and 4, made of copper and respectively of lead, superimposed, placed coaxially with the axis of the pipe. 5. The first pair A, from each treatment area has element 3, made of copper, disposed in direct contact with pipe 5, and the last pair A, from each treatment area, has element 4 located on the outside in contact with 5 semichargers 1 and 2.

Distanța dintre zonele de tratare succesive are o valoare apropiată cu cea egală cu 1 de trei ori lățimea unei perechi A.The distance between successive treatment areas has a value close to 1 three times the width of a pair A.

Dispunerea elementelor 3, consecutive, este astfel făcută încât distanța dintre ele să 9 fie cu de două ori până la de trei ori lățimea unui element 3, care are o valoare de 30...60 mm.The arrangement of the elements 3, consecutively, is made so that the distance between them is 9 to two to three times the width of an element 3, which has a value of 30 ... 60 mm.

Dispunerea pe țeava 5 a două sau mai multor dispozitive face ca în dreptul acestora, 11 pe toată lățimea lor, să conducă la o scindare în atomi a CO și CO2, iar în spațiul dintre două dispozitive adiacente are loc o relaxare a nivelelor de energie a atomilor din CO și CO2, după 13 care, străbătând dispozitivul imediat următor, are loc o nouă absorbție a energiei termice din gazele arse de către elementele 3 și 4, care conduce în continuare la scindarea în atomi a 15 CO și CO2.The arrangement on pipe 5 of two or more devices causes, next to them, 11 throughout their width, to lead to a split in atoms of CO and CO 2 , and in the space between two adjacent devices a relaxation of energy levels takes place. of the atoms of CO and CO 2 , after 13 which, by crossing the next device immediately, a new absorption of the heat energy from the flue gases by the elements 3 and 4 takes place, which further leads to the splitting in atoms of 15 CO and CO 2 .

Pe țeava 5, în condițiile în care sunt stabilite între intervalul maxim al temperaturilor 17 de 700...900°C și cel minim cu valori de 400...48CTC, niște zone de tratare având intervalele de temperaturi cuprinse între 760...850’C, 770...840°C, 780 .830’C, 610...69CTC, 510...600’0, 19On pipe 5, in the conditions in which they are set between the maximum temperature range 17 of 700 ... 900 ° C and the minimum with values of 400 ... 48CTC, some treatment areas having the temperature ranges between 760 ... 850'C, 770 ... 840 ° C, 780 .830'C, 610 ... 69CTC, 510 ... 600'0, 19

48O...55OC și, respectiv, 43O...48O’C.48O ... 55OC and 43O ... 48O'C, respectively.

Astfel, în funcție de valorile acestor intervale, sunt montate pe țeava 5 două dispo- 21 zitive, în dreptul catalizatorului 9 sunt montate alte două dispozitive, după care, până la evacuarea fluxului de gaze în atmosferă, sunt montate patru dispozitive. 23Thus, depending on the values of these intervals, two devices are mounted on pipe 5, next to the catalyst 9, two other devices are fitted, and, until the gas flow in the atmosphere is evacuated, four devices are mounted. 2. 3

Cu excepția faptului că în cuprinsul țevii 5 nu a fost dispus catalizatorul 9, testele redate în continuare au fost efectuate pe aceată țeavă 5, care a avut un diametru de 44 mm. 25Except that in the tube 5 the catalyst 9 was not disposed, the following tests were performed on the same pipe 5, which had a diameter of 44 mm. 25

Rezultatele testării unui flux de gaze provenit din combustia internă, dintr-un motor Otto utilizând drept carburant benzina, au fost obținute din analiza fluxului de gaz evacuat 27 în atmosferă.The results of testing a gas flow from internal combustion, from an Otto engine using gasoline as fuel, were obtained from the analysis of the exhaust gas flow 27 into the atmosphere.

Motorul Otto are o capacitate cilindrică de 1940 cm3 și folosește drept combustibil 29 benzina. Țeava 5 nu este echipată cu sondă Ă pentru sesizarea cantității de oxigen prezent în gazele arse. 31 în condițiile în care, în timpul funcționării motorului, temperatura uleiului are o valoare de 74’C, iar viteza unghiulară a arborelui motor are o valoare de 630 rot/min, compoziția 33 gazelor este cea redată în tabelul 1.The Otto engine has a cylinder capacity of 1940 cm 3 and uses 29 petrol as fuel. Pipe 5 is not equipped with a probe to detect the amount of oxygen present in the flue gas. 31 under the conditions where, during engine operation, the oil temperature has a value of 74'C, and the angular speed of the motor shaft has a value of 630 rpm, the composition of the gases is the one shown in table 1.

Tabelul 1 35Table 1 35

Nr. Crt. Nr. Crt. Compuși ai gazelor de ardere Combustion gases Cantități quantities 1. 1. CO CO 0,8% 0.8% 2. 2. CO2 CO 2 15,5% 15.5% 3. 3. HC HC 268ppm 268ppm 4. 4. O2 O 2 0,98% 0.98%

Rezultatele testului realizat după echiparea țevii 5 cu perechi A de elemente 3 și 4 ale unor dispozitive conform invenției, în condițiile în care temperatura uleiului este de 70’C, 43 iar viteza unghiulară a arborelui motor este egală cu 700 rot/min compoziția gazelor de ardere este redată în tabelul 2. 45The results of the test performed after equipping pipe 5 with pairs A of elements 3 and 4 of some devices according to the invention, under the conditions in which the oil temperature is 70'C, 43 and the angular speed of the motor shaft is equal to 700 rot / min gas composition. burning is shown in table 2. 45

RO 122734 Β1RO 122734 Β1

Tabelul 2Table 2

Nr. Crt. Nr. Crt. Compuși ai gazelor de ardere Combustion gases Cantități quantities 1. 1. CO CO 0,1% 0.1% 2. 2. CO2 CO 2 9,11% 9.11% 3. 3. HC HC 105 ppm 105 ppm 4. 4. O2 O 2 8,35% 8.35%

Din compararea rezultatelor prezentate în tabelele 1 și 2 reiese faptul că prin echiparea țevii 5 cu dispozitive conform invenției are loc o reducere cu 70% în volum a CO2, o reducere în volum de 8 ori a CO și o creștere în volum O2 de 8,52 ori.From the comparison of the results presented in tables 1 and 2, it is shown that by equipping pipe 5 with devices according to the invention, a 70% volume reduction of CO 2 occurs, an 8 times volume reduction of CO and an increase in volume O 2 of 8.52 times.

De asemenea, au fost efectuate teste privind reducerea noxelor într-un flux de gaze arse provenit de la un motor cu combustie internă, utilizând drept carburant motorina.Also, tests have been carried out regarding the reduction of the noxiousness in a flue gas from an internal combustion engine, using diesel fuel.

Rezultatele testelor privind opacitatea fluxului de gaze evacuat în atmosferă în condițiile actuale, pentru un motor Diesel având o capacitate cilindrică de 297 cm, în care drept combustibil este folosită motorină, la o temperatură a uleiului de 26°C și la o valoare a vitezei unghiulare a arborelui motor de 4790 rot/min, sunt redate în tabelul 3.The results of the tests on the opacity of the gas flow discharged into the atmosphere under the current conditions, for a Diesel engine having a cylindrical capacity of 297 cm, in which fuel is used diesel fuel, at an oil temperature of 26 ° C and at a value of angular speed. of the 4790 rpm engine shaft are shown in table 3.

Tabelul 3Table 3

Nr. Crt. Nr. Crt. Compuși ai gazelor de ardere Combustion gases Cantități quantities 1. 1. Indice opacitate k0 (1/m)Opacity index k 0 (1 / m) 1.5 1.5

Rezultatele testului efectuat în condițiile în care pe țeava 5 sunt montate șase dispozitive conform invenției, iar temperatura uleiului are o valoare de 31°C, și valoarea vitezei unghiulare a arborelui motor este de 4800 roti/min, sunt redate în tabelul 4.The results of the test performed under the conditions in which pipe 5 are mounted six devices according to the invention, and the oil temperature has a value of 31 ° C, and the value of the angular speed of the motor shaft is 4800 wheels / min, are shown in table 4.

Tabelul 4Table 4

Nr. Crt. Nr. Crt. Compuși ai gazelor de ardere Combustion gases Cantități quantities 1. 1. Indice opacitate k0 (1/m)Opacity index k 0 (1 / m) 3,13 3.13

Din compararea rezultatelor valorilor indicelui de opacitate (coeficientului de absorbție) din tabelele numărul 3 și numărul 4 reiese faptul că valoarea indicelui de opacitate, în situația în care pe țeava 5 sunt montate șase dispozitive realizate conform invenției, are loc o scădere de 2,086 ori a indicelui de opacitate k0 exprimat în 1/m, (m _1).From the comparison of the results of the opacity index values (absorption coefficient) from tables number 3 and number 4, it appears that the value of the opacity index, in case 5 are mounted six devices made according to the invention, a decrease of 2,086 times takes place. the opacity index k 0 expressed in 1 / m, (m _1 ).

Revendicăriclaims

Claims (7)

1. Dispozitiv pentru reducerea noxelor din gazele arse rezultate din combustia dintr-un motor termic și evacuate printr-o țeavă de eșapament, cuprinzând două semicarcase (1 și 2) prevăzute fiecare cu câte una dintre niște urechi (a și b) și, respectiv, cu câte una dintre niște porțiuni (c și d) de capăt, curbate, urechile (a și b) fiind prevăzute cu niște orificii (g și h) delimitate de către niște pereți filetați, care permit fixarea unui șurub (6) poziționat cu ajutorul unei piulițe (7), iar prin porțiunile (c și d) de capăt este introdus un bolț (8) care asigură articularea între ele a semicarcaselor (1 și 2), caracterizat prin aceea că, între semicarcasele (1 și 2) sunt plasate niște perechi (A) de elemente (3 și 4) deforma inelară, prevăzute cu niște tăieturi (e și f) transversale, realizate din cupru electrotehnic și respectiv din plumb, în fiecare element (3) realizat din cupru fiind practicate niște găuri (i) străpunse, principale, ale căror raze sunt egale între ele, cu centrele dispuse după linii longitudinale paralele între ele, respectiv după niște linii transversale de asemenea paralele între ele, fiecare dintre găuri (i)1. Device for reducing flue gas emissions from combustion from a thermal engine and discharged through an exhaust pipe, comprising two semi-carcasses (1 and 2) each fitted with one of the ears (a and b) and respectively , with one of the end portions (c and d), curved, the ears (a and b) being provided with holes (g and h) delimited by threaded walls, which allow to fix a screw (6) positioned with the aid of a nut (7), and through the portions (c and d) at the end is inserted a bolt (8) that ensures the articulation between them of the semi-carcasses (1 and 2), characterized in that, between the semi-carcasses (1 and 2) are placed pairs (A) of ring deformed elements (3 and 4), provided with transverse cuts (e and f), made of electrotechnical copper and lead, respectively, in each element (3) made of copper having been drilled ( i) pierced, the prince le, whose radii are equal to each other, with the centers arranged along longitudinal lines parallel to each other, respectively along transverse lines also parallel to each other, each of the holes (i) RO 122734 Β1 fiind adiacente unor găuri (j) străpunse secundare, având centrele așezate pe o înfășurătoare 1 (k) de forma unei curbe logaritmice, în poziția în care elementul (3) realizat din cupru are forma inelară, centrele găurilor (i) străpunse principale fiind plasate pe o înfășurătoare (I) 3 având forma unei curbe logaritmice.RO 122734 Β1 being adjacent to secondary perforated holes (j), having centers centered on a 1 (k) winding in the form of a logarithmic curve, in the position where the element (3) made of copper has the annular shape, the centers of holes (i) pierced main being placed on a winding (I) 3 having the form of a logarithmic curve. 2. Dispozitiv conform revendicării 1, caracterizat prin aceea că începuturile înfășură- 5 torilor (k) ale centrelor găurilor (j) străpunse secundare sunt decalate între ele cu un unghi de 30...120°, iar între începuturile înfășurătorilor (I) ale centrelor găurilor (i) străpunse, 7 principale, există un decalaj unghiular de 30...120°, numărul înfășurătorilor (I) ale centrelor găurilor (i) principale fiind ales în funcție de densitatea liniară a acestor găuri (i) principale, 9 care este aleasă între 8 și 9 găuri/m.Device according to claim 1, characterized in that the ends of the windings (k) of the centers of the holes (j) of the secondary perforated holes are offset between them by an angle of 30 ... 120 °, and between the starts of the windings (I) of of the centers of the holes (i) pierced, 7 main ones, there is an angular offset of 30 ... 120 °, the number of the windings (I) of the centers of the main holes (i) being chosen according to the linear density of these main holes (i), 9 which is chosen between 8 and 9 holes / m. 3. Dispozitiv conform revendicărilor 1 și 2, caracterizat prin aceea că raportul dintre 11 suprafața materialului îndepărtat din elementele (3) realizate din cupru, pentru a obține găurile (i și j) principale și, respectiv, secundare și suprafața materialului rămas are o valoare de 13 0,1...0,6, în condițiile în care diametrul unei găuri (i) principale are o valoare cuprinsă între 1,5 și 3 mm, iar diametrul unei găuri (j) secundare are o valoare cuprinsă între 0,1 și 0,8 mm, 15 diametrul unei găuri (j) secundare este mai mic cu până la 500% decât diametrul unei găuri (i) principale. 173. Device according to claims 1 and 2, characterized in that the ratio of 11 the surface of the material removed from the elements (3) made of copper, to obtain the main and secondary holes (i and j) respectively and the surface of the remaining material has a value of 13 0,1 ... 0,6, when the diameter of a main hole (s) has a value between 1.5 and 3 mm, and the diameter of a secondary hole (j) has a value between 0, 1 and 0.8 mm, the diameter of a secondary hole (s) is up to 500% smaller than the diameter of a main hole (s). 17 4. Procedeu pentru reducerea noxelordin gazele arse rezultate din combustia dintr-un motor termic, conform invenției, aplicat într-un dispozitiv conform revendicărilor 1 ...3, care 19 este plasat în apropierea și la exteriorul unui flux de gaze arse care conține minimum 14% în volum CO2 și minimum 0,7% în volum CO, temperatura fluxului de gaze variind, în general, 21 între o valoare maximă de 700...900°C și o valoare minimă de 400...480°C, în final fluxul de gaze arse fiind evacuat în atmosferă, caracterizat prin aceea că noxele cu conținut de C 23 și N componente ale fluxului de gaze sunt tratate termofizic, pentru disociere moleculară în cel puțin două zone ale câmpului termic în care gradienții termici au valori situate în intervalul 254. Process for reducing the flammable gases from the combustion of a thermal engine according to the invention, applied to a device according to claims 1 ... 3, which 19 is placed near and outside a flue gas stream containing at least one 14% by volume CO 2 and minimum 0.7% by volume CO, the temperature of the gas flow varying, generally, 21 between a maximum value of 700 ... 900 ° C and a minimum value of 400 ... 480 ° C , finally the flue gas being discharged into the atmosphere, characterized in that the C 23 and N components containing gas components are thermophysically treated, for molecular dissociation in at least two areas of the thermal field in which the thermal gradients have values located in the range 25 600.. .1300°C/m, fiecare dintre gradienții termici fiind obținuți prin preluarea și reținerea energiei termice de la fluxul de gaze prin intermediul a cel puțin trei perechi (A) de elemente 27 (3 și 4) realizate din cupru și, respectiv, din plumb, suprapuse, plasate în fiecare dintre zone, reducerea noxelor fiind realizată prin facilitarea disocierii atomice a CO și CO2 de către 29 energia termică și gradientul termic dintre două elemente metalice (3 și 4) adiacente.600 .. .1300 ° C / m, each of the thermal gradients being obtained by taking over and retaining the heat energy from the gas flow through at least three pairs (A) of elements 27 (3 and 4) made of copper and, respectively, of lead, superimposed, placed in each of the zones, the reduction of the noxious being realized by facilitating the atomic dissociation of CO and CO 2 by 29 the thermal energy and the thermal gradient between two adjacent metal elements (3 and 4). 5. Procedeu conform revendicărilor, caracterizat prin aceea că, în zonele de tratare31 a fluxului de gaze, valorile efective ale gradienților de temperatură ce definesc câmpul termic variază între ele, în sensul descreșterii valorii temperaturii gazelor, cu 10...20%.335. Process according to the claims, characterized in that, in the treatment areas31 of the gas flow, the actual values of the temperature gradients defining the thermal field vary among them, in the sense of decreasing the value of the gas temperature, by 10 ... 20% .33 6. Țeavă de eșapament, pentru aplicarea procedeului conform revendicărilor 4, 5, asupra unui flux de gaze arse rezultate din combustia dintr-un motor termic evacuate controlat35 prin țeava de eșapament, cuprinzând opțional și cel puțin un catalizator, caracterizată prin aceea că este echipată cu dispozitive de reducere a noxelor din gazele arse, conforme 37 revendicărilor 1 ...3, în contact cu țeava (5) de eșapament propriu-zisă, prezentând, dispuse în cel puțin două zone de tratare, inclusiv în porțiunea în care poate fi dispus un catalizator 39 (9), niște perechi (A) de elemente (3 și 4) din cupru și, respectiv, din plumb, suprapuse, plasate coaxial cu axa țevii (5), prima pereche (A) din fiecare zonă de tratare având elementul 41 (3) realizat din cupru dispus în contact direct cu țeava (5) iar ultima pereche (A) din fiecare zonă de tratare având elementul (4) realizat din plumb, situat la exterior în contact cu semicar-43 casele (1 și 2), distanța dintre zonele de tratare succesive având o valoare apropiată cu cea egală cu de trei ori lățimea unei perechi (A).456. Exhaust pipe, for the application of the process according to claims 4, 5, on a flow of flue gases resulting from the combustion of a heat engine discharged controlled35 through the exhaust pipe, optionally comprising at least one catalyst, characterized in that it is equipped with exhaust gas reduction devices according to 37 claims 1 ... 3, in contact with the exhaust pipe (5) itself, having at least two treatment areas, including the portion where it may be a catalyst 39 (9), pairs (A) of copper and lead elements (3 and 4), respectively, superimposed, placed coaxially with the pipe axis (5), first pair (A) of each treatment area having the element 41 (3) made of copper disposed in direct contact with the pipe (5) and the last pair (A) of each treatment area having the element (4) made of lead, located on the outside in contact with semicar-43 houses (1) and 2), distant a successive treatment of the areas having a value close to that equal to three times the width of a pair (A) .45 7. Țeavă conform revendicării 7, caracterizată prin aceea că dispunerea elementelor (3) realizate din cupru, consecutive, este astfel realizată încât distanța dintre ele să fie cu de 47 două ori până la de trei ori lățimea unui element (3) realizat din cupru, care are o valoare de7. Pipe according to claim 7, characterized in that the arrangement of the consecutive copper elements (3) is such that the distance between them is 47 twice to three times the width of a copper element (3). , which has a value of
ROA200801021A 2008-12-24 2008-12-24 Device and process for reducing noxious substances in exhaust gases resulting from combustion in a heat engine and exhaust pipe equipped with such devices RO122734B1 (en)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
ROA200801021A RO122734B1 (en) 2008-12-24 2008-12-24 Device and process for reducing noxious substances in exhaust gases resulting from combustion in a heat engine and exhaust pipe equipped with such devices
PCT/RO2009/000026 WO2010077162A2 (en) 2008-12-24 2009-12-24 Device and process for lowering noxious substance content in exhaust gases resulting from the heat engine combustion and the exhaust pipe equipped with such devices

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
ROA200801021A RO122734B1 (en) 2008-12-24 2008-12-24 Device and process for reducing noxious substances in exhaust gases resulting from combustion in a heat engine and exhaust pipe equipped with such devices

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RO122734B1 true RO122734B1 (en) 2009-12-30

Family

ID=41623792

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ROA200801021A RO122734B1 (en) 2008-12-24 2008-12-24 Device and process for reducing noxious substances in exhaust gases resulting from combustion in a heat engine and exhaust pipe equipped with such devices

Country Status (2)

Country Link
RO (1) RO122734B1 (en)
WO (1) WO2010077162A2 (en)

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CH647067A5 (en) * 1980-07-04 1984-12-28 Grumman Allied Industries Heat exchange system
DE4207048C1 (en) * 1992-03-06 1993-06-03 Mtu Friedrichshafen Gmbh Double wall exhaust pipe for IC engine - has two types of tube sections, with different profiles, with c-profile sections supported on stop edges of inner wall
JP4062231B2 (en) 2003-10-16 2008-03-19 トヨタ自動車株式会社 Exhaust gas purification device for internal combustion engine
CN100540466C (en) 2004-05-25 2009-09-16 学校法人东洋大学 The formation method of the decomposition method of carbonic acid gas and carbon-particle structure
JP4281789B2 (en) * 2006-12-06 2009-06-17 トヨタ自動車株式会社 Exhaust heat recovery device

Also Published As

Publication number Publication date
WO2010077162A3 (en) 2010-08-26
WO2010077162A4 (en) 2010-10-21
WO2010077162A2 (en) 2010-07-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Van Setten et al. Science and technology of catalytic diesel particulate filters
Lizarraga et al. Effect of diesel oxidation catalysts on the diesel particulate filter regeneration process
US5820833A (en) Exhaust gas purifier
EP1412060B1 (en) Gasoline engine with an exhaust system for combusting particulate matter
Du et al. Characterization of soot deposition and oxidation process on catalytic diesel particulate filter with ash loading through an optimized visualized method
CN105339074A (en) Three-way catalytic converter
WO2009108091A1 (en) Method and arrangement for detecting particles
TW201233887A (en) Integrated muffler and emissions control for engine exhaust
WO2014174357A1 (en) Catalytic converter
US7214350B2 (en) Device for the continuous burning of carbon particles
US20060185352A1 (en) Exhaust system for a lean-burn ic engine
JP2006272064A (en) Oxidation catalyst
EP2871341A1 (en) Catalytic converter
JPH1122453A (en) Exhaust emission control system for diesel engine
CN100419227C (en) Composite filtering-regeneration device for particulates in exhaust gas from diesel vehicle
RO122734B1 (en) Device and process for reducing noxious substances in exhaust gases resulting from combustion in a heat engine and exhaust pipe equipped with such devices
BR112015017327B1 (en) catalytic converter
CA1181350A (en) Turbocharged i.c. engines
JPH06167211A (en) Method of dealing air pollution
CN100428980C (en) Exhausting purifying installation
GB2596755A (en) Composite, zoned oxidation catalyst for a compression ignition internal combustion engine
Feng et al. Effect of ageing catalyzed continuously regenerating trap on particulate emissions from urban diesel bus based on on-road test
US9009967B2 (en) Composite catalyst substrate
JP2000145429A (en) Exhaust gas flow restricting member for an exhaust gas purifier
GR1009478B (en) Method, device and procedure for the treatment of engine flue gases with a high excess of oxygen