RO119327B1

RO119327B1 - Metodă de intensificare a minimizării formării de noxe în generatoare de abur cu strat fluidizat în circulaţie

Info

Publication number: RO119327B1
Application number: RO97-02048A
Authority: RO
Inventors: Michael C. Tanca
Original assignee: Combustion Engineering, Inc.
Priority date: 1995-05-05
Filing date: 1996-04-15
Publication date: 2004-07-30
Also published as: AU702441B2; CA2220144C; KR100252142B1; US5660125A; CA2220144A1; DE69614379D1; EP0824649A1; DE69614379T2; CN1189885A; CZ348597A3; WO1996035080A1; KR19990008321A; ATE204065T1; EP0824649B1; PL323133A1; CN1135318C; ES2162045T3; AU5391196A; CZ289775B6

Abstract

Invenţia se referă la o metodă de intensificare a minimizării formării de noxe în generatoare de abur cu strat fluidizat în circulaţie. Metoda conform invenţiei constă în insuflarea, în interiorul unui generator (12) de abur cu strat fluidizat în circulaţie, de aer de ardere de nivel inferior, precum şi de aer de ardere de nivel superior atât în plan orizontal, cât şi în plan vertical, astfel încât acestea sunt controlate, pentru ca stoichiometriile locale, din interiorul generatorului (12) de abur cu strat fluidizat în circulaţie, să fie menţinute într-un interval de la 70 la 90%. ŕ

Description

Invenția se referă la generatoare de abur cu strat fluidizat în circulație și, în mod mai specific, la o metodă de intensificare a minimizării formării de noxe în generatoare de abur cu strat fluidizat în circulație.

în stadiul anterior al tehnicii, se cunoaște, de mult timp, folosirea amplasării aerului și combustibilului pe verticală, în unități de strat fluidizat.

Pentru exemplificare și fără limitare, în această privință se poate face referire la brevetul de invenție US 4165717, cu titlul Procedeu de ardere a materialelor carbonifere, emis la data de 28 August 1979. în conformitate cu prevederile brevetului US 4165717, materialul carbonifer se introduce în strat fluidizat, într-un reactor vertical. Acest material carbonifer este fluidizat într-un strat fluid cu un strat de fluidizare, primar, introdus la baza stratului fluid. Un gaz secundar este introdus în stratul fluidizat la un nivel situat deasupra celui la care se introduce gazul primar și deasupra bazei stratului fluid. în acest fel, arderea are loc în prezența unor gaze care conțin oxigen, introduse în două fluxuri parțiale, la nivele de înălțime diferite ale stratului fluid, vertical și cel puțin unul din fluxurile parțiale este folosit ca gaz secundar de susținere a arderii, fiind introdus în camera de ardere, într-un plan sau o multitudine de planuri suprapuse. Ca atare, întrucît toate gazele cerute pentru ardere se împart în cel puțin două fluxuri parțiale, care sunt furnizate la niveluri diferite, arderea are loc în două faze. Mai mult decât atât, datorită arderii substoichiometrice într-o primă zonă inferioară și unei arderi întârziate într-o a doua zonă, mai înaltă, rezultă acolo o ardere “moale”, care elimină o supraîncălzire locală, astfel încât se evită formarea de cruste sau ancrasarea, iar formarea de oxid de azot este limitată la valori sub 100 ppm.

După cum s-a sugerat prin cele de mai sus, formarea de noxe poate fi minimizată etapizând pe verticală arderea de combustibil și aer. Acest lucru se face în încercarea de a se asigura că azotul din respectivul combustibil nu se oxidează pentru a forma noxe. Efectul unei astfel de etapizări este acela că se obține o împărțire pe faze, în interiorul generatorului de abur cu strat fluidizat în circulație, a arderii ce are loc acolo. în conformitate cu această etapizare a arderii în interiorul generatorului de abur cu strat fluidizat în circulație, o parte din respectivul combustibil este ars parțial în focarul inferior al generatorului de abur cu strat fluidizat în circulație. De asemenea, în scopul oxidării restului de combustibil și gazelor ce rezultă, generate în timpul arderii, generatorul de abur cu strat fluidizat în circulație este prevăzut cu aer de supraardere. Acest aer de supraardere se asigură deasupra locului unde generatorul de abur cu strat fluidizat în circulație este asigurat cu combustibil.

în acest fel, rezumând modul clasic de etapizare a arderii într-un generator de abur cu strat fluidizat în circulație, este necesar să se introducă aer primar și/sau aer secundar mai jos de jgheaburile care se folosesc, în mod obișnuit, pentru introducerea combustibilului în generatorul de abur cu strat fluidizat în circulație. Acest aer primar și/sau aer secundar, inferior, este introdus în generatorul de abur cu strat fluidizat în circulație, în scopul de a efectua totodată arderea parțială a combustibilului, într-o zonă de reducere, pentru a se forma N₂din azotul conținut în respectivul combustibil. Aerul de supraardere sau aerul secundar, de sus, se introduce în generatorul de abur cu strat fluidizat în circulație, deasupra jgheaburilor de combustibil, în scopul arderii restului de combustibil și reducerii gazelor, pentru a se ajunge la pierderi joase de carbon, emisii scăzute de CO și SO₂ complet oxidat, astfel încât să obțină o captare optimă a sulfului de către sorbentul care, în acest scop și conform practicii clasice, este introdus în generatorul de abur cu strat fluidizat în circulație.

în conformitate cu cele de mai sus, întreaga etapizare combustibil/aer se face pe direcția verticală. Principala dificultate legată de aceasta constă în faptul că presupune o bună amestecare între combustibil și aer de-a lungul planului orizontal al generatorului deabur cu strat fluidizat în circulație. Anume din cauză că respectivul combustibil și aerul nu

RO 119327 Β1 se amestecă bine de-a lungul planului orizontal al generatorului de abur cu strat fluidizat în circulație, s-a constatat că anumite zone foarte reducătoare și unele zone bogate în aer apar 50 de-a lungul aceluiași plan orizontal, la aceeași înălțime a generatorului de abur cu strat fluidizat în circulație.

Pînă acum, în scopul de a extinde domeniul de reducere a emisiilor de Noxe dintr-un generator de abur cu strat fluidizat în circulație, dincolo de cel ce poate fi atins prin etapizarea pe verticală a amestecării combustibilului cu aer în interiorul generatorului de abur cu 55 strat fluidizat în circulație, practica urmată în mod obișnuit, de către cei din industrie, a fost aceea de a asigura generatorul de abur cu strat fluidizat în circulație cu mijloace suplimentare, funcționale, pentru a elimina emisiile de noxe după formarea lor în interiorul generatorului de abur cu strat fluidizat în circulație. Stadiul cunoscut al tehnicii include o serie de abordări diferite, care au fost propuse pentru a fi folosite în scopul reducerii emisiilor de noxe 60 sau emisiilor de N₂O dintr-o unitate cu strat fluidizat. Cu scop de exemplificare, nelimitativ, se menționează că o astfel de abordare din stadiul anterior al tehnicii, privind reducerea emisiilor dintr-o unitate cu strat fluidizat, poate fi găsită în brevetul de invenție US 4880378, intitulat Instalație de ardere cu dispozitiv de reducere a oxizilor de azot din gaze de fum, publicat la data de 14 noiembrie 1989. în conformitate cu prevederile brevetului de invenție 65 US 4880378, o unitate cu strat fluidizat este prevăzută cu mijloace pentru reducerea oxizilor de azot din gaze de fum, aceste gaze de fum fiind generate ca o consecință a arderii de combustibil cu aer, în interiorul unității cu strat fluidizat. Acest mijloc cu care este prevăzută unitatea cu strat fluidizat include un dispozitiv de injecție având rolul de a injecta, în stratul fluidizat, un agent reducător care cuprinde amoniac și un aranjament catalizator unde catali- 70 zatorul acestuia conține elemente din grupa fierului ce pot fi supuse la o temperatură a gazului de fum, de peste 600°C, situată în aval de dispozitivul de injecție, în direcția de curgere a gazelor de fum.

Cu rol de exemplificare și fără limitare la aceasta, o altă asemenea abordare din stadiul anterior al tehnicii este prezentată în brevetul de invenție US 5382418, cu titlul Procedeu 75 de eliminare a poluanților din gazele de ardere, evacuate, din data de 17 ianuarie 1995. în mod mai specific, în brevetul de invenție US 5 382 418 este prezentat un procedeu de eliminare a noxelor din gazele de fum, produse ca o consecință a arderii de cărbune, gaz sau păcură. în conformitate cu acest procedeu, așa cum este prevăzut în brevetul de invenție US 5 382 418, un produs absorbant, care conține NH₃ și un catalizator de denitrare, gra- 80 nular, este admis cu gazul de fum. Acest gaz de fum care conține absorbant, este introdus într-un strat fluidizat unde gazul de fum intră în reacție cu absorbantul, pentru a elimina respectivele noxe de acolo.

Cu rol de exemplificare și fără limitare la aceasta, se menționează că încă o altă abordare de acest gen pentru reducerea emisiilor de noxe dintr-o unitate cu strat fluidizat 85 este prezentată în brevetul de invenție US 5178100, intitulat Procedeu de ardere cu nivel scăzut de noxe și instalație, din data de 12 ianuarie 1993. în conformitate cu acest brevet, se asigură un procedeu și o instalație în care, în cursul reducerii emisiilor de noxe, sunt reduse și emisiile de N₂O. în mod mai specific, în conformitate cu brevetul US 5178101, fluxul de evacuare din unitatea cu strat fluidizat este făcut să curgă printr-o zonă de reacție ter- 90 mică, în care combustibilul arde cu aerul de acolo, în scopul ca, prin aceasta, să asigure un flux încălzit, modificat, care cuprinde cantități mici, elemente combustibile și oxigen. La rândul lui, acest flux încălzit, modificat este trecut peste un strat de catalizator, în condiții de reducere totală, când, cantitatea de oxigen din flux fiind în exces stoichiometric față de cantitatea de noxe și N₂O, dar mai mică decât cantitatea de elemente combustibile, are loc mai 95 întâi o oxidare a noxelor și N₂O la NO₂ și apoi NO₂ este redus de către elementele combustibile în exces.

RO 119327 Β1

Cu rol de exemplificare și fără limitare la aceasta, se menționează și o altă abordare de acest fel, în acest caz vizând reducerea emisiilor de N₂O, este prezentată în brevetul de invenție US 5048432, intitulat Procedeu și aparat pentru descompunerea termică a oxidului nitros, din data de 17 septembrie 1991. în conformitate cu brevetul US 5 048 432, descompunerea termică a N₂O la o temperatură de cel puțin 927°C (1700°F). Efluentul care conține N₂O, ce se intenționează a fi supus tratamentului menționat mai sus, este generat ca o consecință a arderii unui combustibil în interiorul unui cazan, de exemplu o unitate cu strat fluidizat. Descompunerea termică a N₂O se realizează, preferabil, prin dispunerea unui mijloc de încălzire în traseul de curgere a efluentului din unitatea cu strat fluidizat. Adică, în cazul dat de unitate cu strat fluidizat, acest mijloc de încălzire cu randament maxim, după cum se pretinde, este amplasat, în mod avantajos, în aval față de ciclon și în amonte față de schimbătoarele de căldură.

Alte învățături, de asemenea, cu rol de exemplificare și fără limitare, sunt prezentate în fiecare din documentele ce urmează. Documentul US-A-5345883 este considerat că relevă - în special pe coloana 2, rîndurile 11 până la 25 și fig.1 a acestuia - o metodă de intensificare a minimizării formării de noxe, într-un generator de abur cu strat fluidizat în circulație, care cuprinde următoarele faze: asigurarea unui generator de abur cu strat fluidizat în circulație, având un focar cu o parte inferioară; injectarea în respectiva parte inferioară a focarului, într-un prim loc al acestuia, a unui combustibil ce trebuie să fie ars în interiorul lui; injectarea în respectiva parte inferioară a focarului, într-un al doilea loc al acestuia, a unui aer de fluidizare, pentru a efectua acolo o fluidizare a combustibilului; injectarea în respectiva parte inferioară focarului, într-un al treilea loc al acestuia, a unui aer secundar, de nivel mai scăzut, pentru a fi folosit la realizarea arderii combustibilului; și injectarea în respectiva parte inferioară a focarului, într-un al patrulea loc al acestuia, a unui aer secundar de nivel superior, pentru a fi folosit la realizarea arderii combustibilului.

Documentul EP-A-0553511 este considerat a releva faptul că stoichiometria porțiunii inferioare a focarului este menținută în interiorul unui interval de la 0,7 până la 0,9 - a se vedea, în special, pag. 4, âîndurile 26 până la 43, revendicările 1 până la 3 și fig. 1 a acestuia - astfel încît, după cum se pretinde, în respectiva parte inferioară a focarului, se aplică un astfel de raport dintre aer și combustibil.

Documentul WO-A-8804010 este considerat a releva injecția unui aer secundar, la nivel inferior, într-o multitudine de puncte, în partea inferioară a focarului, precum și injecția unui aer secundar, într-o multitudine de puncte, în partea inferioară a focarului, așa cum se poate vedeea, în special, în fig. 1 și în descrierea acestei figuri.

Deși metodele prezentate în cele șapte documente, la care s-a făcut referire mai sus, s-au dovedit a fi funcționale pentru scopul urmărit, s-a constatat, fără putință de tăgadă, că în stadiul cunoscut al tehnicii este necesar să se aducă noi îmbunătățiri unor astfel de metode de reducere a emisiilor de azot. Anume, s-a constatat că stadiul cunoscut al tehnicii are nevoie de o nouă metodă, îmbunătățită pentru reducerea emisiilor legate de azot, dintr-un generator de abur cu strat fluidizat în circulație și, în particular, de o nouă metodă, îmbunătățită, de reducere pentru reducerea noxelor dintr-un generator de abur cu strat fluidizat în circulație. în mod mai specific, se constată că în stadiul cunoscut al tehnicii este nevoie de o metodă nouă și îmbunătățită care, mai degrabă, decât să fie funcțională în scopul reducerii emisiilor de noxe dintr-un generator de abur cu strat fluidizat în circulație, prin eliminarea acestor noxe, după ce s-au format acolo, ar trebui să fie funcțională în scopul reducerii emisiilor de noxe, în interiorul respectivului generator de abur cu strat fluidizat în circulație, astfel încît, întrucît nu se formează noxe în acest generator de abur cu strat fluidizat în circulație, ------------se evită astfel și nevoia de eliminare a acestora.

RO 119327 Β1 în acest scop, în stadiul cunoscut al tehnicii, este nevoie de o astfel de metodă nouă și îmbunătățită de intensificare a minimizării formării de noxe în generatoare de abur cu strat fluidizat în circulație, care să prezinte o serie de elemente caracteristice. Un astfel de element caracteristic este acela că o astfel de metodă nouă și îmbunătățită de intensificare a minimizării formării de noxe în generatoare de abur cu strat fluidizat în circulație să aibă, ca 150 rezultat, faptul că nu mai este necesar să se efectueze respectiva reducere a emisiilor de noxe dintr-un generator de abur cu strat fluidizat în circulație, prin eliminarea noxelor de acolo, întrucât aplicarea acestei metode noi și îmbunătățite ar fi funcțională pentru a preveni formarea de noxe în interiorul generatorului de abur cu strat fluidizat în circulație, care altfel ar trebui să fie eliminate. O altă caracteristică constă în faptul că o astfel de metodă nouă 155 și îmbunătățită de intensificare a minimizării formării de noxe în generatoare de abur cu strat fluidizat în circulație cu echipament de reducere a noxelor, necatalitic și selectiv, în scopul de a efectua acolo respectiva reducere de noxe, deoarece aplicarea acestei metode noi și îmbunătățite ar fi funcțională pentru a preveni această formare de noxe în interiorul generatorului de abur cu strat fluidizat în circulație, care altfel ar trebui să fie eliminate prin folosirea 160 unui astfel de echipament de reducere a noxelor, necatalitic, selectiv. O a treia asemenea caracteristică constă în faptul că o astfel de metodă nouă și îmbunătățită de intensificare a minimizării formării de noxe în generatoare de abur cu strat fluidizat în circulație ar face să nu mai fie necesar să se asigure un generator de abur cu strat fluidizat în circulație cu echipament de reducere a noxelor, catalitic, selectiv, în scopul de a efectua acolo reducerea no- 165 xelor, întrucît folosirea metodei obiect, noi și îmbunătățite, trebuie să fie funcțională pentru a preveni formarea în interiorul generatorului de abur cu strat fluidizat în circulație a respectivelor noxe care altfel ar trebui să fie eliminate prin folosirea unui astfel de echipament de reducere a noxelor, catalitic, selectiv. A patra caracteristică constă în aceea că o astfel de metodă nouă și îmbunătățită de intensificare a minimizării formării de noxe în generatoare 170 de abur cu strat fluidizat în circulație ar face să nu mai fie necesară injecția de amoniac în generatorul de abur cu strat fluidizat în circulație, în scopul de a realiza prin aceasta reducerea de noxe de acolo, deoarece aplicarea metodei obiect, nouă și îmbunătățită, ar fi funcțională pentru a preveni formarea de noxe în interiorul generatorului de abur cu strat fluidizat în circulație, care altfel ar necesita o astfel de injecție de amoniac pentru eliminarea lor. A 175 cincea caracteristică constă în aceea că o astfel de metodă nouă și îmbunătățită de intensificare a minimizării formării de noxe în generatoare de abur cu strat fluidizat în circulație ar face să nu mai fie necesară injecția de uree în generatorul de abur cu strat fluidizat în circulație, în scopul de a realiza, prin aceasta, reducerea de noxe de acolo, deoarece aplicarea metodei obiect, nouă și îmbunătățită, ar fi funcțională pentru a preveni formarea de noxe în 180 interiorul generatorului de abur cu strat fluidizat în circulație, care altfel ar necesita o astfel de injecție de uree pentru eliminarea lui. A șasea caracteristică constă în aceea că o astfel de metodă nouă și îmbunătățită de intensificare a minimizării formării de noxe în generatoare de abur cu strat fluidizat în circulație ar face să fie mai puțin costisitoare asigurarea și exploatarea unui generator de abur cu strat fluidizat în circulație, aplicarea metodei obiect, 185 nouă și îmbunătățită, ar face să nu mai fie necesară asigurarea generatorului de abur cu strat fluidizat în circulație cu mijloace suplimentare pentru a efectua cu ele reducerea de noxe de acolo, deoarece aplicarea metodei obiect, nouă și îmbunătățită, ar fi funcțională pentru a preveni formarea de noxe în interiorul generatorului de abur cu strat fluidizat în circulație, care altfel ar necesita să fie eliminate prin folosirea unor astfel de mijloace suplimen- 190 tare. A șaptea caracteristică constă în aceea că o astfel de metodă nouă și îmbunătățită de intensificare a minimizării formării de noxe în generatoare de abur cu strat fluidizat în circulație ar face să fie mai simplă asigurarea și exploatarea unui generator de abur cu strat fluidizat în circulație, deoarece aplicarea metodei obiect, nouă și îmbunătățită, ar face să nu mai

RO 119327 Β1 fie necesară asigurarea generatorului de abur cu strat fluidizat în circulație cu mijloace suplimentare pentru a efectua cu ele reducerea noxelor de acolo, deoarece metoda obiect, nouă și îmbunătățită, ar fi funcțională pentru a preveni formarea de noxe în interiorul generatorului de abur cu strat fluidizat în circulație, care altfel ar trebui să fie eliminate prin folosirea unor astfel de mijloace suplimentare. A opta caracteristică constă în aceea că o astfel de metodă nouă și îmbunătățită de intensificare a minimizării formării de noxe în generatoare de abur cu strat fluidizat în circulație ar fi convenabilă pentru aplicarea în generatoare de abur cu strat fluidizat în circulație. A noua caracteristică constă în aceea că o astfel de metodă nouă și îmbunătățită de intensificare a minimizării formării de noxe în generatoare de abur cu strat fluidizat în circulație ar fi convenabilă pentru a fi reinstalată și aplicată în generatoare de abur cu strat fluidizat în circulație.

Un obiectiv al prezentei invenții este acela de a asigura o astfel de metodă, nouă și îmbunătățită, pentru a realiza cu aceasta reducerea emisiilor de noxe dintr-un generator de abur cu strat fluidizat în circulație, la care reducerea emisiilor de noxe dintr-un generator de abur cu strat fluidizat în circulație se realizează ca o consecință a intensificării minimizării formării de noxe în generatorul de abur cu strat fluidizat în circulație.

Un alt obiectiv al prezentei invenții este acela de a asigura o astfel de metodă nouă și îmbunătățită, pentru intensificarea minimizării formării de noxe într-un generator de abur cu strat fluidizat în circulație, la care reducerea emisiilor de noxe din respectivul generator de abur cu strat fluidizat în circulație să se realizeze ca o consecință a intensificării mini> i mizării fomării de noxe în acel generator de abur cu strat fluidizat în circulație.

Și încă un alt obiectiv al prezentei invenții este acela de a asigura o astfel de metodă, nouă și îmbunătățită de intensificare a minimizării formării de noxe într-un generator de abur cu strat fluidizat în circulație, prin care utilizarea acesteia evită necesitatea de prevedere a generatorului de abur cu strat fluidizat în circulație cu echipament de reducere a noxelor, necatalitic, selectiv.

Un alt obiectiv al prezentei invenții este acela de a asigura o astfel de metodă de intensificare a minimizării formării de noxe într-un generator de abur cu strat fluidizat în circulație, prin care utilitatea acesteia evită necesitatea de prevedere a generatorului de abur cu strat fluidizat în circulație cu echipament de reducere a noxelor, catalitic, selectiv.

încă un alt obiectiv al prezentei invenții este acela de a asigura o astfel de metodă nouă și îmbunătățită de intensificare a formării de noxe într-un generator de abur cu strat fluidizat în circulație, prin care utilizarea acesteia înlătură necesitatea de a trebui să se injecteze fie amoniac, fie uree în generatorul de abur cu strat fluidizat în circulație, în scopul de a efectua acolo cu ajutorul lor reducerea noxelor din respectivul generator de abur cu strat fluidizat în circulație.

»

Un alt obiectiv al prezentei invenții este acela de a asigura o astfel de metodă nouă și îmbunătățită de intensificare a minimizării formării de noxe într-un generator de abur cu strat fluidizat în circulație, care nu este caracterizată, în mod dezavantajos, de faptul că utilizarea acesteia ocazionează o scăpare de amoniac din generatorul de abur cu strat fluidizat în circulație, deoarece utilizarea acesteia înlătură necesitatea de a injecta în respectivul generator de abur cu strat fluidizat în circulație fie amoniac, fie uree, de unde această scăpare de amoniac ar avea originea.

Și încă un obiectiv al prezentei invenții este acela de a asigura o astfel de metodă nouă și îmbunătățită de intensificare a minimizării formării de noxe într-un generator de abur cu strat fluidizat în circulație, care nu este caracterizată în mod dezavantajos de faptul că utilizarea acesteia ocazionează contaminarea cenușii acestuia cu amoniac sau uree, deoarece utilizarea acesteia înlătură necesitatea de a injecta în respectivul generator de abur cu strat fluidizat în circulație fie amoniac, fie uree, de unde sursa de contaminare a cenușii avea originea.

RO 119327 Β1

Un alt obiectiv al prezentei invenții este acela de a asigura o astfel de metodă nouă 245 și îmbunătățită de intensificare a formării de noxe într-un generator de abur cu strat fluidizat în circulație, care face generatorul de abur cu strat fluidizat în circulație mai simplu în a fi asigurat și exploatat, deoarece utilizarea acestuia înlătură necesitatea de a asigura respectivul generator de abur cu strat fluidizat în circulație cu vreun mijloc care altfel ar fi cerut în scopul de a efectua eliminarea de noxe din acel generator de abur cu strat fluidizat în circulație în 250 aceeași măsură.

Și încă un alt obiectiv al prezentei invenții este acela de a asigura o astfel de metodă nouă și îmbunătățită de intensificare a formării de noxe într-un generator de abur cu strat fluidizat în circulație, care să fie convenabilă pentru aplicarea în noi generatoare de abur cu strat fluidizat în circulație și este tot atât de convenabilă de a fi adecvată retroactiv pentru 255 aplicarea în generatoare de abur cu strat fluidizat în circulație existente.

în conformitate cu prezenta invenție, se asigură o metodă pentru a efectua cu ea reducerea emisiilor de noxe dintr-un generator de abur cu strat fluidizat în circulație, unde reducerea emisiilor de noxe din respectivul generator de abur cu strat fluidizat în circulație se realizează ca o consecință a intensificării minimizării formării de noxe în acel generator 260 de abur cu strat fluidizat în circulație. în acest scop, în conformitate cu metoda obiect de intensificare a minimizării formării de noxe în generatorul de abur cu strat fluidizat în circulație, minimizarea formării de noxe se realizează prin dispunerea etajată, atît verticală, cât și orizontală, a arderii combustibilului cu aer în interiorul respectivului generator de abur cu strat fluidizat în circulație. în mod mai specific, aerul primar, adică aerul fluidizant, este intro- 265 dus în generatorul de abur cu strat fluidizat în circulație printr-un grătar al cuptorului. Funcția acestui aer primar, adică a aerului fluidizant, este de a fluidiza combustibilul, sorbentul și cenușa în interiorul generatorului de abur cu strat fluidizat în circulație. în afară de aerul primar, adică de aerul fluidizant, se introduce un asemenea aer de ardere în respectivul generatorului de abur cu strat fluidizat în circulație ca aer secundar, inferior și aer secundar, superior 270 pentru a se asigura aerul necesar pentru arderea corespunzătoare a combustibilului în interiorul generatorului de abur cu strat fluidizat în circulație, precum și pentru controlul noxelor. Combustibilul este făcut să intre în generatorul de abur cu strat fluidizat în circulație prin unul sau mai multe jgheaburi, amplasate pe direcția verticală, între locul unde se introduce aerul secundar inferior și cel unde se introduce aerul secundar superior în respectivul generator 275 de abur cu strat fluidizat în circulație. în scopul de a minimiza formarea de noxe în interiorul generatorului de abur cu strat fluidizat în circulație, atît aerul secundar inferior, cât și aerul secundar superior sunt reglate atît pe direcție verticală, cât și pe direcție orizontală, în timp ce acest aer este introdus în generatorul de abur cu strat fluidizat în circulație. Această reglare atît a curgerii aerului secundar inferior, cât și a curgerii aerului secundar superior, atît 280 pe direcție verticală, cât și pe direcție orizontală se face în scopul de a limita formarea de noxe la minim prin menținerea în interiorul respectivului generator de abur cu strat fluidizat în circulație a unor stoichiometrii scăzute, care nu conduc la formarea de amoniac, direct, adică a unor stoichiometrii ridicate. în conformitate cu metoda obiect, conform prezentei invenții, debitul de aer secundar inferior, precum și debitul de aer secundar superior, este 285 insuflat în plan orizontal, precum și în plan vertical în scopul de a regla acolo, prin aceasta, stoichiometria locală în interiorul generatorului de abur cu strat fluidizat în circulație. Mai mult decât atît, în conformitate cu metoda obiect, conform prezentei invenții, această insuflare a debitului de aer secundar inferior și a debitului de aer secundar superior se realizează prin folosirea unor clapete locale care sunt prevăzute în mod convenabil în acest scop, în con- 290 duetele de alimentare prin care debitul de aer secundar inferior, respectiv debitul de aer se-____________ cundar superior sunt introduse, fiecare, în generatorul de abur cu strat fluidizat în circulație.

Pe scurt, dacă stoichiometriile din interiorul generatorului de abur cu strat fluidizat în

RO 119327 Β1 circulație pot fi reglate local, acolo în interior, pentru a se situa aproximativ într-un interval de stoichiometrie de 70% până la o stoichiometrie de 90%, atunci formarea de noxe, totală, poate fi ținută, prin aceasta, la un minimum în interiorul generatorului de abur cu strat fluidizat în circulație.

* în continuare, se prezintă un exemplu de realizare a controlului noxelor, conform invenției, în legătură cu fig. 1...8, care reprezintă:

- fig. 1, prezentare grafică a efectului pe care stoichiometria îl are asupra formării de noxe în interiorul unui generator de abur cu strat fluidizat în circulație;

- fig. 2, vedere laterală, în plan vertical, cu secțiune parțială a unui generator de abur cu strat fluidizat în circulație, de un tip cu care poate fi folosită metoda, conform prezentei invenții, de intensificare a minimizării formării de noxe în interiorul unui generator de abur cu strat fluidizat în circulație;

- fig. 3, vedere laterală în plan vertical, la scară mărită, a părții inferioare a generatorului ilustrat în fig. 2, de un tip cu care metoda poate fi folosită, conform prezentei invenții, de intensificare a minimizării formării de noxe în interiorul unui generator de abur cu strat fluidizat în circulație;

- fig. 4, vedere în plan orizontal a generatorului de abur cu strat fluidizat în circulație ilustrat în fig. 2, de un tip cu care poate fi folosită metoda, conform prezentei invenții, de intensificare a minimizării formării de noxe în interiorul unui generator de abur cu strat fluidizat în circulație;

- fig. 5, vedere în plan orizontal, la scară mărită, a unie părți a generatorului ilustrat în fig.2, de un tip cu care poate fi folosită metoda, conform prezentei invenții, de intensificare a minimizării formării de noxe în interiorul unui generator de abur cu strat fluidizat în circulație;

-fig.6, vedere laterală, în plan vertical, la scară mărită, a unei părți a generatorului de abur cu strat fluidizat în circulație ilustrat în fig. 2, de tipul cu care poate fi folosită metoda, conform prezentei invenții, de intensificare a minimizării formării de noxe în interiorul unui generator de abur cu strat fluidizat în circulație, însă prezent ând o multitudine de zone atît verticale, cât și orizontale în porțiunea inferioară a generatorului de abur cu strat fluidizat în circulație;

- fig.7, reprezentare schematică a sistemului de alimentare cu aer cu care este echipat un generator de abur cu strat fluidizat în circulație, când se aplică metoda, conform invenției, de intensificare a minimizării a formării de noxe într-un generator de abur cu strat fluidizat în circulație; și

- fig. 8, reprezentare schematică, în plan orizontal, a sistemului de alimentare cu aer, ilustrat la fig. 7, cu care este echipat un generator de abur cu strat fluidizat în circulație, când se aplică metoda, conform invenției, de intensificare a minimizării formării de noxe într-un generator de abur cu strat fluidizat în circulație.

Referindu-ne acum la figuri și în mod special la fig.1, se poate vedea că în această figură se face o prezentare grafică a efectului pe care stoichiometria îl are asupra formării de noxe în interiorul unui generator de abur cu strat fluidizat în circulație. Această prezentare grafică se face printr-o curbă care în fig.1 este notată cu numărul de poziție 10. După cum se poate observa cu ușurință din fig.1, cantitatea de noxe crește la stoichiometrii situate sub 70%. Această situație este determinată de faptul că amoniacul se produce când stoichiometria scade la niveluri foarte joase, adică atunci când arderea devine foarte substoichiometrică. în acest scop, dacă condițiile locale în care are loc arderea în interiorul generatorului de abur cu strat fluidizat în circulație devin prea substoichiometrice, adică încep să descrească sub o stroechiometrie de 70%, atunci, în timpul arderii combustibilului, se formează amoniac din azotul conținut în respectivul combustibil. Acest amoniac este oxidat ușor mai

RO 119327 Β1 târziu la noxe în regiunea superioară a generatorului de abur cu strat fluidizat în circulație, în virtutea prezenței acolo a aerului de ardere, adică a aerului secundar care este debitat în generatorul de abur cu strat fluidizat în circulație. 345

Pe de altă parte, dacă condițiile locale în care are loc arderea în interiorul generatorului de abur cu strat fluidizat în circulație încep să crească peste o stoichiometrie de 90%, atunci noxele încep din nou să crească din cauza oxidării azotului din combustibil. în acest fel, referindu-ne la fig.1, se poate vedea că, curba 10 este în fond plată între o stoichiometrie de aproximativ 70% și o stoichiometrie de aproximativ 90%. în consecință, se poate vedea 350 ușor din fig.1 că, în scopul de a minimiza atît oxidarea amoniacului, cât și oxidarea azotului, stoichiometriile locale în interiorul generatorului de abur cu strat fluidizat în circulație trebuie să fie ținute într-un interval cuprins între aproximativ 70 și aproximativ 90%, pentru a se asigura arderea combustibilului în interior. în acest scop, după cum arată curba 10, o astfel de alură a stoichiometriilor locale, adică stoichiometrii cuprinse între aproximativ 70% și aproxi- 355 mativ 90%, asigură producția maximă de N₂ și, în același timp, producția minimă de noxe din arderea combustibilului în generatorul de abur cu strat fluidizat în circulație.

Referindu-ne acum la fig.2, se poate vedea că aceasta ilustrează un generator de abur cu strat fluidizat în circulație, notat cu numărul de poziție 12, de un tip cu care poate fi folosită metoda, conform prezentei invenții, de intensificare a minimizării formării de noxe 360 într-un generator de abur cu strat fluidizat în circulație. în scopul analizei acestuia, generatorul 12 de abur cu strat fluidizat în circulație poate fi considerat ca fiind alcătuit dintr-o multitudine de componente. în acest scop, generatorul 12 de abur cu strat fluidizat în circulație, așa cum este ilustrat în fig.2, include un mijloc de alimentare cu combustibil, notat în general cu numărul de poziție 14; un cuptor de încălzire, notat în general cu numărul de poziție 16; 365 un ciclon notat în general cu numărul de poziție 18; un mijloc de retur a cenușii, notat în general cu numărul de poziție 20; un mijloc de alimentare cu aer, notat în general cu numărul de poziție 22; un mijloc cu grătar de fluidizare, notat în general cu numărul de poziție 24; și un mijloc de evacuare a cenușii, notat în general cu numărul de poziție 26.

Continuând cu descrierea generatorului 12 de abur cu strat fluidizat în circulație, așa 370 cum este ilustrat în fig.2, se poate menționa că mijlocul 14 de alimentare cu combustibil a acestuia este funcțional pentru a efectua introducerea de combustibil în cazanul de încălzire 16 al generatorului 12 de abur cu strat fluidizat în circulație. în acest scop, mijlocul 14 de alimentare cu combustibil include un alimentator, notat pe desen cu numărul de poziție 28, pe care se așază combustibil solid, dimensionat în mod corespunzător, dintr-o sursă convena- 375 bilă de alimentare a acestuia, care nu este arătată pe desen în interesul menținerii clarității ilustrației respective. într-un mod în sine cunoscut, alimentatorul 28 este funcțional pentru a transporta combustibilul, dimensionat în mod corespunzător, după cum se înțelege cel mai bine făcându-se referire la fig.4, la o multitudine de jgheaburi, fiecare notat, pentru ușurința identificării în desen, cu același număr de poziție, adică cu numărul de poziție 30. Din jghea- 380 burile 30 de combustibil, respectivul combustibil este apoi introdus în interiorul cuptorului 16 al generatorului 12 de abur cu strat fluidizat în circulație. în continuare, se va face referire la jgheaburile 30 de combustibil.

Întorcîndu-ne apoi la considerarea cuptorului 16 al generatorului 12 de abur cu strat fluidizat în circulație, se menționează că, anume în interiorul lui, la partea inferioară, notată 385 cu numărul de poziție 32 în fig.2, are loc arderea combustibilului care este debitat acolo din jgheaburile 30 de combustibil, așa cum se va descrie mai complet în cele ce urmează. Gazele care sunt generate ca o consecință a arderii combustibilului în interiorul părții inferioare a cuptorului 16, se ridică prin partea superioară, notată cu numărul de poziție 34 în fig.2, de unde respectivele gaze intră în ciclonul 18. în cursul curgerii lor în sus în interiorul 390

RO 119327 Β1 cuptorului 16, aceste gaze cedează, într-un mod în sine cunoscut, o parte din căldura asociată cu ele. în acest scop, cel puțin o porțiune din partea superioară 34 a cuptorului 16 se prezintă sub formă de pereți pentru apă, prin care apa este făcută să curgă astfle încât are loc un transfer de căldură între apa care curge prin pereții pentru apă ai cuptorului 16 și gazele fierbinți de ardere, când aceste gaze traversează interiorul cuptorului 16, înainte de a ieși din cuptorul 16 la ciclonul 18, apa transformîndu-se astfel în abur.

Ciclonul 18, la rândul lui, este construit astfel încât să fie funcțional pentru a efectua separarea particulelor solidelor ere sunt antrenate în gazele fierbinți ce ies, la poziția 36, din cuptorul 16 și intră în ciclonul 18. Anume, într-un mod bine cunoscut celor care au cunoștințe de specialitate în industrie, acele particule solide, antrenate în gazele fierbinți, care sunt mai mari decât o dimensiune prestabilită, sunt separate în mod clasic, din respectivele gaze fierbinți, în timpul trecerii acestor gaze fierbinți prin ciclonul 18. Mai mult decât atît, după ce acele particule solide, care sunt mai mari decât o dimensiune prestabilită, au fost separate din gazele fierbinți în interiorul ciclonului 18, respectivele gaze fierbinți sunt făcute apoi să iasă din ciclonul 18 prin gura de evacuare a acestuia, notată cu numărul de poziție 38 pe fig.2, în timp ce particulele solide, care sunt mai mari decât o dimensiune prestabilită, ce au fost separate din gazele fierbinți în timpul trecerii gazelor fierbinți prin ciclonul 18, ies din respectivul ciclon 18 prin gura de evacuare a acestuia, notată cu numărul de poziție 40 pe fig.2.

Particulele solide, care ies din ciclonul 18 prin gura de evacuare 40 a acestuia, sunt apoi recirculate, cu ajutorul mijlocului 20 de retur al cenușii, la partea inferioară 32 a cuptorului 16. în conformitate cu exemplul de realizare ilustrat al acestuia, mijlocul 20 de retur al cenușii constă în următoarele: un prim picior ce se extinde în jos, notat cu numărul de poziție 42, care are un capăt al acestuia legat într-o relație de curgere fluidă cu gura de evacuare 40 a ciclonului 18; un mijloc cu cutie de etanșare, notat cu numărul de poziție 44, care are cealaltă extremitate a respectivului prim picior 42 care se extinde în jos, legată în relație de curgere fluidă cu el; și un al doilea picior care se extinde în jos, notat cu numărul de poziție 46, care are o extremitate a acestuia legată într-o relație de curgere fluidă cu mijlocul 44 cu cutie de etanșare și cealaltă extremitate a acestuia legată, în relație de curgere fluidă, cu partea inferioară 32 a cuptorului 16. Modul de funcționare a mijlocului 20 de retur al cenușii este conceput în așa fel încât particulele solide, după ieșirea lor din ciclonul 18 prin gura de evacuare 40 a acestuia intră în primul picior 42 care se extinde în jos și curg prin acesta până la mijlocul 44 cu cutie de etanșare. Din mijlocul 44 cu cutie de etanșare, particulele solide intră în al doilea picior 46 care se extinde în jos și, după ce curge prin el, intră în partea inferioară 32 a cuptorului 16. Mijlocul 44 cu cutie de etanșare, într-un mod în sine cunoscut, reglează curgerea prin el a particulelor solide, de la primul picior 42, care se extinde în jos, până la al doilea picior 46 care se extinde în jos și prin aceasta reglează de asemenea curgerea, adică volumul sau cantitatea de particule solide ce sunt recirculate din ciclonul 18 la partea inferioară 32 a cuptorului 16.

în măsura în care se cere, natura construcției și modul de funcționare a sistemului de alimentare cu aer, care este necesar să fie montat pe un generator de abur cu strat fluidizat în circulație când se folosește metoda conform invenției, de intensificare a minimizării formării de noxe, în interior, vor fi analizate mult mai detaliat, în cele ce urmează, considerându-se că scurta descriere ce urmează a mijlocului 22 de alimentare cu aer va fi suficientă pentru acum. Astfel, în conformitate cu ilustrația acestuia din fig.2, natura construcției mijlocului 22 de alimentare cu aer este concepută astfel încât respectivul mijloc 22 de alimentare cu aer funcționează pentru a face alimentarea atât cu aer primar, cât și cu aer de ardere, adică secundar, la generatorul 12 de abur cu strat fluidizat în circulație.

RO 119327 Β1

Continuând descrierea, deși nu se arată pe desen pentru a menține claritatea ilustrației, trebuie să se înțeleagă faptul că mijlocul 22 de alimentare cu aer este legat, în mod convenabil, într-o relație de curgere fluidă, cu o sursă de alimentare cu aer, de exemplu, un 440 ventilator de construcție clasică etc. Această sursă convenabilă de alimentare cu aer (nearătată) este construită pentru a funcționa ca sursă de alimentare cu aer primar, precum și ca sursă de alimentare cu aer de combustie, adică cu aer secundar. Ca atare, această sursă convenabilă de alimentare cu aer (nearătată) este legată în relație de curgere fluidă cu conducta de aer primar, notată în general cu numărul de poziție 48 în fig.2 și este legată într-o 445 relație de curgere fluidă cu o conductă de aer de ardere, adică aer secundar, notat în general cu numărul de poziție 50 în fig.2. Conducta 48 de aer primar este construită pentru a fi funcțională și a introduce aerul primit de ea dintr-o sursă convenabilă de alimentare a acesteia (nearătată) la mijlocul 24 cu grătar de fluidizare, de unde, în mod obișnuit, acest aer este injectat sub formă de aer primar, adică aer de fluidizare, în partea inferioară 32 a cuptorului 450

16. în acest scop, conducta de aer primar, în conformitate cu ilustrația acesteia din fig.2, include: o primă secțiune orizontală și o a doua secțiune orizontală, care se extind orizontal și sunt notate cu numerele de poziție 48a, respectiv 48b; o secțiune care se extinde în jos, notată cu numărul de poziție 48c, care face legătura între prima secțiune, care se extinde orizontal 48a, în relație de curgere fluidă și a doua secție care se extinde orizontal 48b; și 455 o secțiune care se extinde vertical, notată cu numărul de poziție 48d, care face legătura între a doua secțiune ce se extinde orizontal 48b, în relație de curgere fluidă și mijlocul 24 cu grătar de fluidizare.

în ceea ce privește conducta 50 de aer secundar, această conductă 50 de aer secundar este construită să fie funcțională pentru a debita aer de ardere, primit acolo dintr-o sursă 460 convenabilă de alimentare a acestuia (nearătată), în partea inferioară 32 a cuptorului 16, într-un plan vertical, sub forma unui aer secundar de nivel superior și într-un al doilea plan vertical, sub forma unui aer secundar de nivel inferior. în acest scop, conducta 50 de aer secundar, în conformitate cu ilustrația acesteia din fig.2, include un prim mijloc cu conductă ce se extinde în jos, notat cu numărul de poziție 50a, cu ajutorul căruia aerul secundar de nivel 465 superior este debitat în partea inferioară 32 a cuptorului 16 și un al doilea mijloc cu conductă ce se extinde în jos, notat cu numărul de poziție 50b, cu ajutorul căruia aerul secundar de nivel inferior este debitat în partea inferioară a cuptorului 16.

Componenta care mai rămâne de descris dintre componentele generatorului 12 de abur cu strat fluidizat în circulație este mijlocul 26 de evacuare a cenușii care va fi descris 470 acum. Mijlocul 26 de evacuare a cenușii este construit să fie funcțional pentru a efectua evacuarea cenușii, așa cum se cere, din partea inferioară 32 a cuptorului 16 al generatorului 12 de abur cu strat fluidizat în circulație. în acest scop, după cum se înțelege cel mai bine din fig.2, mijlocul 26 de evacuare a cenușii include un picior care se extinde în jos, notat cu numărul de referință 52 și un mijloc de transport cu melc, notat cu numărul de poziție 54. în 475 conformitate cu modul de funcționare, așa cum este bine cunoscut celor din industrie, a mijlocului 26 de evacuare a cenușii, când se cere ca cenușa să fie evacuată din generatorul 12 de abur cu strat fluidizat în circulație, această cenușă este făcută să intre în piciorul 52 ce se extinde în jos din partea inferioară 32 a cuptorului 16. După ce curge prin piciorul 52 ce se extinde în jos, cenușa, care se dorește a fi evacuată din partea inferioară 32 a cupto- 480 rului 16, este primită de către mijlocul 54 cu transportor melcat. Mijlocul 54 cu transportor melcat este construit pentru a fi funcțional și a efectua, în mod clasic, descărcarea din generatorul 12 de abur nu strat fluidizat în circulație a cenușii primite de către mijlocul 54 cu transportor melcat, care este evacuată din partea inferioară 32 a cuptorului 16. Din descrierea de

RO 119327 Β1 mai sus a acestuia și din ilustrația acestuia, prezentată în desen, rezultă cu ușurință că generatorul 12 de abur cu strat fluidizat în circulație cuprinde două niveluri de aer secundar, adică aer secundar de nivel superior și un aer secundar de nivel inferior. Mai departe, se poate vedea de asemenea ușor că aerul secundar, care trebuie injectat în partea inferioară 32 a cuptorului 16, prin peretele frontal, notat cu numărul de poziție 32a, al acestuia este introdus acolo cu ajutorul primei conducte 50a, care se extinde în jos, în cazul nivelului superior al aerului secundar și cu ajutorul celei de a doua conducte 50b care se extinde în jos, în cazul nivelului inferior al aerului secundar. Mai mult decât atît, după cum se poate vedea în fig.2, nivelul superior al aerului secundar este injectat prin peretele frontal 32a al părții inferioare 32 a cuptorului 16, deasupra locului de pe peretele frontal 32a, unde combustibilul intră în partea inferioară 32 din jgheaburile 30 de combustibil. Pe de altă parte, nivelul inferior al aerului secundar, așa cum se poate vedea din fig.2, este injectat prin peretele frontal 32a al părții inferioare 32 a cuptorului 16, din jgheaburile 30 de combustibil. în afară de nivelul superior al aerului secundar și de nivelul inferior al aerului secundar ce este injectat în partea cuptorului 16 prin peretele frontal al acestuia, în conformitate cu exemplul de realizare prezentat al generatorului 12 de abur cu strat fluidizat în circulație, ilustrat în fig.2, atît un nivel superior al aerului secundar, cât și un nivel inferior al aerului secundar sunt de asemenea injectate prin peretele posterior, notat cu numărul de poziție 32b, al părții inferioare 32 a cuptorului 16. Nivelul superior al aerului care este injectat prin peretele posterior 32b în partea inferioară 32 a cuptorului 16, preferabil, este injectat coplanar cu nivelul superior al aerului secundar care este injectat prin peretele frontal 32a în porțiunea inferioară 32 a cuptorului16. în mod similar, nivelul inferior al aerului secundar, care este injectat prin peretele posterior 32b în partea inferioară 32 a cuptorului 16, preferabil, este injectat coplanar cu nivelul inferior al aerului secundar care este injectat prin peretele frontal 32a, în partea inferioară a cuptorului 16. Deși, așa cum se vede din desen, generatorul 12 de abur cu strat fluidizat în circulație este construit astfel încât combustibilul să fie debitat numai prin peretele frontal 32a, în porțiunea inferioară 32 a cuptorului 16, trebuie să se înțeleagă că combustibilul ar putea fi de asemenea introdus prin peretele posterior 32b în porțiunea inferioară 32 a cuptorului 16, fără a depăși limitele conceptului inventiv al invenției.

Acum se va face referire la fig.3, unde partea inferioară 32 a cuptorului 16 este ilustrată la o scară mărită prin care elementele caracteristice ale acestuia sunt arătate mai detaliat decât în fig.2. După cum se înțelege cel mai bine din fig.3, se remarcă următoarele: aerul primar este injectat în partea inferioară 32 a cuptorului 16, prin mijlocul 24 cu grătar de fluidizare; nivelul inferior al aerului secundar este injectat atît prin peretele frontal 32a, cât și prin peretele posterior 32b în partea inferioară a cuptorului 16; combustibilul este debitat prin peretele frontal 32a în partea inferioară 32 a cuptorului 16; nivelul superior al aerului secundar care este injectat, atît prin peretele frontal 32a, cât și prin peretele posterior 32b în partea inferioară 32 a cuptorului 16 sunt amplasate succesiv așa cum se vede în raport cu axa verticală a cuptorului 16. O astfel de aranjare a aerului primar, a combustibilului și celor două niveluri de aer secundar, adică amplasarea succesivă a acestora pe direcția verticală reprezintă un lucru obișnuit în industrie. Pe baza unei astfel de dispuneri a aerului primar, combustibilului și celor două niveluri ale aerului secundar, circa 50% până la 60% din cantitatea totală de aer care este introdusă în generatorul 12 de abur cu strat fluidizat în circulație este făcută să intre în partea inferioară 32 a cuptorului 16, prin mijlocul 24 cu grătar de fluidizare. în primul rînd, restul de 40% până la 50% din cantitatea totală de aer care este furnizată generatorului de abur cu strat fluidizat în circulație este obligat să intre în partea inferioară 32 a cuptorului 16 ca aer secundar de nivel superior sau ca aer secundar de nivel

RO 119327 Β1 inferior, deși o parte foarte mică din acest rest de 40% până la 50% din cantitatea totală de aer poate să intre în generatorul 12 de abur cu strat fluidizat în circulație prin alte mijloace.

Acum vom face o analiză a fig.4 și 5. în această privință, fig.4, așa cum s-a menționat mai înainte, reprezintă o vedere în plan orizontal a unui generator de abur cu strat flui- 535 dizat în circulație, care este ilustrat în fig.2, precum și a altor componente, pe când fig.5 reprezintă o vedere în plan orizontal, similară cu cea din fig.4, ilustrată la o scară mărită astfel încât elementele caracteristice arătate aici sunt prezentate mai detaliat decât în fig.4. Cu privire, în special la fig.5, se menționează că intrarea jgheaburilor 30 de alimentare cu combustibil, în partea inferioară 32 a cuptorului 16, este reprezentată în fig.5, pentru ușurarea 540 referirii la ea, prin niște elipse îngroșate care sunt notate, fiecare, în fig.5, cu același număr de poziție 56. De asemenea, pentru ușurința referirii la aceasta, punctele de injecție a aerului secundar de nivel inferior sunt marcate, în fig.5, cu ajutorul rândurilor de cruciulițe situate cel mai mult către interior, fiecare din aceste cruciulițe fiind notată, în fig.5, cu același număr de poziție 58, pe când, pentru ușurința refreririi la aceasta, punctele de injecție a aerului se- 545 cundar de nivel superior sunt marcate, în fig.5, cu ajutorul rîndurilor de cruciulițe situate cel mai mult către exterior, fiecare din aceste cruciulițe fiind notată, în fig.5, cu același număr de poziție 60. în sfârșit, zona în care aerul primar este obligat să intre în partea inferioară 32 a cuptorului 16, din mijlocul 24 cu grătar de fluidizare, este identificată, pentru ușurința referirii la aceasta, în fig.5, prin două linii întrerupte, distanțate, fiecare notată cu același 550 număr de poziție 62 în fig.5. Deși amplasarea punctelor de injecție a aerului secundar de nivel inferior și aerului secundar de nivel superior sunt marcate în fig.5 prin cruciulițele notate acolo cu numerele de poziție 58 și respectiv 60, trebuie să se înțeleagă că amplasarea efectivă a acestor puncte de injecție poate, în realitate, să se deosebească într-o anumită măsură de cea marcată grafic în fig.5. Totuși, orice astfel de variație între amplasarea efectivă 555 a acestora și marcarea grafică a lor în fig.5, nu pare să fie semnificativă din punct de vedere al aplicabilității la generatoare de abur cu strat fluidizat în circulație, cum este generatorul 12 de abur cu strat fluidizat în circulație ilustrat în desenul prezentei invenții, sau în ceea ce privește posibilitatea de a înțelege metoda conform prezentei invenții.

După cum s-a menționat mai înaninte, aici, s-a constatat că, în general vorbind, 560 generatoarele de abur cu strat fluidizat în circulație nu au caracteristici bune de amestecare laterală combustibil/aer. O înțelegere a acestui fapt poate fi obținută în legătură cu fig. 5. în acest scop, limitele amestecării laterale a combustibilului sunt marcate grafic, pentru ușurința înțelegerii, în fig.5, cu ajutorul unor cercuri trasate cu linie întreruptă, fiecare dintre ele fiind notat acolo cu același număr de poziție 64. Astfel, după cum se poate înțelege ușor din fig.5, 565 zonele din interiorul cercurilor 64, trasate cu linie întreruptă, sunt zone bogate în combustibil, în acest scop, încercările efectuate au demonstrat faptul că, în interiorul părții inferioare 32 a cuptorului 16, amestecarea laterală a combustibilului cu aerul poate avea loc numai până la aproximativ 1,8 m (6 picioare) față de punctul de intrare a combustibilului, adică față de intrările 56 ale jgheaburilor 30 de alimentare cu combustibil. Ca o consecință a acestui fapt, 570 combustibilul care intră în partea inferioară 32 a cuptorului 16, la fiecare din intrările 56 ale jgheaburilor de alimentare cu combustibil, tinde să formeze o pană pe direcție verticală, în interiorul cuptorului 16. Mai mult decât atît, pe baza măsurătorilor efectuate la experimentări, s-a constatat că această pană rămîne bogată în combustibil și că are concentrații ridicate de monoxid de carbon. în plus, s-a constatat că, la nivelul jgheaburilor 30 de alimentare cu 575 combustibil, stoichiometria locală este foarte substoichiometrică și, cum ar fi de așteptat de la curba 10 din fig.1, mult din azotul aflat în combustibil formează amoniac care, la rîndul lui, prin ardere mai tîrzie în interiorul cuptorului 16, conduce la formarea de noxe suplimentare, în afară de aceasta, din fig.5 se poate înțelege ușor că există o zonă, relativ largă, în

RO 119327 Β1 interiorul părții inferioare 32 a cuptorului 16, adică acea zonă situată în afara cercurilor 64 trasate cu linie întreruptă, și deci în afara penei de combustibil descrise mai înainte. Această zonă, adică cea situată în afara cercurilor 64 trasate cu linie întreruptă, este extrem de bogată în aer, deoarece cea mai mare parte a combustibilului nu migrează lateral la aceasta, în acest fel, în această zonă, adică în zona situată în afara cercurilor trasate cu linie întreruptă, orice azot din combustibil care se degajă acolo se transformă ușor, direct în noxe.

Referindu-ne acum la fig.6, se menționează că această fig.6 este, în fond, similară cu fig.3, cu excepția faptului că, în fig.6, partea inferioară 32 a cuptorului 16 este arătată ca fiind împărțită în patru zone, astfel: prima zonă, notată în general cu numărul de poziție 66; a doua zonă, notată în general cu numărul de poziție 68; a treia zonă, notată în general cu numărul de poziție 70; a patra zonă, notată în general cu numărul de poziție 72. Partea inferioară 32 a cuptorului 16 este prezentată în fig.6 ca fiind împărțită în cele patru zone descrise mai înainte în scopul ca, prin aceasta, să se ușureze prezentarea aici a unei explicații privind modul cum iau naștere noxele în interiorul generatoarelor de abur cu strat fluidizat în circulație, cum este generatorul 12 de abur cu strat fluidizat în circulație, ilustrat în desenele prezentei cereri de brevet de invenție. în scopul explicării, aici, a modului în care se formează noxele în interiorul generatoarelor de abur cu strat fluidizat în circulație, aspectele etapizării atât pe verticală, cât și pe orizontală ale generatorului de abur cu strat fluidizat în circulație, de exemplu a generatorului 12 de abur cu strat fluidizat în circulație, se consideră a fi combinate. în acest scop, în cele ce urmează se prezintă un exemplu ilustrativ privind modul în care se formează noxele în interiorul unui generator de abur cu strat fluidizat în circulație, de exemplu, cu titlul de exemplificare, dar fără limitare, un generator de abur cu strat fluidizat în circulație av ând construcția prezentului generator 12 de abur cu strat fluidizat în circulație. Se menționează aici, de asemenea, faptul că acest exemplu ilustrativ este prezentat în condițiile în care se admit următoarele premise: 50% din cantitatea totală de aer, care intră în partea inferioară 32 a cuptorului 16, intră ca aer de fluidizare, adică aer primar trecând prin partea inferioară a mijlocului 24 cu grătar de fluidizare; 25% din cantitatea totală de aer, care intră în partea inferioară 32 a cuptorului 16, intră ca aer secundar de nivel inferior, în timp ce restul de 25% din cantitatea totală de aer, care intră în partea inferioară 32 a cuptorului 16, intră ca aer secundar de nivel superior; 100% din combustibilului ars în interiorul cuptorului 16 este ars pe jumătate din suprafața plană a cuptorului 16, cea mai apropiată de intrările 56 ale jgheaburilor 30 de alimentare; și stoichiometria totală în interiorul cuptorului 16 este de 1,2, adică cuptorul 16 este alimentat cu aer în exces de 20%.

în acest fel, pe baza celor admise mai înainte, prima zonă, adică aria notată cu numărul de poziție 66, în interiorul părții inferioare 32 a cuptorului 16, are jumătate din aerul primar, jumătate din aerul secundar de nivel inferior și tot aerul pentru arderea combustibilului. Deci, stoichiometria locală în interiorul primei zone, adică în aria 66, este de 45%. A treia zonă, adică aria din interiorul părții inferioare 32 a cuptorului 16, notată cu numărul de poziție 70, are jumătate din aerul secundar de nivel superior, precum și gazele și combustibilul care curge în sus acolo din prima zonă, adică din aria 66. Deci, stoichiometria locală în interiorul celei de a treia zone, adică din aria 70, este de 60%. în sfîrșit, a doua zonă, adică aria din interiorul părții inferioare 32 a cuptorului 16, notată cu numărul de poziție 68, și a patra zonă, adică aria din interiorul părții inferioare 32 a cuptorului 16, notată cu numărul de poziție 72, sunt, fiecare, în fond, numai aer.

în timp ce acest exemplu ilustrativ poate părea a fi oarecum extrem, el nu arată totuși că aria 60, unde este ars combustibilul, adică prima zonă este puternic reducătoare, adică foarte substoichiometric local, până la punctul în care azotul din combustibil este degajat ca

N₂ și amoniac. Mai mult decât atât, din exemplul ilustrativ de mai sus, trebuie să se înțeleagă că gazul din prima zonă, adică din aria 66, este oarecum oxidat în zona a treia, adică

RO 119327 Β1 în aria 70, dar din cauza aerului secundar de nivel superior este încă foarte reducător, adică substoichiometric. La nivelul superior al părții inferioare 32 a cuptorului 16, amestecul de 630 gaze reducătoare din cea de a treia zonă, adică din aria 70, de gaze reducătoare din a patra zonă, adică din aria 72, va asigura o ardere completă, însă vor oxida de asemenea, până la noxe, amoniacul produs în zona a treia, adică în aria 70. în acest fel, pentru a rezuma, aranjarea aerului și arderii combustibilului, în conformitate cu exemplul ilustrativ prezentat mai sus, care este tipic din cele ce se întrebuințează până la această dată în generatoare 635 de abur cu strat fluidizat în circulație, nu poate, în mod clar, să producă formarea de noxe cea mai scăzută posibil, ce poate fi atinsă dintr-un generator de abur cu strat fluidizat în circulație. în primul rând, acest lucru se datorește existenței unei reduceri puternice, adică unor condiții substoichiometrice, în interiorul primei zone, adică în aria 66, ceea ce are ca rezultat combustibilul din această arie, care intră în reacție pentru a produce amoniac. După cum 640 arată curba 10 din fig. 1, funcționarea într-o regiune care produce amoniac nu este optimă din punctul de vedere al formării de noxe.

Spre deosebire de cele de mai sus, abordarea folosită, în conformitate cu metoda care formează obiectul prezentei invenții, în scopul de a intensifica minimizarea formării de noxe, constă nu numai în etapizarea arderii pe verticală, adică de-a lungul înălțimii cuptorului 645 16, ci și pe direcție laterală, adică dintr-o parte în alta, în interiorul cuptorului 16. Experimentările efectuate au arătat că, procedând în acest fel, cantitatea totală de noxe se reduce sub nivelurile ce pot fi atinse atunci când se folosește numai etapizare verticală. Etapizarea laterală, precum și verticală a arderii combustibil/aer se realizează, conform metodei prezentei invenții, prin reglarea locală a curgerii aerului la punctele strategice de injecție, atît a aerului 650 secundar de nivel superior, cât și a aerului secundar de nivel inferior, în scopul de a regla, prin aceasta, stoichiometria locală în interiorul părții inferioare 32 a cuptorului 16. în acest scop, în conformitate cu cel mai bun exemplu de realizare a invenției și așa cum se va analiza în cele ce urmează, în legătură cu fig.7 și fig.8, aerul secundar de nivel superior, precum și aerul secundar de nivel inferior este amortizat, fiecare, în mod individual, în amonte de 655 punctele respective de injecție în partea inferioară 32 a cuptorului 16, adică de-a lungul periferiei cuptorului 16, în scopul de a efectua o distribuție a fluxului de aer în partea inferioară 32 a cuptorului 16. Pe această cale, adică prin reglarea stoichiometriei locale în toate ariile cuptorului 16 al generatorului de abur cu strat fluidizat în circulație, se minimizează formarea de noxe în interiorul acestuia. în acest fel, prin folosirea metodei de intensificare a minimizării 660 formării de noxe într-un generator de abur cu strat fluidizat în circulație, în conformitate cu prezenta invenție, este posibil să se atingă niveluri ale emisiilor de noxe dintr-un generator de abur cu strat fluidizat în circulație, de exemplu generatorul 12 de abur cu strat fluidizat în circulație, cu care se folosește metoda conform prezentei invenții, comparabile cu cele care pot fi obținute dintr-un generator de abur cu strat fluidizat în circulație, în care se folo- 665 sește numai etapizare verticală, dar numai când acest din urmă generator de abur cu strat fluidizat în circulație este de asemenea prevăzut cu un echipament de reducere a noxelor, necatalitic, selectiv. Anume, în scopul atingerii unor niveluri ale emisiilor de noxe ce pot fi atinse dintr-un generator de abur cu strat fluidizat în circulație cu care se aplică metoda, conform prezentei invenții, amoniacul trebuie să fie folosit pentru a scădea nivelurile emisiilor 670 dintr-un generator de abur cu strat fluidizat în circulație, în care nu se aplică metoda conform prezentei invenții, adică dintr-un generator de abur cu strat fluidizat în circulație, la care se folosește numai etapizarea verticală.

Pentru a reitera, în scopul de a se obține o minimizare a formării de noxe, în interiorul unui generator de abur cu strat fluidizat în circulație, este esențial ca stoichiometriile locale, -675 în prima zonă, adică în aria 66, și în a treia zonă, adică în aria 70, să fie ținute, așa cum

RO 119327 Β1 arată curba 10 din fig.1, în interiorul unui interval cu stoichiometrie de 70% până la o stoichiometrie de 90%. în consecință, în conformitate cu metoda prezentei invenții de intensificare a minimizării formării de noxe într-un generator de abur cu strat fluidizat în circulație, aerul secundar de nivel superior, precum și aerul secundar de nivel inferior, este insuflat, după necesitate, la peretele frontal 32a al părții inferioare 32 a cuptorului 16, în scopul de a ridica prin aceasta stoichiometriile locale, astfel încât respectivele stoichiometrii locale din prima zonă, adică aria 66 și din zona a treia, adică aria 70, să se situeze în interiorul unui interval cu o stoichiometrie de 70% până la o stoichiometrie de 90%. în acest scop, prin ridicarea stoichiometriilor locale în prima zonă, adică în aria 66, și în a treia zonă, adică aria 70, formarea de amoniac este minimizată și, ca o consecință a acesteia, cantitatea de amoniac format, care este supus unei oxidări ulterioare la noxe, este minimizată concomitent. în afară de intensificarea minimizării formării de noxe, în interiorul unui generator de abur cu strat fluidizat în circulație, există și alte avantaje derivate din folosirea prezentei invenții. Anume, s-a constatat că, datorită folosirii prezentei invenții, pierderea de carbon, componentele organice volatile (C.O.V.) și formarea de monoxid de carbon sunt de asemenea minimizate, datorită raportului de amestec combustibil aer/combustibil, mai ridicat și faptului că reținerea de oxizi de sulf este sporită, datorită unei oxidări mai rapide a sulfului din combustibil la SO_X.

Cu titlu de ilustrare a modului în care metoda, conform prezentei invenții, este funcțională pentru a intensifica minimizarea formării de noxe într-un generator 12 de abur cu strat fluidizat în circulație se dă următorul exemplu. în vederea prezentării acestui exemplu ilustrativ, se admit următoarele prezumții: 50% din cantitatea totală de aer ce intră în partea inferioară 32 a cuptorului 16 intră ca aer de fluidizare, adică aer primar, prin mijlocul 24 cu grătar de fluidizare; 40% din cantitatea totală de aer care intră în partea inferioară 32 a cuptorului 16 intră în totalitate prin peretele frontal 32a ca aer secundar de nivel inferior, pe când restul de 10% din cantitatea totală de aer ce intră prin partea inferioară 32 a cuptorului 16 intră ca aer secundar de nivel superior; 100% din combustibilul ars în interiorul cuptorului 16 este ars pe jumătatea ariei plane a cuptorului 16, situată cel mai aproape de intrările 56 ale jgheaburilor 30 de alimentare cu combustibil; și stoichiometria în interiorul cuptorului 16 este de 1,2, adică cuptorul 16 este asigurat cu exces de aer 20%.

în acest fel, pe baza prezumțiilor de mai sus, prima zonă, adică aria din interiorul părții inferioare 32 a cuptorului 16, notată cu numărul de poziție 66, are jumătate din aerul de fluidizare, adică din aerul primar, tot aerul secundar de nivel inferior și tot aerul de ardere al combustibilului. Ca atare, stoichiometria locală în interiorul primei zone, adică din aria 66, este de 70%. Zona a treia, adică aria din interiorul părții inferioare 32 a cuptorului 16, notată cu numărul de poziție 70, are jumătate din aerul secundar de nivel superior, precum și din gazele și combustibilul care curge în sus din prima zonă, adică din aria 66. Deci, stoichiometria locală din interiorul zonei a treia, adică din aria 70, este de 75%. în sfîrșit, zona a doua, adică aria din interiorul părții inferioare 32 a cuptorului 16, notată cu numărul de poziție 68 și zona a patra, adică aria din interiorul părții inferioare 32 a cuptorului 16, notată cu numărul de poziție 72, reprezintă efectiv numai aer.

în acest fel, se poate vedea ușor din exemplul ilustrativ de mai înainte că, dacă aerul secundar de nivel inferior, care altfel ar intra în partea inferioară 32 a cuptorului 16 prin peretele posterior 32b, este debitat prin peretele frontal 32a ca aer secundar de nivel inferior, atunci stoichiometria locală în interiorul fiecăreia din prima și a treia zonă se va situa în interiorul intervalului dorit, cu stoichiometrie de 70% până la o stoichiometrie de 90%, astfel încât formarea de amoniac în interior va fi minimizată și, concomitent, oxidarea ulterioară a amoniacului la noxe va fi, de asemenea, minimizată. în practica efectivă, metoda conform prezentei invenții, cuprinde multe combinații ale insuflării de aer, vertical și orizontal, care

RO 119327 Β1 poate fi folosită în scopul de a efectua minimizarea formării de noxe în generatorul de abur 725 cu strat fluidizat în circulație. Mai mult decât atît, în conformitate cu metoda prezentei invenții, aceste combinații ale insuflării aerului vertical și orizontal sunt concepute pentru a fi optimizate, de la caz la caz, pe baza reactivității combustibilului ce se arde într-un generator de abur cu strat fluidizat în circulație, precum și pe baza unor factori geometrici, specifici unui generator particular de abur cu strat fluidizat în circulație, în care se dorește să se folo- 730 sească metoda, conform prezentei invenții, în scopul de a minimiza nivelul emisiilor de noxe din acesta.

Deci, pentru a recapitula, s-a constatat că minimizarea formării de noxe într-un generator de abur cu strat fluidizat în circulație poate fi intensificată prin etapizarea, atît pe verticală, cât și pe orizontală, a arderii combustibilului și aerului în interior. în acest scop, aerul 735 de fluidizare, adică aerul primar, este debitat în partea inferioară 32 a cuptorului 16, prin mijlocul 24 cu grătar de fluidizare, pentru a se asigura aer și a fluidiza combustibilul, sorbentul și cenușa în cuptorul 16. Aerul de ardere, adică aerul secundar, este debitat în cuptorul 16 ca aer secundar de nivel inferior, și ca aer secundar de nivel superior pentru a asigura aerul necesar unei arderi corespunzătoare și pentru a regla formarea de noxe. Combustibilul intră 740 în cuptorul 16 prin jgheaburi 30 de combustibil, care sunt amplasate între punctele de injecție a aerului secundar de nivel inferior și punctele de injecție a aerului secundar de nivel superior. Jgheaburile 30 de combustibil și punctele de injecție a aerului secundar pot fi amplasate, fără a depăși elementele definitorii ale prezentei invenții, de-a lungul planului orizontal, pe oricare unul sau mai mulți pereți, de exemplu peretele frontal 32a, peretele posterior 32b 745 etc. al cuptorului 16.

în conformitate cu metoda prezentei invenții, în scopul de a intensifica minimizarea formării de noxe într-un generator de abur cu strat fluidizat în circulație, cum este generatorul 12 de abur cu strat fluidizat în circulație ilustrat în desenele prezentei invenții, fluxul de aer secundar, de nivel superior și fluxul de aer secundar, de nivel inferior, sunt reglate, fiecare, 750 atât pe direcție verticală, cât și pe direcție orizontală. Obiectivul urmărit prin această acțiune este acela de a menține o stoichiometrie locală, cuprinsă între o stoichiometrie de 70% și o stoichiometrie de 90%, adică o stoichiometrie locală care, în conformitate cu curba din fig.1, nu conduce la formare de amoniac, adică stoichiometrie scăzută, sau nu conduce la formare de amoniac, adică stoichiometrie ridicată. în conformitate cu cel mai bun exemplu 755 de realizare a invenției și după cum se înțelege cel mai bine din fig.7 și 8, acest lucru se realizează prin insuflare atît a unui flux de aer secundar de nivel superior, cât și a unui flux de aer secundar, de nivel inferior, folosind clapete locale, acestea din urmă fiind notate cu numerele de poziție 74, respectiv 76 în fig.7 și 8. După cum se înțelege cel mai bine în legătură cu fig.8, o multitudine de astfel de clapete locale se folosește, de preferință, în acest scop, 760 adică av ând cîte o clapetă locală 74 asociată cu fiecare punct de injecție a aerului secundar de nivel superior și cîte o clapetă locală 76 asociată cu fiecare punct de injecție a aerului secundar de nivel inferior. Aceste clapete locale 74 și 76 sunt construite pentru a fi funcționale astfel încât prin folosirea acestora, adică prin insuflarea fluxului de aer secundar, ca o consecință a poziționării individuale a acestor clapete, stoichiometria poate fi reglată local 765 în interiorul cuptorului 16, pentru a nu se afla în interiorul unui interval cu stoichiometrie de 70% până la o steochiometrie de 90%, deci minimizând astfel formarea de noxe în generatorul 12 de abur cu strat fluidizat în circulație.

Cu titlu de reiterare, unele dintre avantajele ce pot fi obținute prin aplicarea metodei, conform invenției, de intensificare a minimizării formării de noxe în generatoare de abur cu 770 strat fluidizat în circulație se prezintă după cum se arată în cele ce urmează. Etapizarea în plan orizontal, precum și în plan vertical conduce la formarea de noxe mai scăzut decât se

RO 119327 Β1 poate obține prin etapizare numai în plan vertical. Ca urmare, folosirea unui echipament de reducere a noxelor, necatalitic, selectiv, care altfel ar fi necesar când se folosește etapizarea numai în plan vertical, nu mai este necesară. Prin eliminarea echipamentului de reducere a noxelor, necatalitic, selectiv se obține concomitent o reducere a cheltuielilor de capital, cât și a cheltuielilor de exploatare, asociate cu furnizarea de amoniac și uree care altfel sunt necesare pentru folosirea echipamentului de reducere a noxelor, necatalitic, selectiv. Mai mult decât atît, prin eliminarea necesității de a folosi fie amoniac, fie uree se elimină totodată necesitatea de a transporta sau depozita substanțe chimice periculoase, adică amoniac și uree, precum și scăpările de amoniac din generatorul de abur cu strat fluidizat în circulație și o posibilă reacție a amoniacului cu cloruri sau SO₃ ce rezultă în întuneric. Pe scurt, prin folosirea metodei conform prezentei invenții, nu mai este necesar nici un fel de echipament suplimentar în legătură cu generatorul de abur cu strat fluidizat în circulație și nu se mai fac nici cheltuieli suplimentare.

în acest fel, în conformitate cu prezenta invenție, se asigură o nouă metodă, îmbunătățită de reducere a emisiilor de noxe dintr-un generator de abur cu strat fluidizat în circulație. în plus, se asigură, în conformitate cu prezenta invenție, o astfel de metodă nouă și îmbunătățită de reducere a emisiilor de noxe dintr-un generator de abur cu strat fluidizat în circulație, la care reducerea emisiilor de noxe din respectivul generator de abur cu strat fluidizat în circulație se realizează ca o consecință a intensificării minimizării formării de noxe în generatorul de abur cu strat fluidizat în circulație. De asemenea, în conformitate cu prezenta invenție, se asigură o astfel de metodă nouă și îmbunătățită pentru intensificarea formării de noxe într-un generator de abur cu strat fluidizat în circulație, prin a cărei folosire se înlătură necesitatea de asigurare a generatorului de abur cu strat fluidizat în circulație cu echipament de reducere a noxelor, necatalitic, selectiv. Mai mult decât atât, în conformitate cu prezenta invenție, se asigură o astfel de metodă nouă și îmbunătățită de intensificare a minimizării formării de noxe într-un generator de abur cu strat fluidizat în circulație, prin utilizarea căreia se înlătură necesitatea de a trebui să fie injectate fie amoniac, fie uree în respectivul generator de abur cu strat fluidizat în circulație, în scopul de a efectua prin aceasta reducerea noxelor din acest generator de abur cu strat fluidizat în circulație. în afară de aceasta, în conformitate cu prezenta invenție, se asigură astfel de metodă nouă și îmbunătățită de intensificare a minimizării formării de noxe într-un generator de abur cu strat fluidizat în circulație, care să nu fie caracterizată în mod dezavantajos de faptul că folosirea acesteia ocazionează scăpări de amoniac dintr-un generator de abur cu strat fluidizat în circulație, deoarece folosirea acesteia elimină necesitatea de a injecta în generatorul de abur cu strat fluidizat în circulație fie amoniac, fie uree, de unde ar putea să pornească scăparea de amoniac. în plus, care să nu fie caracterizată în mod dezavantajos de faptul că folosirea acesteia ocazionează contaminarea cenușii acesteia cu amoniac sau uree, deoarece utilizarea acesteia înlătură necesitatea de a injecta în respectivul generator de abur cu strat fluidizat în circulație fie amoniac, fie uree, de unde ar putea porni sursa de contaminare a cenușii. în afară de aceasta, în conformitate cu prezenta invenție, se asigură o astfel de metodă nouă și îmbunătățită de intensificare a minimizării formării de noxe într-un generator de abur cu strat fluidizat în circulație care face respectivul generator de abur cu strat fluidizat în circulație mult mai simplu de asigurat și exploatat, deoarece utilizarea acestuia elimină necesitatea de a prevedea generatorul de abur cu strat fluidizat în circulație cu vreun mijloc suplimentar, care altfel ar fi necesar în scopul de a efectua eliminarea noxelor din respectivul generator de abur cu strat fluidizat în circulație în aceeași măsură. în penultimul rînd, se asigură în conformitate cu prezenta invenție, se asigură o astfel de metodă nouă și îmbunătățită de intensificare a minimizării formării de noxe într-un generator de abur cu strat fluidizat în circulație care face respectivul generator de abur cu strat fluidizat în circulație mult mai puțin costisitor

RO 119327 Β1 în a fi asigurat și exploatat, deoarece utilizarea acestuia elimină necesitatea de a prevedea generatorul de abur cu strat fluidizat în circulație cu vreun mijloc suplimentar, care altfel ar fi necesar în scopul de a efectua eliminarea noxelor din respectivul generator de abur cu strat fluidizat în circulație în aceeași măsură. 825 în sfîrșit, în conformitate cu prezenta invenție, se asigură astfel de metodă nouă și îmbunătățită de intensificare a minimizării formării de noxe într-un generator de abur cu strat fluidizat în circulație, care este convenabilă pentru aplicare în noi generatoare de abur cu strat fluidizat în circulație și este la fel de convenabilă de reaplicare la generatoare existente de abur cu strat fluidizat în circulație. 830 în descriere a fost prezentat un singur exemplu de realizare a acestei invenții, însă este de înțeles că persoanele care posedă cunoștințe de specialitate în acest domeniu pot realiza ușor și alte variante, la unele făcîndu-se deja referiri în cele de mai sus. în revendicările anexate se intenționează a fi cuprinse toate variantele la care s-a făcut referire aici, precum și alte modificări care se încadrează în limitele conceptului inventiv al invenției. 835

Claims

Revendicări

1. Metodă de intensificare a minimizării formării de noxe într-un generator de abur cu strat fluidizat în circulație, incluzând faze de asigurare a unui generator de abur cu strat 840 fluidizat în circulație care comportă o parte inferioară de cuptor, injecția unui combustibil în partea inferioară a cuptorului, la o multitudine de puncte de alimentare, injecția unui aer de fluidizare în partea inferioară a cuptorului, la un punct de injecție a aerului de fluidizare, pentru a efectua aici fluidizarea combustibilului, injecția de aer secundar în partea inferioară, la o multitudine de puncte de injecție de aer secundar, amplasate adiacent față de multitudi- 845 nea de puncte de alimentare cu combustibil, caracterizată prin aceea că

a) o multitudine de zone locale, care se extind orizontal, individualizat, sunt definite în interiorul părții inferioare (32) a cuptorului generatorului (12) de abur cu strat fluidizat în circulație, astfel încât fiecare din zonele locale care se extind orizontal, individualizat, este definită de o multitudine de puncte (30) de alimentare cu combustibil și o multitudine cores- 850 punzătoare de puncte (58, 60) pentru injecție de aer secundar;

b) aerul secundar (22) este insuflat atât în plan orizontal, cât și în plan vertical, astfel încât prin aceasta să se mențină stoichiometria în fiecare din zonele locale, care se extind orizontal, individualizat, într-un interval de stoichiometrie de 70% până la o stoichiometrie de

90%. 855
2. Metodă conform revendicării 1, caracterizată prin aceea că multitudinea de puncte (58, 60) pentru injecția de aer secundar este amplasată sub multitudinea punctelor (30) de alimentare cu combustibil.
3. Metodă conform revendicării 1, caracterizată prin aceea că multitudinea de puncte (58, 60) pentru injecția de aer secundar este amplasată deasupra multitudinii pune- 860 telor de alimentare cu combustibil.
4. Metodă conform revendicării 1, caracterizată prin aceea că unele din multitudinea de puncte (58, 60), pentru injecția de aer secundar, sunt amplasate sub multitudinea de puncte (30) pentru alimentare cu combustibil, iar restul multitudinii de puncte (58, 60) pentru injecția de aer secundar este amplasat deasupra multitudinii de puncte (30) pentru alimen- 865 tarea cu cdmbustibil.
5. Metodă conform revendicării 4, caracterizată prin aceea că insuflarea aerului secundar (22) se efectuează prin niște clapete (74, 76).

RO 119327 Β1
6. Metodă conform revendicării 4, caracterizată prin aceea că insuflarea aerului se870 cundar (22), în partea inferioară (32) a cuptorului la multitudinea de puncte (58, 60) pentru injecție de aer secundar se realizează cu ajutorul unei multitudini de clapete (74, 76), una din multitudinea de clapete (74, 76) fiind amplasată în amonte de fiecare din multitudinea de puncte (58, 60) pentru injecția de aer secundar, amplasată sub multitudinea de puncte (30) pentru alimentarea cu combustibil.

875
7. Metodă conform revendicării 6, caracterizată prin aceea că insuflarea aerului secundar (22) în partea inferioară (32) a multitudinii de puncte (58, 60) pentru injecție de aer secundar, amplasate deasupra multitudinii de puncte (30) pentru alimentare cu combustibil, se realizează cu ajutorul unei multitudini de clapete (74, 76), una din multitudinea de clapete (74, 76) fiind amplasată în amonte de fiecare din multitudinea de puncte (58, 60) pentru in880 jecție de aer secundar, amplasate deasupra multitudinii de puncte (30) pentru alimentare cu combustibil.
8. Metodă conform revendicării 1, caracterizată prin aceea că partea inferioară (32) a cuptorului, la punctul pentru injecția aerului de fluidizare, încorporează un grătar (24), iar aerul de fluidizare este injectat prin respectivul grătar în partea inferioară a cuptorului.