PL83504B1 - - Google Patents

Download PDF

Info

Publication number
PL83504B1
PL83504B1 PL1972157652A PL15765272A PL83504B1 PL 83504 B1 PL83504 B1 PL 83504B1 PL 1972157652 A PL1972157652 A PL 1972157652A PL 15765272 A PL15765272 A PL 15765272A PL 83504 B1 PL83504 B1 PL 83504B1
Authority
PL
Poland
Prior art keywords
compressor
gas
expansion
inlet
gas stream
Prior art date
Application number
PL1972157652A
Other languages
English (en)
Original Assignee
Weatherly D Cous
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Weatherly D Cous filed Critical Weatherly D Cous
Publication of PL83504B1 publication Critical patent/PL83504B1/pl

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B21/00—Nitrogen; Compounds thereof
    • C01B21/20—Nitrogen oxides; Oxyacids of nitrogen; Salts thereof
    • C01B21/24—Nitric oxide (NO)
    • C01B21/26—Preparation by catalytic or non-catalytic oxidation of ammonia
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B21/00—Nitrogen; Compounds thereof
    • C01B21/20—Nitrogen oxides; Oxyacids of nitrogen; Salts thereof
    • C01B21/24—Nitric oxide (NO)
    • C01B21/26—Preparation by catalytic or non-catalytic oxidation of ammonia
    • C01B21/28—Apparatus
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
    • F02C3/00—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid
    • F02C3/36—Open cycles
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
    • F02C6/00—Plural gas-turbine plants; Combinations of gas-turbine plants with other apparatus; Adaptations of gas-turbine plants for special use
    • F02C6/04—Gas-turbine plants providing heated or pressurised working fluid for other apparatus, e.g. without mechanical power output
    • F02C6/10—Gas-turbine plants providing heated or pressurised working fluid for other apparatus, e.g. without mechanical power output supplying working fluid to a user, e.g. a chemical process, which returns working fluid to a turbine of the plant
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D25/00—Pumping installations or systems
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0279—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
    • F25J1/0281—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc. characterised by the type of prime driver, e.g. hot gas expander
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0279—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
    • F25J1/0294—Multiple compressor casings/strings in parallel, e.g. split arrangement
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
    • F25J3/04012—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit by compression of warm gaseous streams; details of intake or interstage cooling
    • F25J3/04018—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit by compression of warm gaseous streams; details of intake or interstage cooling of main feed air
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
    • F25J3/04109—Arrangements of compressors and /or their drivers
    • F25J3/04115—Arrangements of compressors and /or their drivers characterised by the type of prime driver, e.g. hot gas expander
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04763—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used
    • F25J3/04866—Construction and layout of air fractionation equipments, e.g. valves, machines
    • F25J3/04951—Arrangements of multiple air fractionation units or multiple equipments fulfilling the same process step, e.g. multiple trains in a network
    • F25J3/04957—Arrangements of multiple air fractionation units or multiple equipments fulfilling the same process step, e.g. multiple trains in a network and inter-connecting equipments upstream of the fractionation unit (s), i.e. at the "front-end"
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/20—Integrated compressor and process expander; Gear box arrangement; Multiple compressors on a common shaft
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/24—Multiple compressors or compressor stages in parallel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/40—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams the fluid being air
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/02—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream
    • F25J2240/04—Multiple expansion turbines in parallel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/90—Hot gas waste turbine of an indirect heated gas for power generation

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
  • Supercharger (AREA)

Description

Uprawniony z patentu: D.M. Weatherly Company, Atlanta, Georgia (Sta¬ ny Zjednoczone Ameryki) Sposób wielostopniowego sprezania gazu i urzadzenie do wielo¬ stopniowego sprezania gazu Przedmiotem wynalazku jest sposób wielostop¬ niowego sprezania gazu i urzadzenie do wielostop¬ niowego sprezania gazu.Zmane sa wielostopniowe sprezarki które w pier¬ wotnych swych ukladach byly napedzane przez wstepny rozruch za pomoca elektrycznego silnika, parowej turbiny napedzanej za pomoca rozpreza¬ jacego sie spalinowego gazu lub innego napedu, który przy kazdym stopniu sprezania pozwalal na mechaniczne sprezanie z napedem pierwszym i w ten sposób przy kazdym nastepnym stopniu spre¬ zania albo za pomoca mechanicznego polaczenia ze wspólnym napedowym walem lub innym ukla¬ dem mechanizmu nastepowalo wzajemne ze soba polaczenie.Znane urzadzenie do tloczenia gazów zawieraja konwencjonalne turbo-sprezarki doladowujace, w których jeden lub wiecej tloczacych stopni lub promieniowych kól przeplywu gazu jest napedza¬ ny w sposób napedowego walu, obracanego przez turbine lub rozprezajacy sie spalinowy gaz stosowany w po¬ laczeniu z silnikiem benzynowym lub dieslem, do którego powietrze doprowadzane jest przez ssacy przewód i sprezane za pomoca energii uzyskiwa¬ nej z wylotowych gazów przechodzacych przez tur¬ bine lub uklad rozprezajacy turboladujacego zes¬ polu.Gdy cisnienie wymaga stosowania dwóch lub wiecej stopni sprezania, to wielostopniowe; spre- 15 25 30 zanie gazu zawiera urzadzenie w pierwszym ukla¬ dzie przy mechanicznym polaczeniu pojedynczych stopni sprezania, w polaczeniu z napedem o nie¬ zbednej ilosci tloczacych stopni. Poniewaz kazdy ze stopni sprezania zawiera szybkosc dzialania opty¬ malnego wspólczynnika, okreslonego przez para¬ metry poszczególnych stopni, to stosowanie wspól¬ nego ruchu dla wszystkich sprezajacych stopni sily dzialajacych przy szybkosci innej w stosunku do optymalnej szybkosci, nastepuje przez zmniejsze¬ nie z ogólnego wspólczynnika wielostopniowego u- kladu sprezania.Znany sposób stosowania sil, przeznaczonych do ustalenia szybkosci dzialania wspólnego napedu wielostopniowej sprezarki posiada zastosowanie do ustalenia obrotowej szybkosci przy pierwszym roz¬ ruchu gdzie wymagane sa rózne szybkosci napedu i zastosowanie róznej ilosci energii w celu osiag¬ niecia cisnienia pierwszego gazowego strumienia tylko dla pierwszego poziomu sprezania.Przedmiot wynalazku uwidoczniony jest w przy¬ kladzie wykonania na rysunku, na którym fig. 1 przedstawia schematyczny uklad urzadzenia spre¬ zania gazu wedlug pierwszej odmiany wynalazku, fig. 2 — schematyczny uklad urzadzenia wedlug drugiej odmiany i fig. 3 przedstawia schematycz¬ ny uklad wedlug trzeciej odmiany.Urzadzenie wykonane wedlug fig. 1 przedstawia trójstopniowy gazowy sprezajacy zespól, zawiera¬ jacy pierwszy stopien sprezania 10, drugi stopien 83 5043 83 504 4 sprezania 20 i trzeci stopien sprezania 30. Pierwszy stopien sprezania 10 zawiera sprezarke Ci, wypo¬ sazona w otwór wlotowy 13 i otwór wylotowy 15 oraz sprezarke C/, wyposazona w otwór wlotowy 14 i otwór wylotowy 16.Otwory wlotowe 13 i 14 polaczone sa w sposób równolegly ze zródlem gazu na przyklad powiet¬ rzem przeznaczonym do tloczenia, a otwory wy¬ lotowe 15 i 16 polaczone sa równiez w sposób równolegly w wyniku czego tloczenie w pierwszym stopniu sprezania 10 odbywa sie za pomoca dwóch sprezarek polaczonych ze soba równolegle.Sprezarka Ci jest odsrodkowa, zawierajaca je¬ dna "lub kilka sprezajacych tarcz umieszczonych na obrotowym wale 11, który polaczony jest z tur¬ bina Ti.Podobnie sprezarka" Ci jest napedzana przez obrotowy wal 12 i gazowa turbine TV Kazdy z tur- binowo sprezarkowych ukladów Ci — Ti i Ci' — Ti' oraz inne uklady utworzone sa w zamknietej obudowie, przy czym kazda sprezarka i turbina polaczone sa ze soba wspólnym walem.Gazowe przewody 15 i 16, odprowadzajace spre¬ zony gaz z pierwszego stopnia wielostopniowego sprezajacego obwodu, polaczone sa z przelotowym przewodem przeprowadzonym przez miedzystop- niowa chlodnice 17 i doprowadzonym do wlotowe¬ go przewodu 21 sprezarki Cu drugiego stopnia sprezania 20, osadzonej na wale 22. - Sprezarka Cu jest napedzana w podobny sposób sprezarki Ci i Ci' za pomoca obrotowego walu 22 i gazowej turbiny Tu.Podwójnie sprezony gaz z drugiego stopnia spre¬ zania przechodzi przez wylotowy przewód 23 ze sprezarki Cu przez miedzystopniowa chlodnice 24 do wlotowego przewodu 31 sprezarki Cm trzecie¬ go stopnia sprezania 30.Sprezarka Cm jest napedzana podobnie jak spre¬ zarka Cu przez napedowy wal 32, polaczony z tur¬ bina Tm.Jak wynika z powyzszego zestawienia, uklad sprezarkowo-turbinowy sklada sie* z trzech kolej¬ no ustawionych sprezarek, to jest sprezarki o ni¬ skim cisnieniu 10, sprezarki o srednim cisnieniu 20 i sprezarki o wysokim cisnieniu 30.Powietrze o Wysokim cisnieniu odprowadzane jest ze sprezarki Cm przez wylotowy przewód 33 do procesowej aparatury 40, w którym wytwarza¬ na jest mieszanina palnego gazu przystosowanego do przelotu przez przewód 41 i dalszego procesu.Koncowa mieszanina gazu znajdujaca sie w pro¬ cesowej aparaturzev 40 polaczonym z wlotowym przewodem 42 turbiny Tm trzeciego stopnia spre¬ zania przeznaczona jest do wysokocisnieniowej sprezarki Cm.Goracy gaz, który przeplywa przez wylot 43 tur¬ biny Tm jest doprowadzany do wlotu 44 turbiny Tu drugiego stopnia, w wyniku czego doprowadza¬ na jest sila niezbedna do napedu sprezarki dru¬ giego stopnia.Goracy gaz wytloczony z wylotu 45 turbiny Tu jest doprowadzany za pomoca równoleglego prze¬ wodu- do wlotów 46 i 47 turbin Ti i T'i pierwszego stopnia, rozprezania.Gaz z wylotowych przewodów 48 i 49 z dwóch równolegle ustawianych turbin pierwszego stopnia jest kierowany przez wymiennik ciepla 50 w celu wykorzystania go do innych celów i odprowadze¬ nia schlodzonego gazu do wylotu.Trójstopniowe rozprezanie jest polaczone w rze¬ dzie obwodu przez doprowadzenie gazu palnego, który tworzy napedowa sile w turbinie.Najwyzszy stopien cisnienia w ukladzie spreza¬ jacego obwodu jest napedzany przez turbine, któ¬ ra jest zasilana gazem posiadajacym najwyzsza osiagalna energie o najwyzszej temperaturze i cis¬ nienia.W ten sposób wielostopniowy uklad sprezania^ rozpoczynajacy sie z pierwszego stopnia 10 do któ- .rego doplywa otaczajace powietrze sprezane do okreslonego cisnienia przetlaczane przez miedzy¬ stopniowa sprezarke drugiego stopnia 20 do wyso- kostopniowej sprezarki trzeciego stopnia 30, nape¬ dzane przez indywidualne gazowe turbiny polaczo¬ ne w obwodzie, w którym pierwszy stopien roz¬ prezania gazu przystosowanego do wytworzenia sily jest wysokocisnieniowym stopniem 30 spreza¬ nia, nastepny stopien rozprezania gazu przystoso¬ wanego do wytworzenia sily nastepuje w miedzy- stopniowej sprezarce drugiego stopnia 20 i konco¬ wy stopien rozprezania gazu przystosowanego do wytwarzania sily nastepuje w sprezarce niskocis¬ nieniowej pierwszego stopnia 10.Tego rodzaju urzadzenie wytwarza wielostopnio¬ we sprezanie w oddzielnych ukladach napedowych przy oddzielnych wielkosciach energii utworzonej przez rozprezanie strumienia goracego gazu, przy v czym rozprezanie to nastepuje w obwodzie, który przechodzi z wysokocisnieniowego ukladu energii do niskocisnieniowego ukladu w kierunku odwrot¬ nym w stosunku do przeplywu sprezanego gazu przechodzacego z niskiego sprezania do wysokiego stopnia.Przyklad sprezania powietrza wedlug ukladu fig. 1 znajduje zastosowanie przy wytwarzaniu azo¬ towego kwasu, który moze byc przyjety przykla¬ dowo wedlug procesu dokonywanego w proceso¬ wej aparaturze 40.W fabryce przystosowanej do wytwarzania 2120 ton dziennie azotowego kwasu wymaga sie dla 20.600 czestotliwosci modulacji procesu powietrze przy cisnieniu nie mniejszym niz 8,5 kG^cm2 i tem¬ peraturze 135°C.Strata lub wylot gazu powstajaca przy tego ro¬ dzaju azotowego kwasu obejmuje w przyblizeniu okolo 3300 kg/godz. wylotowego gazu, zawieraja¬ cego szczególnie azot znajdujacy sie pod cisnieniem 7 kG/cm£ przy temperaturze 650°C.Przez stosowanie trzech niezaleznych stopni spre¬ zania wedlug niniejszego wynalaa^L, otaczajace powietrze moze byc sprezane do wymaganego cis¬ nienia i temperatury przy wlasciwie dobranym ukladzie miedzystopniowej chlodnicy w poszcze* gólnych stopniach sprezania.Objetosc powietrza wymaga w tym ukladzie zastosowania dwóch równolegle polaczonych spre¬ zarek przy pierwszym stopniu sprezania, w celu uzyskania korzystnej wydajnosci turbozespolu, przeznaczonego do zastosowania w fabryce i obni¬ zenia kosztów tloczenia powietrza. Ponadto calko- 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 0083 504 5 6 wita sila wymagana dla trójstopniowego spreza¬ nia otaczajacego powietrza, w celu zastosowania go do procesu wytwarzania azotowego kwasu, wy¬ twarzanego dzieki procesowi, uzyskiwana jest przez wydobywanie energii odprowadzanego gazu przez trzystopniowe rozprezanie gazu w turbinie Tm, T'n i równolegle polaczone turbiny Ti i T'i.Parametry, które wystepuja przy sprezaniu i roz¬ prezaniu, przy omówionych wyzej ukladach sa na¬ stepujace: Uklad wedlug fig. 1 wskazuje na to, ze spreza¬ nie gazu wedlug niniejszego wynalazku nie ogra¬ nicza sie tylko do trzech stopni i moze odbywac sie przy dwóch lub wiecej stopniach, które sa od siebie niezaleznie napedzane za pomoca osobnych turbin rozprezajacych gaz i polaczonych w rzad z przewodami prowadzonymi z turbiny, do której wysokocisnieniowy goracy gaz jest doprowadza¬ ny i, który jest polaczony z napedem wysokocis¬ nieniowej sprezarki w celu zakonczenia rozpreza¬ nia w rzedzie gazowego przewodu, polaczonego z napedem niskocisnieniowej sprezarki.Podobnie inne uklady przedstawione sa tak, ze stosowanie dwóch lub wiecej tloczaco-rozprezaja- cych stopni odpowiednio do utworzonych stopni sprezania przystosowane sa do specyficznych wy¬ magan i dlatego nie maja ograniczenia do niniej¬ szego tylko wynalazku.W omówionym ukladzie przyjeto zalozenie, ze do wykonania procesu zastosowane jest powietrze, które jest podstawowym skladnikiem gazu, wy¬ starczajacego do wytworzenia niezbednej sily, je¬ dnakze zgodnie z odmiana wykonania wedlug wy¬ nalazku, moga byc stosowane inne gazy, wedlug wymaganego procesu gazu wylotowego, który jest przydatny do calkowitego sprezania dla utworze¬ nia wymaganych sil.Zgodnie z fig. 2, na której uwidoczniono trzy¬ stopniowy zespól powietrznych sprezarek podob¬ nych do zespolu sprezarek wykonanych wedlug fig. 1 przy czym w zespole fAym przewidziano zbiornik 60 przystosowany do-wytwarzania mie¬ szaniny powietrza z gazem odprowadzanej prze¬ wodem 61 w celu utworzenia sily niezbednej do napedu kilku stopniowych sprezarek.Entalpia przy rozprezaniu poszczególnych obwo¬ dów jest uzupelniana przez zastosowanie pomoc¬ niczego zródla 62 goracego gazu doprowadzanego przez przewód 63, umieszczony przed wlotowym otworem 44 do turbiny Tu. r ez a ien s] ;preza 1,78 1,0 4 2,4 2 )00 L34 )11 G/cm* 7—123 ur bi 3n roz turbir 9,3 i,18 140 L,12 335 L00O 317 65 Sprezarki Przeplyw kg/sek Cisnienie wlotowe kG/cm2 Temperatura wlotowa — °C Cisnienie wylotowe — k(G)cm2 Temperatura wylo¬ towa — °C Szybkosc obrotów/min.Stosunek cisnienia Wilgotnosc kg/kg suchego powietrza Cisnienie barorne - tryczne Typ urzadzenia (wymiar) I stopien spr. dwie sprezarki 11,78 1,0 24 2,4 112 14.000 2.134 0,011 1 kG/cm2 C17—123 II stopien sprezania 11,78 2,12 38 4,5 130 14.000 2.106 0,011 — C17—123 III stopien sprezania i 11,76 4,5 38 9,4 130 17.600 2.106 0,0095 — C—13—060 Turbiny Przeplyw kg/sek Cisnienie wlotowe kG/cm2 Temperatura wloto¬ wa °C Cisnienie wylotowe kG/cm2 Temperatura wyloto¬ wa °C Szybkosc obrotów /min Typ urzadzenia (wy¬ miary) I stopien rozpr. (dwie turbiny) 9,3 2,18 440 1,12 335 14.000 C17 II stopien rozprezania 9,3 4,15 550 2,2 440 14.000 C17 III stopien rozprezania 9,3 7,7 650 4,15 550 17.600 C1383 504 8 Zródlo 62 uzupelniajacego goracego gazu moze byc utworzone przez jakiekolwiek zródlo na przy¬ klad gaz odlotowy z innego procesu lub tez gaz z generatora uzupelniajacego strumien poszczegól¬ nych odcinków rozprezania gazu, który przewi- 5 dziany jest przy temperaturze i cisnieniu zgodnym ze strumieniem gazu wylotowego z wylotu 43 tur¬ biny Tm.W wyniku uzupelnienia entalpii rozprezania rze¬ du ukladów przeznaczonych do napedu sprezarek, io rozprezony gaz w wylotowym przewodzie 45 turbi¬ ny Tu przechodzi przez miedzystopniowa nagrzew¬ nice 64 zawierajaca palnik 65 zasilany przez zró¬ dlo paliwa, w celu dodania cieplnej energii do po¬ szczególnych rozprezajacych gazowych strumieni 15 doprowadzanych do wlotów 46 i 47 turbin Ti i Tri.Wzrost energii w poszczególnych ukladach roz¬ prezania wedlug fig. 2 zastosowany jest tylko do dwóch z trzech stopni, to jednak moze on byc do¬ prowadzony tylko • do jednego z ukladów lub tez 20 do wszystkich rozprezajacych ukladów, zaleznie od wymaganej mocy dla kazdego rozprezajacego stopnia i entalpii gazu wylotowego ze zbiornika 60.Zastosowanie róznic technicznych, w celu zwie¬ kszenia entalpii strumienia gazu przeplywajacego 25 przez turbine o ukladzie przedstawionym na fig. 2, jest tylko przykladowe, w przypadku gdy go¬ racy gaz uzupelniany jest przez zródlo 62, przysto¬ sowane do rozprezania gazu o zwiekszonej ilosci do przewodów wlotowych turbiny 46 i 47 jako tez 30 i do wlotu turbiny 44.Zgodnie z ukladem przedstawionym na fig. 3 moze byc' zastosowane urzadzenie przy doprowa- , dzeniu goracego gazu do turbiny z pewna iloscia stopni sprezonego gazu w danym ukladzie. 35 Sprezanie w obwodzie wedlug ukladu uwidocz¬ nionego na fig. 3 moze byc na, przyklad stosowane przez uklad chlodniczy przeznaczony na drodze sprezania gazowego amoniaku.Pierwszy stopien 10 wedlug fig. 3 jest uwidocz- 40 niony w postaci ukladu sprezajaco-rozprezajacego pojedynczego, poniewaz, jak omówiono wyzej, sto¬ sowanie dwóch lub wiecej równolegle polaczonych urzadzen jest funkcja objetosci wymaganej dla gazu przeznaczonego do sprezania. 45 Sprezony gaz wychodzacy na zewnatrz z wyso¬ kocisnieniowej sprezarki Cm, która jest przysto¬ sowana do tloczenia gazu wylotowego i która mo¬ ze byc zaopatrzona w przystosowana aparature, ta¬ ka na przyklad jak nastepny stopien rozprezania 50 w ukladzie chlodniczym. Podobnie wlot 42 pier¬ wszej rozprezajacej turbiny Tm moze byc zaopa¬ trywany przez wlotowy otwór w goracy gaz, któ¬ ry doprowadza sie czesciowo lub calkowicie przez rurowy przewód" gazu odpadowego uzyskiwanego 55 z pewnych procesów, w celu sprezenia go do prze¬ widzianego cisnienia. Entalpia strumienia gazu do¬ prowadzanego do innych turbin Tu i Ti w ukla¬ dzie obwodu rozprezajacego moze byc zwiekszona zgodnie z wymaganiami. 60 PL PL PL PL

Claims (2)

1. Zastrzezenia patentowe 1. Sposób wielostopniowego sprezania gazu przy wykorzystaniu energii z drugiego strumienia gazu znamienny tym, ze spreza sie gaz W pierwszym 65 strumieniu gazu do pierwszej wartosci cisnienia, spreza sie gaz w pierwszym strumieniu gazu ma¬ jacy cisnienie o pierwszej wartosci do drugiej war¬ tosci cisnienia wiekszej od pierwszej wartosci, roz¬ preza sie gaz w drugim strumieniu gazu dla odzys¬ kania z niego pierwszej ilosci energii, zastosowuje sie te pierwsza ilosc energii do wykonania spre¬ zania pierwszego strumienia gazu do drugiej war¬ tosci cisnienia, ponownie rozpreza sie gaz w dru¬ gim strumieniu gazu dla odzyskania z niego dru¬ giej ilosci energii, oraz stosuje sie te druga ilosc energii do wykonania sprezania pierwszego stru¬ mienia gazu do pierwszej wartosci cisnienia. 2. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze sprezony gaz w pierwszym strumieniu gazu do¬ prowadza sie do procesu, w którym wytwarza sie pewna ilosc podgrzanego gazu, który z kolei do¬ prowadza sie do drugiego strumienia gazu dla czynnosci rozprezania. 3. Urzadzenie do wielostopniowego sprezania ga¬ zu i rozprezania drugiego strumienia gazu zawie¬ rajace co najmniej pare oddzielnych zespolów sprezarkowo-rozprezarkowycji, z których kazdy zawiera sprezarke sluzaca do odbierania 1 spreza¬ nia gazu w pierwszym strumieniu gazu oraz za¬ wiera rozprezarke napedzajaca sprezarke, z która jest czynnie polaczona i sluzaca do przyjmowania oraz rozprezania gazu w drugim strumieniu gazu, znamienne tym, ze w pierwszym zespole sprezar¬ kowo-rozprezarkowym wlot (13) i (14) sprezarki (Ci i Oi) polaczony jest z doplywem pierwszego strumienia gazu, natomiast wylot (15) i (16) spre¬ zarki (Ci i C'n) polaczony jest z wlotem (21) spre¬ zarki (Cu) drugiego zespolu sprezarkowo-rozpre- zarkowego, zas wlot (44) rozprezarki (Tu) w dru¬ gim zespole sprezarkowo-rozprezarkowym polaczo¬ ny jest z doplywem drugiego strumienia gazu, a wylot (45) rozprezarki (Tu) w drugim zespole spre¬ zarkowo-rozprezarkowym polaczony jest z wlotem (46) i (47) rozprezarki (Ti i T'i) w pierwszym ze¬ spole sprezarkowo-rozprezarkowym. 4. Urzadzenie wedlug zastrz. 3, znamienne tym, ze kazdy zespól sprezarkowo-rozprezarkowy za¬ wiera odsrodkowy zespól sprezarkowy zamonto¬ wany na wspólnym napedowym wale z ekspan¬ syjnym zespolem turbinowym. 5. Urzadzenie wedlug zastrz. 3, znamienne tym, ze cala energia potrzebna do napedu sprezarek (C) pochodzi z rozprezania drugiego strumienia ga¬ zu (41). 6. Urzadzenie wedlug zastrz. 3, znamienne tym, ze pierwszy strumien gazu polaczony jest z do¬ plywem powietrza przeznaczonego do sprezania zas wylot sprezonego powietrza wyplywajacego ze sprezarki (Cu) w drugim zespole sprezarkowo-roz¬ prezarkowym (Cu — Tu) polaczony jest z proce¬ sowa aparatura <40) zapewniajac jej zasilanie, w której to aparaturze nastepuje podgrzewanie ga¬ zu stanowiacego nastepnie drugi strumien gazu (41) a podgrzany gaz doprowadzony jest do wlotu (44) rozprezarki w drugim zespole sprezarkowo- -rcz_:rezarkowym (Cu -- Tu). 7. Urzadzenie wedlug zastrz. 3, znamienne tym, ze pierwszy zespól sprezarkowo-rozprezarkowy (Ci — Ti) zawiera co najmniej dwie turbosprezar-9 83 504 10 ki, z których kazda ma odsrodkowa sprezarke za¬ montowana na wspólnym napedowym wale (11) ri (12) z odpowiednia ekspansyjna turbina, przy czym kazda odsrodkowa sprezarka w pierwszym zespole sprezarkowo-rozprezarkowym (Ci — Ti) ma wloty (13) i (14) polaczone równolegle z doplywem pierwszego gazu, oraz ma wyloty (15) i (16) polaczo¬ ne równolegle z wlotem (21) sprezarki (Cu) stad w drugim zespole sprezarkowo-rozprezarkowym (Cii+Tn), zas kazda ekspansyjna turbina w pierw¬ szym zespole sprezarkowo-rozprezarkowym (Ci—Ti) ma wloty (46) i (47) polaczone równolegle z wylo¬ tem (45) rozprezarki (Tu) w drugim zespole spre¬ zarkowo-rozprezarkowym (Cu—Tu). 8. Urzadzenie wedlug zastrz. 7, znamienne tym, ze drugi zespól sprezarkowo-rozprezarkowy (Cu—Tu) zawiera pojedyncza turbosprezarke ma¬ jaca odsrodkowa sprezarke zamontowana na wspól¬ nym wale (22) z ekspansyjna turbina, przy czym odsrodkowa sprezarka w pojedynczej turbosprezar¬ ce ma wlot (21) polaczony z równolegle ustawio¬ nymi wylotami (15) i (16) odsrodkowych spreza¬ rek w pierwszym zespole sprezarkowo-rozprezar¬ kowym (Ci—Ti), zas ekspansyjna turbina pojedyn- 10 czej turbosprezarki ma wlot (44) polaczony z do¬ plywem drugiego strumienia gazu (41), oraz ma wylot (45) polaczony z równolegle ustawionymi wlotami (46) i (47) ekspansyjnych turbin w pierw¬ szym zespole sprezarkowo-rozprezarkowym (Ci—Ti). 9. Urzadzenie wedlug zastrz. 8, znamienne tym, ze dodatkowo zawiera trzeci zespól sprezarkowo- rozprezarkowy "(Cni—Tm) majacy druga pojedyn¬ cza turbosprezarke obejmujaca odsrodkowa spre¬ zarke zamontowana na wspólnym wale <32) z eks¬ pansyjna turbina, przy czym odsrodkowa sprezar¬ ka, w trzecim zespole sprezarkowo-rozprezarkowym (Cm—Tm) ma wlot (31) polaczony z wylotem (23) odsrodkowej sprezarki w drugim zespole sprezar- 15 kowo-rozprezarkowym (Cn—Tu) a wylot (33) po¬ laczony bez dodatkowego sprezania z procesowa aparatura (40) zasilajac ja powietrzem, w której ' to aparaturze gaz jest podgrzewany, zas ekspan¬ syjna turbina w trzecim zespole sprezarkowo-ro- prezarkowym (Cni—Tm) ma wlot (42) polaczony z doplywem podgrzanego gazu pochodzacego z pro¬ cesowej aparatury (40), oraz ma wylot (43) pola¬ czony z wlotem (44) ekspansyjnej turbiny w dru¬ gim zespole sprezarkowo-rozprezarkowym (Cu—Tu). 20 FIG. ,14 Zh^khJ- U83 504 J3 T\G.
2. \o^ 'Je Vii" I t \ I AAA/\r- ,21 \ / |Uvw \ / » \AAA _ T' 'm MJff «, 'tr AWW ^ *L ii l24 22 —^r •#, Tff ** \ ^ AA 3 43 v33 ,32 i—^ v_L m -2, ,61 J3 IS l07 Tl AB ZL 46 FI6.3 ww^-l H-A/Wv- /7' 7^ *-C *J_ Ji 23' r Wwv 1^ \EZ -^s: 31 Cyt 30^ M 43, i V* \tjzz .4^ ni OZGraf. Lz. 1216 (115 + 25 egz.) Cena 10 zl PL PL PL PL
PL1972157652A 1971-09-10 1972-09-08 PL83504B1 (pl)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US17943671A 1971-09-10 1971-09-10

Publications (1)

Publication Number Publication Date
PL83504B1 true PL83504B1 (pl) 1975-12-31

Family

ID=22656589

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PL1972157652A PL83504B1 (pl) 1971-09-10 1972-09-08

Country Status (13)

Country Link
US (1) US3715887A (pl)
JP (1) JPS4875952A (pl)
AU (1) AU4649672A (pl)
BE (1) BE788368A (pl)
BR (1) BR7206262D0 (pl)
CA (1) CA966103A (pl)
CS (1) CS166659B2 (pl)
DE (1) DE2243996A1 (pl)
FR (1) FR2155251A5 (pl)
GB (1) GB1367724A (pl)
IT (1) IT967016B (pl)
NL (1) NL7212276A (pl)
PL (1) PL83504B1 (pl)

Families Citing this family (30)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3949557A (en) * 1973-10-11 1976-04-13 Michael Eskeli Turbine
US3977832A (en) * 1975-01-20 1976-08-31 Air Products And Chemicals, Inc. System for control of a nitric acid plant
GB1583648A (en) * 1976-10-04 1981-01-28 Acres Consulting Services Compressed air power storage systems
CH622317A5 (pl) * 1977-07-28 1981-03-31 Bbc Brown Boveri & Cie
DE2856589C2 (de) * 1978-12-29 1987-06-19 Davy McKee AG, 6000 Frankfurt Verfahren und Vorrichtung zum zeitlich begrenzten Antrieb der mit dem Luft- und/oder dem Nitrosegas-Kompressor antriebsmäßig gekuppelten Turbine(n) in einer Anlage zur Herstellung von Salpetersäure
JPS5979096A (ja) * 1982-10-27 1984-05-08 Shimadzu Corp 多段式圧縮装置
DE3536451A1 (de) * 1985-10-12 1987-04-16 Steinmueller Gmbh L & C Druckaufgeladen betreibbare feuerung fuer einen dampferzeuger
WO1994015096A1 (en) * 1991-04-02 1994-07-07 Sieber Joseph D Wave powered energy generator
DE4123208C2 (de) * 1991-07-10 1996-07-11 Mannesmann Ag Verdichteranlage
IL108546A (en) * 1994-02-03 1997-01-10 Israel Electric Corp Ltd Compressed air energy storage method and system
US5687570A (en) * 1994-02-28 1997-11-18 Ormat Industries Ltd. Externally fired combined cycle gas turbine system
US5799490A (en) * 1994-03-03 1998-09-01 Ormat Industries Ltd. Externally fired combined cycle gas turbine
US7690900B2 (en) * 2005-05-18 2010-04-06 Joe Sieber Wave energy accumulator
US7961835B2 (en) * 2005-08-26 2011-06-14 Keller Michael F Hybrid integrated energy production process
GB2469015B (en) 2009-01-30 2011-09-28 Compair Uk Ltd Improvements in multi-stage centrifugal compressors
US9284964B2 (en) * 2010-05-21 2016-03-15 Exxonmobil Upstream Research Company Parallel dynamic compressor arrangement and methods related thereto
JP5863320B2 (ja) * 2011-08-05 2016-02-16 三菱重工コンプレッサ株式会社 遠心圧縮機
DE102011122142A1 (de) 2011-12-22 2013-06-27 Thyssenkrupp Uhde Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Salpetersäure
JP5611253B2 (ja) * 2012-02-23 2014-10-22 三菱重工業株式会社 圧縮機制御装置及びその制御方法、圧縮機システム
US9772129B2 (en) * 2012-08-17 2017-09-26 Vinod Kumar Arora Ammonia plant upgrading-multistage integrated chilling of process air compressor with ammonia compressor followed by air flow split and multistage air preheating to secondary ammonia reformer
US10443603B2 (en) * 2012-10-03 2019-10-15 Praxair Technology, Inc. Method for compressing an incoming feed air stream in a cryogenic air separation plant
US9234530B1 (en) * 2013-03-13 2016-01-12 Exelis Inc. Thermal energy recovery
EP2969157B1 (en) * 2013-03-14 2018-12-26 Dresser-Rand Company System and method for sidestream mixing
US10047753B2 (en) 2014-03-10 2018-08-14 Dresser-Rand Company System and method for sidestream mixing
US9228485B2 (en) * 2013-04-25 2016-01-05 Electro-Motive Diesel, Inc. Air handling system having cooling assembly
US9709069B2 (en) 2013-10-22 2017-07-18 Dayspring Church Of God Apostolic Hybrid drive engine
JP6049807B2 (ja) * 2015-06-08 2016-12-21 三菱重工コンプレッサ株式会社 遠心圧縮機
US11492964B2 (en) 2020-11-25 2022-11-08 Michael F. Keller Integrated supercritical CO2/multiple thermal cycles
CN113565589A (zh) * 2021-05-21 2021-10-29 南方电网科学研究院有限责任公司 喷射补燃压缩空气储能系统
FR3148081B1 (fr) * 2023-04-19 2025-06-06 Engie Dispositif et procédé de pré-refroidissement d’un fluide cible à liquéfier

Also Published As

Publication number Publication date
FR2155251A5 (pl) 1973-05-18
BR7206262D0 (pt) 1973-08-21
DE2243996A1 (de) 1973-04-05
AU4649672A (en) 1974-03-21
CA966103A (en) 1975-04-15
NL7212276A (pl) 1973-03-13
CS166659B2 (pl) 1976-03-29
US3715887A (en) 1973-02-13
BE788368A (fr) 1973-01-02
JPS4875952A (pl) 1973-10-12
GB1367724A (en) 1974-09-25
IT967016B (it) 1974-02-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
PL83504B1 (pl)
US6050082A (en) Intercooled gas turbine engine with integral air bottoming cycle
US12421899B2 (en) Dual cycle intercooled hydrogen engine architecture
US6276123B1 (en) Two stage expansion and single stage combustion power plant
US5459994A (en) Gas turbine-air separation plant combination
US5402631A (en) Integration of combustor-turbine units and integral-gear pressure processors
US6530224B1 (en) Gas turbine compressor inlet pressurization system and method for power augmentation
US5347806A (en) Cascaded advanced high efficiency multi-shaft reheat turbine with intercooling and recuperation
US9771864B2 (en) Gas turbine compressor inlet pressurization and flow control system
RU2066777C1 (ru) Двигатель
CZ163492A3 (en) Combined gas/steam power plant
EP0607232B1 (en) Gas turbine cycle
WO2005003533A2 (en) High compression gas turbine with superheat enhancement
GB2232720A (en) Gas turbine engine power unit
EP4123146A1 (en) Dual cycle intercooled engine architectures
US2646663A (en) Semiopen circuit gas-turbine engine
JPH0610698A (ja) ガスタービン設備
RU2376483C1 (ru) Атомный газотурбинный двигатель с форсажем
CN1662733A (zh) 高效燃气轮机发电机系统
US20060248899A1 (en) Method for producing gas turbines and gas turbine assembly
RU2545261C2 (ru) Газотурбинная установка повышенной эффективности
RU2192551C2 (ru) Газотурбинный двигатель с регенерацией тепла
US4137706A (en) Engine in which fuel is reacted in a plurality of stages
JP7423552B2 (ja) エキスパンダを備えた拡張ガスタービンプロセス
RU2842835C1 (ru) Газотурбодетандерная энергетическая установка компрессорной станции магистрального газопровода