jf SM °l g mm a Opublikowano dnia 28 listopada 1958 r.I Urzedu Patentowej [P9lsJ;ieilzBCzmsfllitejLyiil|i POLSKIEJ RZECZYPOSPOLITEJ LUDOWEJ OPIS PATENTOWY Nr 41280 KL 21 c, 4/01 Erwin Wedemeyer Berlin-Rahnsdorf, Niemiecka Republika Demokratyczna Sposób wytwarzania symetrycznych kabli telekomunikacyjnych Patent trwa od dnia 14 sierpnia 1956 r.Wynalazek dotyczy sposobu wytwarzania syme¬ trycznych kabli telekomunikacyjnych czestotli¬ wosci nosnej o ulepszonym tlumieniu przesluchu zdalnego z przeznaczeniem do przesylania wiel¬ kich czestotliwosci rzedu do 552 kHZ.W budowie linii kablowych czestotliwosci nos¬ nej laczy sie razem poszczególne odcinki fabrycz¬ ne, które musza posiadac okreslone charaktery¬ styki gwarantowane przez wytwórnie. Równiez pod wzgledem sprzezen przesluchu zdalnego odcinki fabryczne musza spelniac okreslone warunki, aby linia kablowa umozliwiala wlas¬ ciwa prace. Ustalenie okreslonych-wartosci tlu¬ mienia przesluchu zdalnego dla poszczególnych odcinków fabrycznych jest wystarczajace przy wykorzystaniu linii kablowej stosunkowo niskimi czestotliwosciami. Dla przesylania jednak wiel¬ kich czestotliwosci, stosowane dotychczas, usta- * lanie okreslonych wartosci sprzezenia przesluchu zdalnego dla poszczególnych odcinków moze gwarantowac tylko w szczególnych przypadkach przydatnosc odcinków fabrycznych do pracy W linii kablowej.Przy wielkich czestotliwosciach roboczych war¬ tosc tlumienia przesluchu zdalnego, zmierzona w zwykly sposób nic jeszcze nie mówi czy w linii kablowej bedzie w ogóle mozliwe pózniejsze wyrównywanie przesluchu zdalnego. Oprócz war¬ tosci tlumienia przesluchu zdalnego decydujace znaczenie dla wyrównania linii, przy wielkich czestotliwosciach roboczych ma jeszcze przebieg sprzezenia przesluchu zdalnego w funkcji czesto¬ tliwosci. Fakt ten jest wyjasniony na przykladzie krzywych uwidocznionych na fig. 1 i 2, przed¬ stawiajacych krzywe wektorów sprzezenia prze¬ sluchu zdalnego w zaleznosci od czestotliwosci.Na fig. 1 uwidoczniono pozadana charakterystyke sprzezenia przesluchu zdalnego w zaleznosci ód czestotliwosci dla pewnego odcinka fabrycznego.Linia kablowa skladajaca sie z odcinków fab¬ rycznych o takiej charakterystyce sprzezen prze¬ sluchu zdalnego posiada równiez podobna charak-teirystyke i moze byc wyrównana pod wzgledem przesluchu zdalnego w stopniu wystarczajacym znanjjnAsposotemi <§fr|&Jlnak charakterystyka pjgesluclrti zdtfbeffl odcinka fabrycznego po- l^l^a ksztalt uwidoczniony na fig. 2, to odcinki fabryczne nie siadaja sie do budowy linii kab¬ lowej, gdyz tegc rodzaju, sprzezenia nie nadaja sie do wyrównania przesluchu zdalnego wzgled¬ nie nadaja sie w stopniu tylko bardzo ograniczo¬ nym, a linia kablowa zlozona z odcinków fab¬ rycznych o takiej charakterystyce przesluchu zdalnego równiez wykazuje tego rodzaju sprze¬ zenia przesluchu zdalnego nie nadajace sie do wyrównania.Gdyby wielkosc wektorów sprzezenia prze¬ sluchu zdalnego dla odcinków fabrycznych uwi¬ docznionych na fig. 1 i 2 byla podana w war¬ tosciach tlumienia przesluchu wedlug znanych dotychczas sposobów, to kabel wedlug fig. 1 bylby uznany jako^zly, natomiast kabel wedlug fig. 2 bylby uznany jako jeszcze dobry.Linia kablowa, zlozona z odcinków fabrycz¬ nych wedlug fig. 1, wykazywalaby wprawdzie niskie wartosci tlumienia, jednak pozwalalaby na stosunkowo proste wyrównanie. Natomiast urzadzenie zlozone z odcinków fabrycznych wed¬ lug fig. 2 pomimo zachowania dobrych wartosci tlumienia dla poszczególnych odcinków nie na¬ dawaloby sie jako calosc, gdyz wyrównanie byloby w ogóle niemozliwe lub osiagalne tylko z wielkimi trudnosciami.Przeprowadzone badania wykazaly, ze sprze¬ zenie przesluchu zdalnego odcinka fabrycznego moze byc wyrazone nastepujacym zwiazkiem: ^\ X -2TX Kg = w (m — K) + " (m+k) a pe O gdzie m oznacza sprzezenie magnetyczne, k «— sprzezenie pojemnosciowe, 1 — dlugosc kabla, p — wspólczynnik odbicia, Y — stala propa¬ gacji, x —odleglosc do miejsca odbicia, <* — predkosc katowa, a znak + oznacza dodawanie wektorowe.X -2TX Gdy wyrazenie a (m + k) S pe O nie jest znikomo male, to powstaja sprzezenia takie, jak przedstawiono na fig. 2, tzn. sprzeze¬ nia nie nadajace sie do wyrównania przesluchu zdalnego.Na fig. 3 przedstawiono rózne krzywe sprze¬ zenia Ki kabla w zaleznosci od jego dlugosci, wziete z praktyki.Krzywa a przedstawia praktycznie jednorodny liniowy wzrost dodatnich wartosci sprzezenia, z czego nalezy wnosic, ze nie ma zadnych miejsc zlaczenia, p jest znikomo male, a wiec w tym przypadku wyrazenie X -2tX ' tu (m + k) S pe O jest prawie równe zeru. Dzieki temu przebieg wektorów sprzezen przedstawionych w plasz¬ czyznie liczbowej Gaussa w funkcji czestotli¬ wosci jest podobny do wykresu przedstawio¬ nego na fig. 1, czyli przebieg jest korzystny dla wyrównania przesluchu zdalnego. To samo do¬ tyczy krzywej d, która przedstawia praktycznie liniowy wzrost ujemnych wartosci sprzezenia.' Natomiast przebieg sprzezenia przedstawiony za pomoca krzywych b i c nie jest jednorodnym przebiegiem liniowym. Czlon X ,-2rX u (m+k) S pe O nie jest równy zeru, tak iz nalezy oczekiwac sprzezenia przesluchu zdalnego zaleznego od czestotliwosci wedlug fig. 2, tzn. wyrównanie przesluchu zdalnego nie moze byc osiagniete, lub tez moze byc uzyskane tylko z wielkim trudem.Na podstawie powyzszych badan proponuje ¦ sie wedlug wynalazku, aby przy wykonywaniu odcinków fabrycznych do przesylania wielkich czestotliwosci byly nie tylko male i przepisowe sprzezenia, lecz przede wszystkim wyrazenie X -2TX w (m + k) B pe O odpowiednio do kazdorazowej konstrukcji kabla i do wymagan stawianych wlasnosciom przeno¬ szenia kabla, bylo ograniczone w swym maksi¬ mum w takim stopniu, by praca na zmontowanej linii kablowej byla pozbawiona przesluchu zdal¬ nego.Wymaganie to oznacza, ze do budowy linii kablowej moga byc uzyte tylko takie poszczegól¬ ne odcinki fabryczne, które w zespoleniu daja rozklad sprzezenia odpowiadajacy krzywym a lub d na fig. 3. Zachodzi wiec koniecznosc takiego wykonywania odcinków fabrycznych, aby posz¬ czególne odcinki wykazywaly rozklad sprzeze¬ nia odpowiadajacy fig. 1. Dla spelnienia tego wymagania nalezy postarac sie, aby czynnik p byl bardzo maly. W praktyce oznacza to, ze musi ..byc zapewniona bardzo dokladna jednorodnosc — 2 —wzdluzna odcinków fabrycznych. W tym celu odcinki fabryczne powinny byc wykonane bez miejsc naprawy, wyrównania i zagiec, przy czym nalezy uwazac^ aby np. na maszynach skrecaja¬ cych bylo jak najmniej zatrzyman. Przy wybo¬ rze surowców nalezy przestrzegac wymagania jak najwiekszej jednorodnosci wzdluznej. Przy la¬ czeniu poszczególnych odcinków nalezy poza tym dbac o to, aby byly lutowane ze soba tylko takie czwórki, które maja jednakowe dlugosci skretu, jednakowa konstrukcje mechaniczna i jednakowe wlasnosci przenoszenia. PLjf SM ° lg mm a Published on November 28, 1958 rI of the Patent Office [P9lsJ; ieilzBCzmsfllitejLyiil | and the POLISH PEOPLE'S REPUBLIC PATENT DESCRIPTION No. 41280 KL 21 c, 4/01 Erwin Wedemeyer Berlin-Rahnsdorf, The German Democratic Republic of the Telecommunication Cables Manufacturing Process continues from August 14, 1956, the invention relates to a method of producing symmetrical carrier frequency telecommunications cables with improved remote crosstalk suppression for the purpose of transmitting high frequency order frequencies up to 552 kHZ. In the construction of carrier frequency cable lines the individual factory sections which must have certain characteristics guaranteed by the factories. Also in terms of remote interrogation linkages, factory sections must meet certain conditions for the cable line to work properly. Establishing specific remote crosstalk attenuation values for individual factory sections is sufficient when using a cable line at relatively low frequencies. However, for the transmission of high frequencies, the previously used setting of the specific values of the remote crosstalk coupling for individual sections can only in special cases guarantee the suitability of the factory sections for working in the cable line. At high operating frequencies, the value of remote crosstalk damping, measured in the usual way, nothing says yet whether the cable line will be even possible to later align remote crosstalk. In addition to the remote crosstalk attenuation, the course of the remote crosstalk coupling as a function of frequency is also decisive for line alignment at high operating frequencies. This fact is explained by the example of the curves shown in Figs. 1 and 2, representing the curves of the remote crosstalk coupling vectors depending on the frequency. Fig. 1 shows the desired characteristics of the remote crosstalk coupling depending on the frequency line for a certain factory section. The cable line consisting of factory sections with such characteristics of remote crosstalk couplings also has a similar nature and can be compensated for remote crosstalk to an extent sufficiently known as known <§fr | & Jln the pjgesluclrt ^ ll characteristics of the factory section from the tfbeffl and the shape shown in Fig. 2, the sections of the factory do not adjoin the construction of the cable line, because of this type, couplings are not suitable for compensating for remote interrogation or are suitable only to a very limited extent, and the cable line is complex from factory episodes with this characteristic of remote interrogation also shows such remote crosstalk coupling is incapable of equalization. If the size of the remote crosstalk coupling vectors for the factory sections illustrated in Figs. 1 and 2 were given in the crosstalk suppression values according to known methods, the cable according to Figs. 1 would be considered bad, while the cable according to FIG. 2 would still be considered good. A cable line, made up of factory sections according to FIG. 1, would have low attenuation values, but would allow relatively simple equalization. On the other hand, a device consisting of factory sections according to Fig. 2, despite maintaining good damping values for individual sections, would not be suitable as a whole, because alignment would be impossible or achievable only with great difficulties. The conducted research showed that the interrogation remote factory section can be expressed as follows: ^ \ X -2TX Kg = w (m - K) + "(m + k) a pe O where m is the magnetic coupling, k« - capacitive coupling, 1 - cable length, p - reflection coefficient, Y - propagation constant, x - distance to the reflection point, <* - angular velocity, and the sign + denotes vector addition X -2TX When the expression a (m + k) S pe O is not insignificantly small, 2, i.e. couplings not suitable for compensating for remote crosstalk. Figure 3 shows the different Ki coupling curves of the cable depending on its length, taken from practice. practically one the generous linear increase in positive values of the coupling, from which it must be assumed that there are no junctions, p is negligibly small, so in this case the expression X -2tX 'tu (m + k) S pe O is almost equal to zero. Thus, the course of the coupling vectors depicted in the numerical Gaussian plane as a function of frequency is similar to that of FIG. 1, ie, the waveform is favorable for the compensation of remote crosstalk. The same is true for curve d which represents a practically linear increase in negative feedback values. On the other hand, the course of the coupling presented by the curves b and c is not a homogeneous linear course. The term X, -2rX u (m + k) S pe O is not equal to zero, so expect the coupling of a frequency-dependent remote crosstalk according to Fig. 2, i.e. the remote crosstalk alignment cannot be achieved, or it can only be obtained only On the basis of the above research, it is proposed, according to the invention, that during the production of factory sections for high-frequency transmission, not only small and prescribed couplings, but above all the expression X -2TX in (m + k) B pe O to the cable structure and to the requirements for cable handling properties, it was limited to such an extent that the work on the assembled cable line was free from remote interrogation. This requirement means that only such cable lines may be used to build a cable line. individual sections of the factory, which in combination give the distribution of coupling corresponding to the curves a or d in Fig. 3. It is therefore necessary to perform such sections of the factory, so that the individual sections exhibit a coupling pattern corresponding to Figure 1. In order to meet this requirement, it is necessary to keep the factor p very small. In practice, it means that ... a very exact uniformity - 2 - longitudinal of the factory sections must be ensured. For this purpose, the factory sections should be made without repair, leveling and bending places, but care should be taken that, for example, on turning machines there would be as little stoppage as possible. When selecting the raw materials, the greatest possible longitudinal uniformity must be observed. When joining the individual sections, it must also be ensured that only four fours are soldered to each other, which have the same twist length, the same mechanical design and the same transfer properties. PL