PL244618B1 - Method of cleaning flue gases in industrial installations and installation for the implementation of the method - Google Patents
Method of cleaning flue gases in industrial installations and installation for the implementation of the method Download PDFInfo
- Publication number
- PL244618B1 PL244618B1 PL434615A PL43461520A PL244618B1 PL 244618 B1 PL244618 B1 PL 244618B1 PL 434615 A PL434615 A PL 434615A PL 43461520 A PL43461520 A PL 43461520A PL 244618 B1 PL244618 B1 PL 244618B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- gases
- reactor
- ammonia solution
- exhaust gases
- water
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 72
- 238000009434 installation Methods 0.000 title claims abstract description 27
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 title claims abstract description 16
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 title description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 109
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N ammonia Natural products N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 55
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 49
- VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N Ammonium hydroxide Chemical compound [NH4+].[OH-] VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 43
- 235000011114 ammonium hydroxide Nutrition 0.000 claims abstract description 43
- NLXLAEXVIDQMFP-UHFFFAOYSA-N Ammonium chloride Substances [NH4+].[Cl-] NLXLAEXVIDQMFP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 41
- BFNBIHQBYMNNAN-UHFFFAOYSA-N ammonium sulfate Chemical compound N.N.OS(O)(=O)=O BFNBIHQBYMNNAN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 29
- 229910052921 ammonium sulfate Inorganic materials 0.000 claims abstract description 29
- 235000011130 ammonium sulphate Nutrition 0.000 claims abstract description 29
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 22
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims abstract description 22
- 238000000746 purification Methods 0.000 claims description 29
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 claims description 10
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 claims description 10
- 238000005507 spraying Methods 0.000 claims description 6
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 claims description 3
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 2
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 44
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 17
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 11
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 10
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 9
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 8
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 7
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 7
- 239000000047 product Substances 0.000 description 7
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 6
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 5
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 5
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 4
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 239000003337 fertilizer Substances 0.000 description 3
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-L sulfite Chemical compound [O-]S([O-])=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 3
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 2
- 239000000443 aerosol Substances 0.000 description 2
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 2
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 2
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 2
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 229910000069 nitrogen hydride Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 2
- 150000003464 sulfur compounds Chemical class 0.000 description 2
- XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N sulfur monoxide Chemical compound S=O XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-O Ammonium Chemical compound [NH4+] QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-O 0.000 description 1
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-N Sulfurous acid Chemical class OS(O)=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005273 aeration Methods 0.000 description 1
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- 239000000908 ammonium hydroxide Substances 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000004566 building material Substances 0.000 description 1
- 238000004939 coking Methods 0.000 description 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000003795 desorption Methods 0.000 description 1
- TXKMVPPZCYKFAC-UHFFFAOYSA-N disulfur monoxide Inorganic materials O=S=S TXKMVPPZCYKFAC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000013467 fragmentation Methods 0.000 description 1
- 238000006062 fragmentation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010574 gas phase reaction Methods 0.000 description 1
- 239000007792 gaseous phase Substances 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 239000012263 liquid product Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000005065 mining Methods 0.000 description 1
- 239000003595 mist Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 239000013618 particulate matter Substances 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 239000012429 reaction media Substances 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 150000003467 sulfuric acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
Abstract
Przedstawiono sposób oczyszczania gazów spalinowych w instalacjach przemysłowych, obejmujący wstępne usuwanie cząstek stałych do poziomu 50 — 150 mg/m3 gazów, a następnie kontaktowanie gazów z wodnym roztworem amoniaku o stężeniu od 15% do 25%, charakteryzuje się tym, że z gazów spalinowych o temperaturze 150 - 180°C usuwa się cząstki stałe, a następnie wprowadza się gaz w kierunku reaktora (2) i przed osiągnięciem wlotu reaktora dozuje się do tego gazu, współprądowo, mający postać kropelek roztwór amoniaku o temperaturze od 0 do 30°C, a w przestrzeni reaktora także współprądowo, do gazów wtryskuje się wodę technologiczną o temperaturze wynoszącej od 0 do 30°C, w ilości od 20 do 50 g wody na 1 m3 oczyszczanych suchych gazów spalinowych, przy czym w reaktorze tworzą się, zawieszone w gazach, stałe cząstki siarczanu amonu (NH4)2SO4, które oddziela się z użyciem filtrów cząstek stałych, a oczyszczone gazy spalinowe poprzez wentylator wyciągowy wyrzucane są do komina i opuszczają instalację.A method for purifying exhaust gases in industrial installations is presented, including the initial removal of solid particles to the level of 50 - 150 mg/m3 of gases, and then contacting the gases with an aqueous ammonia solution with a concentration of 15% to 25%. at a temperature of 150 - 180°C, solid particles are removed, and then the gas is introduced towards the reactor (2) and, before reaching the reactor inlet, an ammonia solution in the form of drops at a temperature of 0 to 30°C is dosed co-currently into this gas, and at the reactor space, also co-currently, process water at a temperature ranging from 0 to 30°C is injected into the gases, in an amount of 20 to 50 g of water per 1 m3 of cleaned dry flue gases, and solid particles suspended in the gases are formed in the reactor ammonium sulfate (NH4)2SO4, which is separated using particulate filters, and the purified exhaust gases are thrown into the chimney through an exhaust fan and leave the installation.
Description
Opis wynalazkuDescription of the invention
Przedmiotem wynalazku jest sposób oczyszczania gazów spalinowych w instalacjach przemysłowych oraz instalacja do realizacji tego sposobu, a dokładniej wynalazek dotyczy szczególnego sposobu oczyszczania gazów spalinowych powstających w przemyśle, zwłaszcza energetycznym w czasie spalania paliw stałych, ciekłych i gazowych. Zawarte w odlotowych gazach kominowych zanieczyszczenia, takie jak dwutlenek siarki, są szkodliwe dla środowiska i ich emisja do atmosfery jest ograniczona przez regulacje prawne. Dlatego, ze względów ekologicznych oraz aby spełniać wspomniane wymogi, istnieje zapotrzebowanie na technologie zapewniające odprowadzenie wysokooczyszczonych gazów do atmosfery.The subject of the invention is a method for purifying exhaust gases in industrial installations and an installation for implementing this method, and more specifically, the invention relates to a specific method for purifying exhaust gases generated in industry, especially the energy industry, during the combustion of solid, liquid and gaseous fuels. Pollutants contained in flue gases, such as sulfur dioxide, are harmful to the environment and their emission into the atmosphere is limited by legal regulations. Therefore, for ecological reasons and to meet the above-mentioned requirements, there is a need for technologies ensuring the discharge of highly purified gases into the atmosphere.
Wynalazek dotyczy zwłaszcza oczyszczania z pyłów i związków siarki gazów spalinowych z agregatów kotłów i pieców, ale może być także wykorzystany w innych dziedzinach przemysłu: metalurgicznej, chemicznej, przemyśle materiałów budowlanych, a także w górniczych kombinatach wzbogacania, koksowniach itp.The invention applies in particular to the purification of dust and sulfur compounds from exhaust gases from boiler and furnace units, but it can also be used in other industries: metallurgical, chemical, building materials industry, as well as in mining enrichment plants, coking plants, etc.
Znane są technologie oczyszczania gazów spalinowych obejmujące zwłaszcza odsiarczanie, które można podzielić na metody suche i mokre, z użyciem alkalicznych absorberów, takich jak roztwór siarczanów amonu lub roztwór amoniaku. Absorbenty w stanie ciekłym lub w postaci zawiesiny są dozowane w formie rozpylonej mgły (kropelek) lub tworzą płynne/zawiesinowe złoża, przez które przeprowadzane są gazy. Część procesów prowadzi się przy użyciu katalizatorów. Temperatura wprowadzanych gazów i/lub prowadzenia procesu może się wahać od poniżej 100°C do 150°C albo do 350°C czy nawet do 450°C. W niektórych procesach ogrzewana jest mieszanina reakcyjna i/lub wtryskiwany roztwór absorbentu, a także dozowana do przestrzeni reakcyjnej woda czy para wodna. Zazwyczaj procesy prowadzi się przeciwprądowo, zapewniając wydajniejsze zderzanie się strumienia gazów spalinowych z absorbentem ciekłym lub gazowym. Znane jest dodatkowe dozowanie do środowiska reakcji np. powietrza w celu dostarczenia tlenu.Technologies for purifying exhaust gases are known, especially desulfurization, which can be divided into dry and wet methods, using alkaline absorbers, such as ammonium sulfate solution or ammonia solution. Absorbents in a liquid state or in the form of a suspension are dosed in the form of sprayed mist (drops) or create liquid/suspension beds through which gases are passed. Some processes are carried out using catalysts. The temperature of the gases introduced and/or the process may vary from below 100°C to 150°C or up to 350°C or even up to 450°C. In some processes, the reaction mixture is heated and/or the absorbent solution is injected, and water or steam is dosed into the reaction space. Typically, the processes are carried out countercurrently, ensuring a more efficient collision of the exhaust gas stream with the liquid or gaseous absorbent. It is known to additionally dose e.g. air into the reaction environment to supply oxygen.
Z chińskiego zgłoszenia patentowego CN103861439A znany jest sposób jednoczesnego odsiarczania, odazotowania i oczyszczania gazów spalinowych. Sposób obejmuje rozpylanie spalin w temperaturze 50-90°C oraz cieczy absorpcyjnej w postaci amoniaku w celu uzyskania roztworu reakcyjnego a następnie napowietrzanie i utlenianie roztworu w celu uzyskania roztworu siarczanu amonu. Zastosowano wymianę ciepła między uzyskanym gazem spalinowym a pierwotnym gazem spalinowym i ogrzewanie mieszaniny do 120-350°C oraz dodanie do środowiska reakcji wodorotlenku amonu. Proces jest katalityczny i jest prowadzony w obecności węgla aktywowanego.A method for simultaneous desulfurization, denitrification and purification of exhaust gases is known from the Chinese patent application CN103861439A. The method includes spraying exhaust gases at a temperature of 50-90°C and an absorption liquid in the form of ammonia to obtain a reaction solution, followed by aeration and oxidation of the solution to obtain an ammonium sulfate solution. Heat exchange was used between the obtained flue gas and the primary flue gas, the mixture was heated to 120-350°C and ammonium hydroxide was added to the reaction medium. The process is catalytic and is carried out in the presence of activated carbon.
Z ukraińskiego wzoru użytkowego UA41199U znany jest katalityczny proces oczyszczania spalin poprzez kontaktowanie w reaktorze gazów o temperaturze 150-200°C z rozpylanym wodnym roztworem amoniaku o stężeniu 25%, który jest podgrzewany do stosunkowo wysokiej temperatury wynoszącej 350-400°C. W procesie dozuje się do reaktora także przegrzaną parę wodną, aby osiągnąć w reaktorze określoną wilgotność wynoszącą ok. 10,2-12,5%. Reakcja trwa 7-9 sekund, w czasie których kropelki amoniaku całkowicie odparowują i tworzy się suchy pył siarczanu amonu, który jest oddzielany na filtrach. Odprowadzane gazy po oczyszczaniu zawierają ok. 5% SO2 oraz wolny amoniak. Proces jest katalityczny i energochłonny z powodu ogrzewania zarówno amoniaku, jak i wody. Wszystkie główne reagenty (gazy, absorbent oraz para wodna) są dozowane w tym samym obszarze instalacji, do reaktora. W opisanym sposobie ogrzane reagenty mogą powodować wydostawanie się wolnego, gazowego amoniaku do atmosfery.From the Ukrainian utility model UA41199U, a catalytic process of exhaust gas purification is known by contacting gases at a temperature of 150-200°C in a reactor with a sprayed aqueous ammonia solution with a concentration of 25%, which is heated to a relatively high temperature of 350-400°C. In the process, superheated steam is also dosed into the reactor to achieve a specific humidity in the reactor of approximately 10.2-12.5%. The reaction lasts 7-9 seconds, during which the ammonia droplets completely evaporate and dry ammonium sulfate dust is formed, which is separated on filters. The discharged gases after treatment contain approximately 5% SO2 and free ammonia. The process is catalytic and energy-intensive due to the heating of both ammonia and water. All main reactants (gases, absorbent and water vapor) are dosed in the same area of the installation, into the reactor. In the method described, the heated reactants may cause free ammonia gas to escape into the atmosphere.
Chociaż znane są ogólne warunki sposobów oczyszczania gazów spalinowych oraz różne konstrukcje instalacji do realizacji takich sposobów, ciągle poszukuje się jednak udoskonalonych, ściśle określonych warunków prowadzenia tych procesów w celu podniesienia wydajności oczyszczania, obniżenia ich kosztów, lepszego zagospodarowania uzyskiwanych produktów oraz ekonomicznego bilansu cieplnego.Although the general conditions of flue gas purification methods and various designs of installations for implementing such methods are known, improved, precisely defined conditions for conducting these processes are constantly being sought in order to increase the purification efficiency, reduce their costs, better management of the obtained products and economic heat balance.
Przedmiotem wynalazku jest sposób oczyszczania gazów spalinowych w instalacjach przemysłowych, obejmujący wstępne usuwanie cząstek stałych do poziomu 50-150 mg/m3 gazów, a następnie kontaktowanie gazów z wodnym roztworem amoniaku o stężeniu od 15% do 25%, charakteryzujący się tym, że z gazów spalinowych o temperaturze 150-180°C wstępnie usuwa się cząstki stałe, a następnie wprowadza się gaz w kierunku reaktora i przed osiągnięciem wlotu reaktora dozuje się do tego gazu, współprądowo, mający postać kropelek roztwór amoniaku o temperaturze od 0 do 30°C, a w przestrzeni reaktora, także współprądowo, do gazów wtryskuje się wodę technologiczną o temperaturze wynoszącej od 0 do 30°C, w ilości od 20 do 50 g wody na 1 m3 oczyszczanych, suchych gazów spalinowych, przy czym w reaktorze tworzą się, zawieszone w gazach, stałe cząstki siarczanu amonu (NH4)2SO4, które oddziela się z użyciem filtrów cząstek stałych, a oczyszczone gazy spalinowe poprzez wentylator wyciągowy wyrzucane są do komina i opuszczają instalację.The subject of the invention is a method for purifying exhaust gases in industrial installations, including preliminary removal of solid particles to the level of 50-150 mg/m 3 gases, and then contacting the gases with an aqueous ammonia solution with a concentration of 15% to 25%, characterized by the fact that solid particles are initially removed from the exhaust gases at a temperature of 150-180°C, and then the gas is introduced towards the reactor and, before reaching the reactor inlet, an ammonia solution in the form of drops at a temperature of 0 to 30°C is dosed co-currently into the gas, and in the reactor space, also co-currently, process water at a temperature ranging from 0 to 30°C is injected into the gases, in an amount from 20 to 50 g of water per 1 m 3 of cleaned, dry exhaust gases, and suspended in gases, solid particles of ammonium sulfate (NH4)2SO4, which are separated using particulate filters, and the purified exhaust gases are thrown into the chimney through an exhaust fan and leave the installation.
Korzystnie, z gazów, po opuszczeniu przestrzeni reaktora, usuwa się cząstki stałe do poziomu wynoszącego nie więcej niż 20 mg/m3.Preferably, solid particles are removed from the gases after leaving the reactor space to a level of no more than 20 mg/ m3 .
Dozowana w reaktorze woda ma korzystnie temperaturę otoczenia, poniżej 25°C.The water dosed in the reactor is preferably at an ambient temperature below 25°C.
Korzystnie, gazy spalinowe są kontaktowane z roztworem amoniaku przez co najmniej 0,1-0,3 s, a poniżej 1 s, przed dozowaniem wody do mieszaniny reakcyjnej.Preferably, the combustion gases are contacted with the ammonia solution for at least 0.1-0.3 s, and less than 1 s, before water is dosed into the reaction mixture.
Korzystnie, kontaktowanie gazów spalinowych z roztworem amoniaku i następnie z wodą trwa od 8 do 12 sekund.Preferably, contacting the exhaust gases with the ammonia solution and then with water lasts from 8 to 12 seconds.
Przedmiotem wynalazku jest także instalacja do oczyszczania gazów spalinowych zawierająca pierwszy filtr cząstek stałych umieszczony przed dozownikiem wodnego roztworu amoniaku, reaktor oczyszczania, drugi filtr cząstek stałych, dozownik absorbentu w postaci wodnego roztworu amoniaku oraz dozownik wody technologicznej, cechująca się tym, że dozownik 15% - 25% roztworu wodnego amoniaku jest zaopatrzony w co najmniej jedną dyszę rozpylającą ten roztwór, umieszczoną w kanale doprowadzającym gazy do reaktora oczyszczania, przed wlotem do tego reaktora oczyszczania, współprądowo w relacji do kierunku przepływu gazów spalinowych, a dysza lub układ dysz rozpylających wodę technologiczną z dozownika wody technologicznej umieszczona (-e) jest (są) w górnej części reaktora, współprądowo w relacji do kierunku przepływu gazów spalinowych, a w dolnej części reaktor oczyszczania jest zaopatrzony w kanał wyprowadzający gaz poprzez drugi filtr cząstek stałych siarczanu amonu (NH4)2SO4 do komina wylotowego.The subject of the invention is also an installation for purifying exhaust gases, including a first particulate filter placed before the aqueous ammonia solution dispenser, a purification reactor, a second particulate filter, an absorbent dispenser in the form of an aqueous ammonia solution and a process water dispenser, characterized by the fact that the dispenser 15% - 25% aqueous ammonia solution is equipped with at least one nozzle spraying this solution, placed in the channel supplying gases to the purification reactor, before the inlet to this purification reactor, co-currently in relation to the direction of exhaust gas flow, and the nozzle or system of nozzles spraying process water from process water dispenser(s) is (are) located in the upper part of the reactor, co-currently in relation to the direction of flue gas flow, and in the lower part the purification reactor is equipped with a channel that discharges gas through a second ammonium sulfate (NH4)2SO4 solid particle filter to the chimney exhaust.
Przedmiot wynalazku został uwidoczniony w przykładzie wykonania na rysunku, na którym na fig. 1 pokazano ogólny, schematyczny widok instalacji do prowadzenia sposobu oczyszczania gazów spalinowych według wynalazku.The subject of the invention is shown in an example embodiment in the drawing, in which Fig. 1 shows a general, schematic view of the installation for carrying out the exhaust gas purification method according to the invention.
Sposób według wynalazku polega na metodzie ciągłego, półsuchego, amonowego oczyszczania gazów spalinowych z pyłów i związków siarki w gazach odlotowych wyprowadzonych np. z instalacji spalania paliw. Technologia półsucha opiera się na dozowaniu absorbentu w postaci roztworu amoniaku, który szybko odparowuje w toku procesu, tak że jest w stanie gazowym w środowisku zachodzących reakcji, a wtryskiwana woda absorbuje z fazy gazowej SO2 i NH3, które reagują ze sobą. Woda dostarcza na tyle znikomą ilość wilgoci, że w kolejnym etapie oczyszczania nie zachodzi kondensacja kropelek wody czy roztworów reagentów i ani substraty, ani powstające produkty nie mają postaci płynnej czy postaci roztworów albo zawiesin. Nie obserwuje się ani osadzania się czy ściekania płynnych reagentów na ściankach instalacji, ani powstawania płynnych czy półpłynnych produktów (nawozów sztucznych) na dnie reaktora.The method according to the invention consists in a method of continuous, semi-dry, ammonium cleaning of exhaust gases from dust and sulfur compounds in waste gases released, e.g. from fuel combustion installations. The semi-dry technology is based on dosing the absorbent in the form of an ammonia solution, which quickly evaporates during the process so that it is in a gaseous state in the reaction environment, and the injected water absorbs SO2 and NH3 from the gas phase, which react with each other. Water provides such a small amount of moisture that in the next stage of purification there is no condensation of water droplets or reagent solutions, and neither the substrates nor the resulting products are in liquid form or in the form of solutions or suspensions. There is neither settling or dripping of liquid reactants on the walls of the installation, nor the formation of liquid or semi-liquid products (fertilizers) at the bottom of the reactor.
Przed zasadniczą reakcją zachodzącą pomiędzy oczyszczanym gazem a roztworem amoniaku wstępnie oczyszcza się gazy z pyłów, zwłaszcza popiołów (zanieczyszczeń stałych) do koncentracji cząsteczek stałych mieszczącej się w zakresie od 50 do 150 mg/m3. Oddzielanie cząstek stałych prowadzi się znanymi metodami np. za pomocą jednego filtra lub układu kilku filtrów, przy czym mogą być stosowane różne znane rodzaje filtrów cząstek stałych.Before the main reaction between the purified gas and the ammonia solution, the gases are initially cleaned of dust, especially ash (solid impurities) to a concentration of solid particles ranging from 50 to 150 mg/m 3 . Separation of particulate matter is carried out using known methods, e.g. using one filter or a system of several filters, and various known types of particulate filters can be used.
Następnie, pneumatycznie, pod ciśnieniem, wprowadza się współprądowo, do kanału, gdzie tłoczony jest strumień gazu (do gazociągu), drobnodyspersyjne krople 25%-owego wodnego roztworu amoniaku (aerozol amoniaku). Wielkość kropelek roztworu amoniaku powinna zapewnić całkowite odparowanie wprowadzonej cieczy kropelkowej w czasie przebywania mieszaniny reagentów w kanale przed reaktorem i w reaktorze. Średni rozmiar kropli roztworu amoniaku nie przekracza 50 μm. Czas całkowitego odparowania kropel tej wielkości w warunkach prowadzenia procesu wynosi około 2 sekund. Aby zapewnić całkowite odparowanie kropelek roztworu amoniaku i przereagowanie amoniaku z dwutlenkiem siarki SO2 w fazie gazowej, czas kontaktowania mieszaniny gazów spalinowych z amoniakiem powinien wynosić od 8 do 12 sekund, przy czym czas przebywania gazów spalinowych w obecności współprądowo wtryskiwanego roztworu wodnego amoniaku i ich mieszania się ze sobą w kanale doprowadzającym do reaktora, przed wlotem do tego reaktora wynosi poniżej 1 s, nawet poniżej 0,5 s, od 150 do 200 milisekund.Then, pneumatically, under pressure, finely dispersed drops of a 25% aqueous ammonia solution (ammonia aerosol) are introduced co-currently into the channel where the gas stream is pumped (to the gas pipeline). The size of the ammonia solution droplets should ensure complete evaporation of the introduced droplet liquid while the reagent mixture remains in the channel upstream of the reactor and in the reactor. The average droplet size of ammonia solution does not exceed 50 μm. The time for complete evaporation of drops of this size under the process conditions is approximately 2 seconds. To ensure complete evaporation of the ammonia solution droplets and reaction of ammonia with sulfur dioxide SO2 in the gas phase, the contact time of the exhaust gas mixture with ammonia should be from 8 to 12 seconds, while the residence time of the exhaust gases in the presence of the co-currently injected aqueous ammonia solution and their mixing together in the feed channel to the reactor, before entering the reactor, is less than 1 s, even less than 0.5 s, from 150 to 200 milliseconds.
W toku opracowywania wynalazku stwierdzono, że optymalne jest stosowanie roztworu wodnego amoniaku o stężeniu od 15% do 25%, korzystnie od 20% do 25%, albo od 23 do 25%. Przy stężeniu amoniaku wynoszącym ponad 25% zachodzi zwiększenie desorpcji amoniaku do gazów spalinowych, co prowadzi do obniżenia efektywności procesu oczyszczania i zwiększenia emisji amoniaku do powierza atmosferycznego. Stężenie amoniaku mniejsze od 15% prowadzi do zwiększenia ogólnego zużycia roztworu dla zapewnienia pożądanego stosunku stechiometrycznego NH3/SO2 wynoszącego od 1,5 do 2,0, na skutek czego odbywa się ochłodzenie strumienia gazów spalinowych do 60-70°C, co uniemożliwi następnie wprowadzenie wody technologicznej i dalsze efektywne prowadzenie procesu. Istnienie mechanizmu gazowo-fazowego reagowania pomiędzy dwutlenkiem siarki i amoniakiem wskazuje na korzystny efekt stosowania roztworu amoniaku w zakresie 15% - 25% jako absorbentu.In the course of developing the invention, it was found that it is optimal to use an aqueous ammonia solution with a concentration of 15% to 25%, preferably 20% to 25% or 23 to 25%. When the ammonia concentration exceeds 25%, the desorption of ammonia into the exhaust gases increases, which leads to a decrease in the effectiveness of the purification process and an increase in ammonia emissions into the atmospheric air. An ammonia concentration of less than 15% leads to an increase in the overall solution consumption to ensure the desired NH3/SO2 stoichiometric ratio of 1.5 to 2.0, as a result of which the flue gas stream is cooled to 60-70°C, which will then prevent the introduction of process water and further effective process management. The existence of a gas-phase reaction mechanism between sulfur dioxide and ammonia indicates the beneficial effect of using an ammonia solution in the range of 15% - 25% as an absorbent.
Powstająca mieszanina gazowa jest następnie tłoczona do reaktora wieżowego, gdzie tuż przy wlocie gazów, w górnej części reaktora dozuje się wodę technologiczną przez co następuje oczyszczanie strumienia gazów spalinowych z dwutlenku siarki w fazie gazowej i płynnej drogą reagowania amoniaku z dwutlenkiem siarki, a także pełne odparowanie fazy ciekłej z ochłodzeniem gazów spalinowych na wyjściu z reaktora. Dysze dozujące wodę technologiczną mogą być umieszczone od razu przy wlocie gazów do reaktora, powyżej 90% wysokości reaktora.The resulting gas mixture is then pumped into the tower reactor, where process water is dosed right at the gas inlet in the upper part of the reactor, which results in the purification of the flue gas stream from sulfur dioxide in the gaseous and liquid phases by reacting ammonia with sulfur dioxide, as well as full evaporation. liquid phase with cooling of exhaust gases at the reactor outlet. Process water dispensing nozzles can be placed immediately at the gas inlet to the reactor, above 90% of the reactor height.
W czasie prowadzenia procesu rozpylony roztwór amoniaku absorbuje z bardzo wysoką wydajnością wynoszącą niemal 100%, zawarty w gazach spalinowych tlenek siarki (IV) SO2. W gazach spalinowych wagowy udział SO3 w stosunku do sumy SO2 i SO3 wynosi nie więcej niż 5%. W procesie oczyszczania gazów spalinowych utlenianie siarczynów i wodorosiarczynów, jako pierwszych produktów chemicznego wiązania dwutlenku siarki przez absorbenty, do siarczanów (NH4)2SO4, jest spowodowane obecnością wystarczającej ilości wolnego tlenu w spalinach, którego zawartość w gazach spalinowych wynosi zazwyczaj 6% - 12%.During the process, the sprayed ammonia solution absorbs sulfur oxide (IV) SO2 contained in the exhaust gases with a very high efficiency of almost 100%. In the exhaust gases, the weight share of SO3 in relation to the sum of SO2 and SO3 is not more than 5%. In the flue gas purification process, the oxidation of sulfites and bisulfites, as the first products of chemical binding of sulfur dioxide by absorbents, to sulfates (NH4)2SO4 is caused by the presence of a sufficient amount of free oxygen in the flue gas, the content of which in the flue gas is usually 6% - 12%.
W końcowym etapie sposobu według wynalazku, przy użyciu filtra lub zespołu filtrów prowadzi się ponowne oczyszczanie gazów z pyłów/cząstek stałych, przede wszystkim z utworzonych w toku procesu stałych produktów oczyszczania gazów (tj. siarczanu amonowego). Oczyszczone gazy można bezpośrednio odprowadzać do atmosfery lub poprzez wymienniki ciepła przeprowadzić odzyskiwanie ciepła.In the final stage of the method according to the invention, using a filter or a set of filters, gases are re-purified from dust/solid particles, primarily from solid gas purification products formed during the process (i.e. ammonium sulfate). Purified gases can be directly discharged into the atmosphere or heat recovery can be carried out through heat exchangers.
W sposobie według wynalazku oczyszczanie gazów, przede wszystkim z dwutlenku siarki, odbywa się w dwóch fazach: fazie gazowej dzięki dozowaniu wodnego roztworu amoniaku i jego odparowaniu, a co za tym idzie emisji gazowego amoniaku z tego roztworu, oraz w fazie płynnej, w reaktorze, w zawieszonych w gazach kropelkach wody technologicznej, gdzie odbywa się pochłanianie amoniaku, SO2, O2 z fazy gazowej i reagowanie pomiędzy nimi z utworzeniem siarczanu amonowego (NH4)2SO4. Dozowana do reaktora woda technologiczna ma dodatnią temperaturę otoczenia, przykładowo wynoszącą od 0 do 35°C, korzystnie od 5 do 25°C. Woda jest dozowana do reaktora dyszami (zespołem dysz) pod ciśnieniem, aby zapewnić rozdrobnienie kropelek wody do poziomu kropelek o rozmiarach mniejszych niż 100 mikronów, korzystnie w ilości od 1 do 50, korzystnie od 20 do 50 g wody na 1 m3 gazów spalinowych wprowadzanych do instalacji. Ilość dozowanej wody ze wskazanego zakresu dobrana jest w zależności od stężenia dozowanego roztworu amoniaku. Jednocześnie dozowanie wody technologicznej powoduje ochłodzenie gazów na wylocie z reaktora do temperatury wynoszącej od 85 do 97°C. Jest to też temperatura gazów wyprowadzanych z instalacji do atmosfery.In the method according to the invention, the purification of gases, primarily sulfur dioxide, takes place in two phases: the gas phase thanks to the dosing of an aqueous ammonia solution and its evaporation, and consequently the emission of gaseous ammonia from this solution, and in the liquid phase, in the reactor, in process water droplets suspended in gases, where ammonia, SO2, O2 are absorbed from the gas phase and reacted between them to form ammonium sulfate (NH4)2SO4. The process water dosed into the reactor has a positive ambient temperature, for example ranging from 0 to 35°C, preferably from 5 to 25°C. Water is dosed into the reactor through nozzles (set of nozzles) under pressure to ensure fragmentation of water droplets to the level of droplets with sizes smaller than 100 microns, preferably in an amount from 1 to 50, preferably from 20 to 50 g of water per 1 m3 of exhaust gases introduced for installation. The amount of dosed water from the indicated range is selected depending on the concentration of the dosed ammonia solution. At the same time, dosing process water cools the gases at the reactor outlet to a temperature ranging from 85 to 97°C. It is also the temperature of gases discharged from the installation into the atmosphere.
Tworzony w toku reakcji stały siarczan amonowy (NH4)2SO4 stanowi proszek (pył) zawieszony w gazach, tak że jest transportowany w instalacji ciśnieniowo razem z gazami. Stały siarczan amonu ma wielkości cząstek taką, że co najmniej 90%, a nawet 95% ma średnicę cząstek wynoszącą od 1 μm do 15 μm. Korzystnie 99% cząstek uzyskiwanego siarczanu amonu ma postać cząstek o średnicy poniżej 15 μm.The solid ammonium sulfate (NH4)2SO4 formed during the reaction is a powder (dust) suspended in the gases, so it is transported in the installation under pressure together with the gases. The solid ammonium sulfate has a particle size such that at least 90% and as much as 95% has a particle diameter of from 1 μm to 15 μm. Preferably, 99% of the ammonium sulfate particles obtained are particles with a diameter of less than 15 μm.
Dozowanie wody technologicznej eliminuje obecność gazowego amoniaku w oczyszczonych gazach spalinowych, a więc eliminuje także emisję amoniaku do atmosfery, gdzie oczyszczone gazy są odprowadzane. Zużycie wody technologicznej w strefie reakcyjnej powinno także zapewniać pełne odparowanie kropli i temperaturę wyjściową gazów spalinowych na wylocie z reaktora nie niższą niż o 30°C powyżej wodnego punktu rosy komina w danej instalacji.Dosing process water eliminates the presence of ammonia gas in the purified flue gases, and therefore also eliminates ammonia emissions into the atmosphere, where the purified gases are discharged. The consumption of process water in the reaction zone should also ensure full evaporation of the drops and the exit temperature of the exhaust gases at the reactor outlet not lower than 30°C above the water dew point of the chimney in a given installation.
Proces według wynalazku prowadzi się w sposób ciągły, bez zawracania (recyrkulacji) reagentów, co obniża koszty procesu. Proces nie wymaga także ani katalizatorów, ani podgrzewania wykorzystywanych substratów tj. wody i roztworu amoniaku.The process according to the invention is carried out continuously, without recirculation of the reactants, which reduces the process costs. The process does not require catalysts or heating of the substrates used, i.e. water and ammonia solution.
Instalacja do realizacji sposobu według wynalazku zawiera pierwszy filtr cząstek stałych 1 zaopatrzony we wlot gazów spalinowych oraz wylot oczyszczonych z cząstek stałych gazów spalinowych, które są prowadzone kanałem do wlotu reaktora oczyszczania 2, przy czym przed tym wlotem, w kanale umieszczony jest współprądowo dozownik roztworu amoniaku 8, zawierający dyszę rozpylającą roztwór amoniaku pobieranego ze zbiornika roztworu amoniaku 7. W reaktorze 2 za wlotem gazu spalinowego zmieszanego z roztworem amoniaku znajdują się dysze 6 dozujące wodę technologiczną prowadzoną poprzez dozownik wody 9 ze zbiornika wody 10. Reaktor 2 jest zaopatrzony w kanał wylotowy, któryThe installation for implementing the method according to the invention includes a first particulate filter 1 equipped with an exhaust gas inlet and an outlet of exhaust gases cleaned of solid particles, which are led through a channel to the inlet of the purification reactor 2, and before this inlet, an ammonia solution dispenser is placed co-currently in the channel. 8, containing a nozzle spraying the ammonia solution taken from the ammonia solution tank 7. In the reactor 2, behind the inlet of the exhaust gas mixed with the ammonia solution, there are nozzles 6 dispensing process water led through the water dispenser 9 from the water tank 10. The reactor 2 is equipped with an outlet channel, which
PL 244618 Β1 za pośrednictwem wentylatora wyciągowego 4, jest połączony z drugim filtrem cząstek stałych 3, który jest podłączony do komina 5 wylotowego instalacji.PL 244618 Β1, via the exhaust fan 4, is connected to the second particulate filter 3, which is connected to the installation's outlet chimney 5.
Sposób według wynalazku może być prowadzony w opisanej przykładowej instalacji przedstawionej na fig. 1, w której gazy spalinowe ze swojego źródła tj. agregatu kotłowni, maszyny aglomeracyjnej itd. trafiają do pierwszego filtra cząstek stałych 1, gdzie prowadzi się oczyszczenie gazu ze stałych zanieczyszczeń do ich zawartości wynoszącej od 50 do 150 mg/m3. Po oczyszczeniu z pyłów/popiołów gazy spalinowe prowadzone są kanałem do wlotu wieżowego reaktora oczyszczania 2, w którym w procesie półsuchego oczyszczania gazów dwutlenek siarki SO2 jest pochłaniany przez absorber, jakim jest roztwór amoniaku i woda, a jednocześnie tworzą się suche produkty oczyszczania gazu takie jak nawozy sztuczne zawierający w większości siarczan amonu (NH^SCM. W charakterze absorbentu wykorzystywany jest roztwór wodny amoniaku o stężeniu od 15% do 25%, korzystnie od 20% do 25%, który rozpylany jest w postaci aerozolu, współprądowo, z tłoczonym gazem w kanale doprowadzającym gazy do reaktora. Roztwór amoniaku dostarczany jest ze zbiornika roztworu amoniaku 7 do kanału przy pomocy pompy zawartej w dozowniku 8. Woda technologiczna jest dostarczana pneumatycznie do reaktora, w jego górnej części, gdzie jest rozpylana z użyciem dyszy 6 (lub układu kilku dysz) pompą zawartą w dozowniku 9. Ogólne zużycie roztworu amoniaku i wody technologicznej na 1 m3 gazu powinno zapewniać pełne wyparowywanie faz płynnych na wyjściu z reaktora oczyszczania gazów spalinowych. W reaktorze 2 tworzy się suchy siarczan amonowy (NH4)2SO4, zawieszony jako pył w gazach, o wielkość cząstek (NH4)2SO4 wynoszącej od 1 pm do 15 pm, które są odfiltrowywane i oddzielane w drugim filtrze cząstek stałych 3, a oczyszczone gazy spalinowe przez wentylator wyciągowy 4 wyrzucane są do komina 5 i opuszczają instalację, tj. są odprowadzane do atmosfery.The method according to the invention can be carried out in the described exemplary installation shown in Fig. 1, in which exhaust gases from their source, i.e. a boiler unit, agglomeration machine, etc., go to the first particulate filter 1, where the gas is purified from solid pollutants to their content ranging from 50 to 150 mg/m 3 . After cleaning from dust/ash, the exhaust gases are led through a channel to the inlet of the tower purification reactor 2, where, in the process of semi-dry gas purification, sulfur dioxide SO2 is absorbed by an absorber, which is an ammonia solution and water, and at the same time dry gas purification products are formed, such as artificial fertilizers containing mostly ammonium sulfate (NH^SCM. An aqueous solution of ammonia with a concentration of 15% to 25%, preferably 20% to 25%, is used as an absorbent, which is sprayed in the form of an aerosol, co-currently, with the pumped gas in channel supplying gases to the reactor. The ammonia solution is supplied from the ammonia solution tank 7 to the channel using a pump located in the dispenser 8. Process water is pneumatically supplied to the reactor in its upper part, where it is sprayed using nozzle 6 (or a system of several nozzles ) with a pump included in the dispenser 9. The total consumption of ammonia solution and process water per 1 m3 of gas should ensure complete evaporation of the liquid phases at the exit from the flue gas purification reactor. In the reactor 2, dry ammonium sulfate (NH4)2SO4 is formed, suspended as dust in the gases, with a particle size of (NH4)2SO4 ranging from 1 pm to 15 pm, which is filtered and separated in the second particulate filter 3, and the purified exhaust gases by the exhaust fan 4 are thrown into the chimney 5 and leave the installation, i.e. they are discharged into the atmosphere.
W przykładowym procesie według wynalazku oczyszczano gazy spalinowe o zawartości dwutlenku siarki SO2 w suchych spalinach wynoszącej 3300 mg/Nm3 (3300 g na 1 m3 przy 0°C i ciśnieniu 1 bar), przy typowym stężeniu tlenu w suchych spalinach wynoszącym 6%. Spaliny oczyszczano sposobem według wynalazku z wydajnością 621 000 Nm3/h. Ilość przerabianego w instalacji według wynalazku dwutlenku siarki SO2 wynosiła 2049,3 kg/h.In an exemplary process according to the invention, exhaust gases were purified with a sulfur dioxide SO2 content in dry exhaust gases of 3300 mg/ Nm3 (3300 g per 1 m3 at 0°C and a pressure of 1 bar), with a typical oxygen concentration in dry exhaust gases of 6%. The exhaust gases were purified using the method according to the invention with a capacity of 621,000 Nm 3 /h. The amount of sulfur dioxide SO2 processed in the installation according to the invention was 2049.3 kg/h.
Wgazach opuszczających instalację, po oczyszczaniu, stężenie SO2 wynosiło 200 mg/Nm3. Ilość SO2 odzyskanego z gazów spalinowych wynosiła 1925,1 kg/h, a wydajność oczyszczania wynosiła 93,9%. W procesie stosowano roztwór wodny amoniaku o stężeniu 25% w ilości 4098,8 kg/h.In the gases leaving the installation after purification, the SO2 concentration was 200 mg/ Nm3 . The amount of SO2 recovered from the flue gases was 1925.1 kg/h and the purification efficiency was 93.9%. The process used a 25% aqueous ammonia solution in an amount of 4098.8 kg/h.
Przeprowadzony sposób oczyszczania gazów można przedstawić schematycznie reakcją (1):The gas purification method carried out can be schematically presented with the reaction (1):
NH3*H2O + SO2 + % O2 = (NH4)2SO4 + H2O (1)NH 3 *H2O + SO 2 + % O 2 = (NH 4 ) 2 SO4 + H 2 O (1)
Zużycie wody technicznej dostosowano zależnie od temperatury na wlocie spalin, i dla temperatury 160°C wyniosło 40,26 g/Nm3 suchego gazu spalinowego lub 25000 kg/h. Temperatura cząstek siarczanu amonu i gazu spalinowego na wylocie z reaktora wyniosła 96°C.The consumption of technical water was adjusted depending on the temperature at the exhaust gas inlet, and for a temperature of 160°C it amounted to 40.26 g/Nm 3 of dry exhaust gas or 25,000 kg/h. The temperature of ammonium sulfate particles and exhaust gas at the reactor outlet was 96°C.
W przypadku reakcji (1) konieczne jest wydatkowanie tlenu w ilości 422,9 kg/h, a spaliny zawierają co najmniej 6% tlenu lub co najmniej 53200 kg/h, więc nie jest wymagane dodatkowe zasilanie powietrzem. Wydajność wytwarzania siarczanu amonu wyniosła 3489,2 kg/h. W przeprowadzonym sposobie otrzymano produkt suchy w postaci nawozów sztucznych, przy czym zawartość siarczanu amonu (NH4)2SC>4 W produkcie wynosiła co najmniej 95% wagowych.In the case of reaction (1), an oxygen input of 422.9 kg/h is necessary, and the exhaust gases contain at least 6% oxygen or at least 53,200 kg/h, so no additional air supply is required. The efficiency of ammonium sulfate production was 3489.2 kg/h. In the method carried out, a dry product was obtained in the form of artificial fertilizers, with the content of ammonium sulfate (NH4)2SO4 in the product being at least 95% by weight.
Stosowane w niniejszym opisie ilości czy stężenia wyrażone w procentach, dotyczą procentów wagowych, o ile wyraźnie nie zaznaczono inaczej.Amounts or concentrations expressed as percentages used herein are by weight unless expressly stated otherwise.
Oznaczenia na rysunku:Markings in the drawing:
- pierwszy filtr cząstek stałych- first particulate filter
- reaktor oczyszczania- purification reactor
- drugi filtr cząstek stałych- second particulate filter
- wentylator wyciągowy- exhaust fan
- komin- chimney
- dysze dozujące wodę technologiczną- nozzles dispensing process water
- zbiornik roztworu amoniaku- ammonia solution tank
8-dozownik roztworu amoniaku8-ammonia solution dispenser
- dozownik wody technologicznej- process water dispenser
- zbiornik wody technologicznej- process water tank
Claims (6)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL434615A PL244618B1 (en) | 2020-07-10 | 2020-07-10 | Method of cleaning flue gases in industrial installations and installation for the implementation of the method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL434615A PL244618B1 (en) | 2020-07-10 | 2020-07-10 | Method of cleaning flue gases in industrial installations and installation for the implementation of the method |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL434615A1 PL434615A1 (en) | 2022-01-17 |
| PL244618B1 true PL244618B1 (en) | 2024-02-19 |
Family
ID=80111427
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL434615A PL244618B1 (en) | 2020-07-10 | 2020-07-10 | Method of cleaning flue gases in industrial installations and installation for the implementation of the method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| PL (1) | PL244618B1 (en) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08299755A (en) * | 1995-05-01 | 1996-11-19 | Nitto Kikai Kk | Flue gas desulfurization method and device therefor |
| CN1202390A (en) * | 1998-04-13 | 1998-12-23 | 冶金工业部建筑研究总院冶金环境保护研究所 | Integrated method and apparatus for semi-dry fume desulfuration and magnetic fertilizer production |
| CN1981913A (en) * | 2005-12-28 | 2007-06-20 | 北京国纬达环保科技有限公司 | Integral method and apparatus for continuous ammonium-sulfate production and flue desulfuration |
| UA41199U (en) * | 2008-12-10 | 2009-05-12 | Николай Андреевич Борисов | method of complex dust-sulfur removal from flue gases of thermal power stations |
| CN109364747A (en) * | 2018-12-04 | 2019-02-22 | 中冶焦耐(大连)工程技术有限公司 | Coke oven flue gas dedusting and desulfurizing system and process |
-
2020
- 2020-07-10 PL PL434615A patent/PL244618B1/en unknown
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08299755A (en) * | 1995-05-01 | 1996-11-19 | Nitto Kikai Kk | Flue gas desulfurization method and device therefor |
| CN1202390A (en) * | 1998-04-13 | 1998-12-23 | 冶金工业部建筑研究总院冶金环境保护研究所 | Integrated method and apparatus for semi-dry fume desulfuration and magnetic fertilizer production |
| CN1981913A (en) * | 2005-12-28 | 2007-06-20 | 北京国纬达环保科技有限公司 | Integral method and apparatus for continuous ammonium-sulfate production and flue desulfuration |
| UA41199U (en) * | 2008-12-10 | 2009-05-12 | Николай Андреевич Борисов | method of complex dust-sulfur removal from flue gases of thermal power stations |
| CN109364747A (en) * | 2018-12-04 | 2019-02-22 | 中冶焦耐(大连)工程技术有限公司 | Coke oven flue gas dedusting and desulfurizing system and process |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| PL434615A1 (en) | 2022-01-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| AU2020413277B2 (en) | Controlling aerosol production during absorption in ammonia-based desulfurization | |
| RU2645987C2 (en) | Method and device for removing impurities from exhaust gases | |
| US8147785B2 (en) | Combustion flue gas NOx treatment | |
| US4197278A (en) | Sequential removal of sulfur oxides from hot gases | |
| RU2459655C2 (en) | Device and method of smoke fumes | |
| US4795619A (en) | Removal of acid gases in dry scrubbing of hot gases | |
| CZ295458B6 (en) | Wet scrubbing apparatus for cleansing flue gases | |
| CN113856441B (en) | Ammonia desulfurization method and ammonia desulfurization device | |
| CN101797472A (en) | Smoke processing technology | |
| RS59674B1 (en) | Method for removing nitrogen oxides from a gas stream | |
| CZ291726B6 (en) | Flue gas treating system | |
| CN101342459A (en) | Waste gas desulfurization and reuse treatment method and device | |
| WO2008100317A1 (en) | Scrubber system for the desulfurization of gaseous streams | |
| CN101262929B (en) | Sulfur trioxide removal from a flue gas stream | |
| CN101543724A (en) | Ammonia desulphurization method suitable for sintering flue gas treatment | |
| US5348715A (en) | Processes to remove acid forming gases from exhaust gases | |
| RU2698835C2 (en) | Method and device for partial removal of contaminants from process gas flow | |
| US20200368680A1 (en) | Method for Treating Exhaust Gases Containing Sulfur Oxides | |
| EP0862939B1 (en) | Flue gas treating process | |
| CA1052980A (en) | Process for the removal of sulfur dioxide from exhaust flue gases | |
| PL244618B1 (en) | Method of cleaning flue gases in industrial installations and installation for the implementation of the method | |
| CN222709374U (en) | Flue gas desulfurization system | |
| JPS60212210A (en) | Treatment of waste liquid in exhaust gas treating apparatus | |
| CN114570189A (en) | Device and method for deacidifying flue gas of hazardous waste incineration system | |
| Schulte | Walther Process |